JPS6242111A - 光デイスク用対物レンズ - Google Patents
光デイスク用対物レンズInfo
- Publication number
- JPS6242111A JPS6242111A JP60182320A JP18232085A JPS6242111A JP S6242111 A JPS6242111 A JP S6242111A JP 60182320 A JP60182320 A JP 60182320A JP 18232085 A JP18232085 A JP 18232085A JP S6242111 A JPS6242111 A JP S6242111A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- light source
- source side
- curvature
- radius
- Prior art date
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- Pending
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/24—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for reproducing or copying at short object distances
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、文書ファイル等の光ディスクに情報を記録・
再生するために用いる対物レンズに関する。
再生するために用いる対物レンズに関する。
光ディスクに情報を記録する場合、再生の時よりも、デ
ィスク上でより大きい光エネルギーが必要である。この
ため、光源側のＮＡばかりでなく光源側のＮＡ／も、再
生のみの時よりも大きくすることが要求されている。そ
のためには、対物レンズの倍率β（＝ＮＡ／ ／ＮＡ
）を太き（すればよいが、βを大きくしてい（と対物レ
ンズに入射する光線の角度が太き（なるため球面収差、
コマ収差が発生し、収差補正が非常に困難になる。収差
を補正するために、対物レンズを球面レンズはかりで構
成すると、レンズ枚数が非常に多くなり大きさ、重１と
も増加する難かしさかある。
ィスク上でより大きい光エネルギーが必要である。この
ため、光源側のＮＡばかりでなく光源側のＮＡ／も、再
生のみの時よりも大きくすることが要求されている。そ
のためには、対物レンズの倍率β（＝ＮＡ／ ／ＮＡ
）を太き（すればよいが、βを大きくしてい（と対物レ
ンズに入射する光線の角度が太き（なるため球面収差、
コマ収差が発生し、収差補正が非常に困難になる。収差
を補正するために、対物レンズを球面レンズはかりで構
成すると、レンズ枚数が非常に多くなり大きさ、重１と
も増加する難かしさかある。
本発明は、１枚の非球面レンズと２枚の球面レンズの３
枚から構成され、大口径で倍率が大きいにもかかわらず
全像高（ｙ’＝０．２）にわたって良好な収差補正かな
された光ディスク用対物レンズを提供することを目的と
している。
枚から構成され、大口径で倍率が大きいにもかかわらず
全像高（ｙ’＝０．２）にわたって良好な収差補正かな
された光ディスク用対物レンズを提供することを目的と
している。
以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
本発明のレンズ系は、第１図から第３図に示すように光
源側から光ディスク側へ順に、正屈折力の第１レンズ（
Ｌ＋）、正屈折力の第２レンズ（Ｌ２）及びあるととも
に以下の条件を満足することを特徴とする光ディスク用
対物レンズである。
源側から光ディスク側へ順に、正屈折力の第１レンズ（
Ｌ＋）、正屈折力の第２レンズ（Ｌ２）及びあるととも
に以下の条件を満足することを特徴とする光ディスク用
対物レンズである。
（１１−ｏ、３＜ｆ／ｒｔ＜ｏ、２ｓ
（２） ｌ ｒ ４／ｒ ３１ ＜０．５但し、ここ
で ｆ：全系の焦点距離 ｒ！：第１レンズの光源側の非球面の近軸曲率半径ｒ３
：第２レンズの焦点距離ｒ１： 第１レンズの光源側の曲率半径である。
で ｆ：全系の焦点距離 ｒ！：第１レンズの光源側の非球面の近軸曲率半径ｒ３
：第２レンズの焦点距離ｒ１： 第１レンズの光源側の曲率半径である。
である。
一般に光源側のＮＡ／を大きくするには対物レンズの倍
率（ＮＡ’ ／ＮＡ ）を大きくするが、これによって
入射光線の対物レンズに対する入射角度が大きくなり、
球面収差、コマ収差が増加する。球面収差は非球面で補
正することか可能である。１方コマ収差は第１面の非球
面の近軸曲率半径が小さくなると良好に補正することか
できない。（１）は、そのための条件式であり、条件（
１）の上限・下限をこえて、前記近軸曲率半径が小さく
なると、他の球面レンズによってもコマ収差を良好に補
正することができな（なり、その結果、小さい像高でし
か、良好な性能を得ることができなくなる。
率（ＮＡ’ ／ＮＡ ）を大きくするが、これによって
入射光線の対物レンズに対する入射角度が大きくなり、
球面収差、コマ収差が増加する。球面収差は非球面で補
正することか可能である。１方コマ収差は第１面の非球
面の近軸曲率半径が小さくなると良好に補正することか
できない。（１）は、そのための条件式であり、条件（
１）の上限・下限をこえて、前記近軸曲率半径が小さく
なると、他の球面レンズによってもコマ収差を良好に補
正することができな（なり、その結果、小さい像高でし
か、良好な性能を得ることができなくなる。
条件ｆ２）は、第２レンズの正レンズの形状に関する。
第２レンズの焦点距離が光源側の曲率半径に比べて小さ
くなっていくと、非点収差が増加し、また作動距離が減
少する。非点収差は、第１レンズの芯厚及び第１レンズ
・第２レンズの間の空気間隔を大きくすることによって
も補正可能だが、この方法によると二作動距離がますま
す減少し、適当な作動距離を得ることができなくなるの
で採用できない。
くなっていくと、非点収差が増加し、また作動距離が減
少する。非点収差は、第１レンズの芯厚及び第１レンズ
・第２レンズの間の空気間隔を大きくすることによって
も補正可能だが、この方法によると二作動距離がますま
す減少し、適当な作動距離を得ることができなくなるの
で採用できない。
さらに本発明では次の条件を満足する事が望ましい。
（３） １．５＜ｆ３／ｆ＜４．０
ｆ４１−０．４１≦ｆ ｘ／ｒ ｔ＜ ０．４１但し、
ここで ｆｌ：第１レンズの焦点距離 ｆ３：第３レンズの焦点距離。
ここで ｆｌ：第１レンズの焦点距離 ｆ３：第３レンズの焦点距離。
条件（３）は、第３レンズの正のパワーを規定するもの
である。条件（３）の下限をこえて、第３レンズの正の
パワーが太き（なると、作動距離か不足する。また、上
限をこえて、第３レンズの正のパワーが小さくなると、
第１レンズ、第２レンズへの負担が大きくなって、コマ
収差の補正が困難になる。
である。条件（３）の下限をこえて、第３レンズの正の
パワーが太き（なると、作動距離か不足する。また、上
限をこえて、第３レンズの正のパワーが小さくなると、
第１レンズ、第２レンズへの負担が大きくなって、コマ
収差の補正が困難になる。
さらに条件（４）は、第１レンズのパワーに対する第１
レンズの光源側の曲率の比を定めたものである。第１レ
ンズの光源側÷の屈折力が、条件（４）をこえて強（な
りすぎないことを要求するものである。条件（４）の上
限をこえて第１レンズの光源側の正の屈折力が強くなる
と、コマ収差が発生して補正することが困難になる。一
方、条件（４）の下限をこえて９Ａｘレンズの光源側の
負の屈折力が強くなると、第１レンズは強い曲率をもっ
たメニスカスレンズとなり、非点収差が発生して良好に
補正することが困難になる。
レンズの光源側の曲率の比を定めたものである。第１レ
ンズの光源側÷の屈折力が、条件（４）をこえて強（な
りすぎないことを要求するものである。条件（４）の上
限をこえて第１レンズの光源側の正の屈折力が強くなる
と、コマ収差が発生して補正することが困難になる。一
方、条件（４）の下限をこえて９Ａｘレンズの光源側の
負の屈折力が強くなると、第１レンズは強い曲率をもっ
たメニスカスレンズとなり、非点収差が発生して良好に
補正することが困難になる。
以上の条件を満足することにより、大口径で倍率が一０
３７以上と大きいにもかかわらず、コンパクトで軽量な
対物レンズを全像高（３ｒ’＝０．２）にわたって、良
好な収差補正のもとに提供することが可能である。以下
、本発明の実施例を示す。なお第１図、第２図、第３図
においてｌは半導体レーザのカバーガラスを示し、Ｐは
ディスクのカバーガラスを示す。
３７以上と大きいにもかかわらず、コンパクトで軽量な
対物レンズを全像高（３ｒ’＝０．２）にわたって、良
好な収差補正のもとに提供することが可能である。以下
、本発明の実施例を示す。なお第１図、第２図、第３図
においてｌは半導体レーザのカバーガラスを示し、Ｐは
ディスクのカバーガラスを示す。
実施例１，２．３では非球面の近軸曲率がＯである。こ
れは、非球面の形状測定の際、近軸曲率を考慮しな（で
もよいという長所がある。
れは、非球面の形状測定の際、近軸曲率を考慮しな（で
もよいという長所がある。
耕弁〒中す呼の曲率半径である。ｄ１ｄ２ｄ３ｄ４ｄ５
ｄ６ｄｐ は光源側から順に数えた軸上面間隔を示し、
ＮＩ Ｎ２ Ｎ３ ＮＰは、それぞれ第１レンズ（Ｌｌ
）、 第２レンズ（Ｌ２）、第３レンズ（Ｌ３）、カ
バーガラス（Ｐ）の波長８７０ｎｍにおける屈折率であ
る。 昔は、非球面を示し、その形状は下式にて定義さ
れる。
ｄ６ｄｐ は光源側から順に数えた軸上面間隔を示し、
ＮＩ Ｎ２ Ｎ３ ＮＰは、それぞれ第１レンズ（Ｌｌ
）、 第２レンズ（Ｌ２）、第３レンズ（Ｌ３）、カ
バーガラス（Ｐ）の波長８７０ｎｍにおける屈折率であ
る。 昔は、非球面を示し、その形状は下式にて定義さ
れる。
但し、林は光軸との交点において光軸に垂直な平面から
の光軸方向距離、Ｓは垂直方向の距離、Ｃ。
の光軸方向距離、Ｓは垂直方向の距離、Ｃ。
は近軸曲率（＝ １ ／ｒ１ ） ＋εは２次曲面係数
、 Ｃｉは灼 非球面係数である。ＮＡは開口数、ｆはヰ物レンズの全
系の焦点距離、ＷＤは作動距離、βは投影倍率である。
、 Ｃｉは灼 非球面係数である。ＮＡは開口数、ｆはヰ物レンズの全
系の焦点距離、ＷＤは作動距離、βは投影倍率である。
〔実施例１〕 第１図
ＮＡ ＝ ０．５５ ｆ ＝ １．０ β−−０，
３７曲率半径 軸上面間隔 屈折率 非球面係数 ε−１，０ ＣＩ−０，０Ｃ２−，０，２２１５３Ｃ３−−０，５８
２２ｃｉｘｌＯ−２Ｃ４＝−０，２０１７６Ｃ５＝−０
，１２４２３Ｘ１０−１／／”１− Ｏ ｜ｒｔ／ｒａ ｌ −０，０４ ｆ３・／ｆ−２，４７ ｆｌ／ｒ１−０ 〔実施例２〕 ＮＡ＝０．５５ １＝１．０ β−−０，３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率 ｒｌ Ｄ。
３７曲率半径 軸上面間隔 屈折率 非球面係数 ε−１，０ ＣＩ−０，０Ｃ２−，０，２２１５３Ｃ３−−０，５８
２２ｃｉｘｌＯ−２Ｃ４＝−０，２０１７６Ｃ５＝−０
，１２４２３Ｘ１０−１／／”１− Ｏ ｜ｒｔ／ｒａ ｌ −０，０４ ｆ３・／ｆ−２，４７ ｆｌ／ｒ１−０ 〔実施例２〕 ＮＡ＝０．５５ １＝１．０ β−−０，３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率 ｒｌ Ｄ。
ｄ２ ０．７１６
ｒ３ ■
ｄｓ Ｏ，４６４
非球面係数 ε−１，０
ＣＩ−０，０Ｃ２＝−０，’１８４１４ Ｃ３−−０
，３７１７７Ｘ１０−２Ｃ４−−〇、１２３１１ Ｃ
５＝−０，２７５４５ｘｌＯ−”ｆ／ｒ１−０ Ｉｒ４／ｒ３１ ＝ Ｏ ｆ３／ｆ −１，７９ １ｘ／ｒ１−０ 〔実施例３〕 ＮＡ−０，５５７−１，０β−−０３７曲率半径 軸
上面間隔 屈折率ｄｓ ０．３４１ Ｎ３
１．７８８６６’６ １３．７０３ ｄａ Ｏ，４５５ ｒｐ２ “ 非球面係数 ε＝ｉ、。
，３７１７７Ｘ１０−２Ｃ４−−〇、１２３１１ Ｃ
５＝−０，２７５４５ｘｌＯ−”ｆ／ｒ１−０ Ｉｒ４／ｒ３１ ＝ Ｏ ｆ３／ｆ −１，７９ １ｘ／ｒ１−０ 〔実施例３〕 ＮＡ−０，５５７−１，０β−−０３７曲率半径 軸
上面間隔 屈折率ｄｓ ０．３４１ Ｎ３
１．７８８６６’６ １３．７０３ ｄａ Ｏ，４５５ ｒｐ２ “ 非球面係数 ε＝ｉ、。
Ｃ５＝０．０ Ｃ２−−０，１８４６６Ｕ３＝−０，
３５２２６ｘｌＯ−２Ｃ４＝−０，１２２２７Ｃ５＝−
０，２７４９９ｘｌＯ−”ｆ／ｒｌ−Ｏ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ Ｏ ｆ３／ｆ ＝ １．７６ ｆ１／”１−０ 〔実施例４〕 第２図 ＮＡ−０，５５ｆ−１，０β−−０４５曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｒ１９゜５７４ ｄ６０．４４１ 非球面係数 ε−１，０ Ｃ１＝ＯＣ２−−０，１９１８５Ｃ３−０，２３５３７
ｘ １０−”Ｃ４＝ −０，１０５６５Ｃｓ −−０，
２３４３０ｘ １０−’ｆ／ｒｘ −０，１ ｜ｒ４／ｒ３１−０．０６ ｆ３／ｆ −１，９８ ｆｘ／”＋ −０，１８ 〔実施例５〕 ＮＡ ＝ ０．５５ ｆ−１，０β＝−０，５５曲率
半径 軸上面間隔 屈折率ｄ６ ０．５００ ｒｐ２ ″ 非球面係数 ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，２１７９３Ｃ３＝０．３９２４２
ＸＩＯ−’Ｃ４＝−０．７７４．３９Ｘ１０ Ｃ３−
−０，４３８７０Ｘ１０−’ｆ／’ｌ−０，１６ ！ｒ４／ｒ３１−０．０３ ｆ３／ｆ−２，５９ ｆ ＋／ｒ＋ −０，２４ 〔実施例６〕 ＮＡ＝０，５５ ｆ＝１．Ｏβ−−０，５０曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｄａ Ｏ，４７７ ｒｐ２ °０ 非救面係数 ＣＩ −ＯＣ，２−−０，１９２２３Ｃ３−０，２８２
６６ｘｌＯ−’Ｃ４＝ｔ−０，８９５５０Ｘ１０−１Ｃ
ｓ＝−０，４３６６９ｘ、１０−’１／ｒｌ ＝ ０．
１０ Ｉ ｒ４／ｒ３＋ ＝ ０．０８ ｆ３／ｆ −２，０７ ｆＬ／ｒ、 ＝ ０．１７ 〔実施例７〕 ＮＡ−０，５５ｆ−１，０β＝−０，５５曲率半径
軸上面間隔 屈折率非球面係数 ε−１０ Ｃｔ＝Ｑ Ｃ：２−−０．２０５４２ Ｃ３−０，４
７８８２Ｘ１０”Ｃ４−−０，８６３３３ＸＬＯ−１Ｃ
５−−０，４３７，７９Ｘ１０−’ｆ／丁ｒ＝０．１５ １’４／ｒ３１−０．０５ ｆ３／ｆ −２，４４ ｆ １／ｒｌ ＝ ０．２４ 〔実施例８〕 ＮＡ ＝ ０．５５ ｆ ＝ １．０ β＝−０，
３７曲率半径 軸上面間隔 屈折率ｒｐ１
″ ｄｐ Ｏ，２７３Ｎｐ １．５６９２３ｒｐ２
００ 非球面係数 ε−１，０ Ｃ１−ＯＣ２＝−０，１９１２０Ｃ３＝−０，１３３８
９Ｘ１０−’Ｃ４＝−０．１８１６５ ０ｓ−−０，３
０２０３ｘｌＯ−’ｆ／ｒｔ ＝ −０，０９ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ ０．１０ ｆ３／ｆ ＝ １．８３ ｆｘ／”１＝ ０．２１ 〔実施汐り９ つ ＮＡ−０，５５ｆ＝Ｌｏ β＝−０，５２曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｒｐ２ ′″ 非球面係数 ε−１，０ Ｃｉ−ＯＣ２−−０，３５０２０Ｃ３＝０．４６９２６
Ｘ１０−’Ｃ４＝ −〇、２１６６５ Ｃ５＝−０，２
３７００ｘｌＯ”ｆ／ｒ１−０．１２ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ ０．１８ ｆ３／ｆ ＝ ２．２８ ｆｘ／ｒ１−０．２２ 〔実施例１０〕 ＮＡ”０．５５ １−１．０ β＝−０，３７曲率
半径 軸上面間隔 屈折率ｄ４ ０．１２５ ｒｐ２ ″ 非球面係数 ε−１，０ ＣＩ−ＯＣ２＝−０，１９３８７Ｃ３−−０，２４４６
８Ｘ１０−２Ｃ４＝−０，１３２００Ｃ５＝−０，２１
１６５ｘｌＯ−’ｆ／”ｘ ＝ −０，０２ Ｉ ｒ４／ｒ３１ ＝ ０．０５ ｆ３／ｆ−１，８９ ｆ ｔ／ｒｌ＝ ０．０３ 〔実施例１１〕 ＮＡ＝０．５５ ｆ−１，０β−−０，３７曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｄ３ ０．３４１
へ２ １．４８１３５非球面係数 ε＝１．０ ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，２３８３２Ｃ３＝−０，８７５９
４Ｘ１０−２ｃ４−−０．１１７５５ Ｃ３＝−０，
２１０２０ＸｌＯ−１ｆ／’１＝ ０．０１ ｜ｒ４／／ｒ３１ ＝ ０．０４ ｆ３／ｆ ＝ １．８２ ｆ１／ｒ＋ ＝ ０．０２ 〔実施例１２〕 ＮＡ＝０．５５ ｆ＝１０ β＝−０，３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率′−３３”８５
．６ 。５９、 非球面係数 ε−１０ ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，３４０３７Ｃ３＝０．５６５’８
７ｘｌＯ−２Ｃ４＝−０，２３４８２Ｃ３＝−０，２４
８００Ｘ１０−”ｆ／ｒ１＝０．１３ Ｉｒ４／ｒ３１＝０．０２ ｆ３ｚ＃＝１．９４ ｆ １／ ｒ １＝０．３３ 〔実施例１３１ ＮＡ−Ｑ、５５ ｆ＝１．０ β−−０３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率 非球面係数 ε＝１．０ ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，３５５６０Ｃ３＝０．３０６５４
ＸＩＦ”Ｃ４＝０．２７７０３ Ｃ３＝−０，２６
４５７Ｘ１０−１ｆ／ｒ１＝ ｏ、 １８ １ ｒ ４／ｒ ａ ｌ ＝ｏ、 １６ｆ３／ｆ＝１．
ｔｔ ｈ／ｒ、 ＝０．４ 〔実施例１４〕 ＮＡ＝ ０．５５ １−１．０ β−−０，３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率ｒ １ ４２
．６５９ 非球面係数 ε−１，０ Ｃ１−ＯＣ２−−０，２６４５６Ｃ３＝−０，６３３３
０ＸｌＯ−２Ｃ４＝−０，１３３００Ｃ５＝−０，２１
６５６ｘｌＯ−”ｆ／Ｔ’４ ＝ ０．０２ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ ０８０５ ｆｓ／ｆ ＝ ２．４７ ハ／ｒ１−０．０４ 〔実施例１５〕 第３図 ＮＡ四〇、５５ ／−１，０β＝−０，３７曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｒｓ １．４
４９ 非球面係数 ε＝１．０ ＣＩ＝ＯＣｚ＝−０，３０００６０３＝０．１０９８１
ＸＩＯ−”Ｃ４＝−０，１９２２５Ｃ３＝−０，２２９
８４Ｘ１０−’ｆ／ｒｌ” ０．０８ ｜ｒ４／ｒ３１−０．１ ｆ３／ｆ −１，９４ ７’ｌ／ｒｚ ” ０．１８
３５２２６ｘｌＯ−２Ｃ４＝−０，１２２２７Ｃ５＝−
０，２７４９９ｘｌＯ−”ｆ／ｒｌ−Ｏ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ Ｏ ｆ３／ｆ ＝ １．７６ ｆ１／”１−０ 〔実施例４〕 第２図 ＮＡ−０，５５ｆ−１，０β−−０４５曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｒ１９゜５７４ ｄ６０．４４１ 非球面係数 ε−１，０ Ｃ１＝ＯＣ２−−０，１９１８５Ｃ３−０，２３５３７
ｘ １０−”Ｃ４＝ −０，１０５６５Ｃｓ −−０，
２３４３０ｘ １０−’ｆ／ｒｘ −０，１ ｜ｒ４／ｒ３１−０．０６ ｆ３／ｆ −１，９８ ｆｘ／”＋ −０，１８ 〔実施例５〕 ＮＡ ＝ ０．５５ ｆ−１，０β＝−０，５５曲率
半径 軸上面間隔 屈折率ｄ６ ０．５００ ｒｐ２ ″ 非球面係数 ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，２１７９３Ｃ３＝０．３９２４２
ＸＩＯ−’Ｃ４＝−０．７７４．３９Ｘ１０ Ｃ３−
−０，４３８７０Ｘ１０−’ｆ／’ｌ−０，１６ ！ｒ４／ｒ３１−０．０３ ｆ３／ｆ−２，５９ ｆ ＋／ｒ＋ −０，２４ 〔実施例６〕 ＮＡ＝０，５５ ｆ＝１．Ｏβ−−０，５０曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｄａ Ｏ，４７７ ｒｐ２ °０ 非救面係数 ＣＩ −ＯＣ，２−−０，１９２２３Ｃ３−０，２８２
６６ｘｌＯ−’Ｃ４＝ｔ−０，８９５５０Ｘ１０−１Ｃ
ｓ＝−０，４３６６９ｘ、１０−’１／ｒｌ ＝ ０．
１０ Ｉ ｒ４／ｒ３＋ ＝ ０．０８ ｆ３／ｆ −２，０７ ｆＬ／ｒ、 ＝ ０．１７ 〔実施例７〕 ＮＡ−０，５５ｆ−１，０β＝−０，５５曲率半径
軸上面間隔 屈折率非球面係数 ε−１０ Ｃｔ＝Ｑ Ｃ：２−−０．２０５４２ Ｃ３−０，４
７８８２Ｘ１０”Ｃ４−−０，８６３３３ＸＬＯ−１Ｃ
５−−０，４３７，７９Ｘ１０−’ｆ／丁ｒ＝０．１５ １’４／ｒ３１−０．０５ ｆ３／ｆ −２，４４ ｆ １／ｒｌ ＝ ０．２４ 〔実施例８〕 ＮＡ ＝ ０．５５ ｆ ＝ １．０ β＝−０，
３７曲率半径 軸上面間隔 屈折率ｒｐ１
″ ｄｐ Ｏ，２７３Ｎｐ １．５６９２３ｒｐ２
００ 非球面係数 ε−１，０ Ｃ１−ＯＣ２＝−０，１９１２０Ｃ３＝−０，１３３８
９Ｘ１０−’Ｃ４＝−０．１８１６５ ０ｓ−−０，３
０２０３ｘｌＯ−’ｆ／ｒｔ ＝ −０，０９ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ ０．１０ ｆ３／ｆ ＝ １．８３ ｆｘ／”１＝ ０．２１ 〔実施汐り９ つ ＮＡ−０，５５ｆ＝Ｌｏ β＝−０，５２曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｒｐ２ ′″ 非球面係数 ε−１，０ Ｃｉ−ＯＣ２−−０，３５０２０Ｃ３＝０．４６９２６
Ｘ１０−’Ｃ４＝ −〇、２１６６５ Ｃ５＝−０，２
３７００ｘｌＯ”ｆ／ｒ１−０．１２ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ ０．１８ ｆ３／ｆ ＝ ２．２８ ｆｘ／ｒ１−０．２２ 〔実施例１０〕 ＮＡ”０．５５ １−１．０ β＝−０，３７曲率
半径 軸上面間隔 屈折率ｄ４ ０．１２５ ｒｐ２ ″ 非球面係数 ε−１，０ ＣＩ−ＯＣ２＝−０，１９３８７Ｃ３−−０，２４４６
８Ｘ１０−２Ｃ４＝−０，１３２００Ｃ５＝−０，２１
１６５ｘｌＯ−’ｆ／”ｘ ＝ −０，０２ Ｉ ｒ４／ｒ３１ ＝ ０．０５ ｆ３／ｆ−１，８９ ｆ ｔ／ｒｌ＝ ０．０３ 〔実施例１１〕 ＮＡ＝０．５５ ｆ−１，０β−−０，３７曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｄ３ ０．３４１
へ２ １．４８１３５非球面係数 ε＝１．０ ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，２３８３２Ｃ３＝−０，８７５９
４Ｘ１０−２ｃ４−−０．１１７５５ Ｃ３＝−０，
２１０２０ＸｌＯ−１ｆ／’１＝ ０．０１ ｜ｒ４／／ｒ３１ ＝ ０．０４ ｆ３／ｆ ＝ １．８２ ｆ１／ｒ＋ ＝ ０．０２ 〔実施例１２〕 ＮＡ＝０．５５ ｆ＝１０ β＝−０，３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率′−３３”８５
．６ 。５９、 非球面係数 ε−１０ ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，３４０３７Ｃ３＝０．５６５’８
７ｘｌＯ−２Ｃ４＝−０，２３４８２Ｃ３＝−０，２４
８００Ｘ１０−”ｆ／ｒ１＝０．１３ Ｉｒ４／ｒ３１＝０．０２ ｆ３ｚ＃＝１．９４ ｆ １／ ｒ １＝０．３３ 〔実施例１３１ ＮＡ−Ｑ、５５ ｆ＝１．０ β−−０３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率 非球面係数 ε＝１．０ ＣＩ＝ＯＣ２＝−０，３５５６０Ｃ３＝０．３０６５４
ＸＩＦ”Ｃ４＝０．２７７０３ Ｃ３＝−０，２６
４５７Ｘ１０−１ｆ／ｒ１＝ ｏ、 １８ １ ｒ ４／ｒ ａ ｌ ＝ｏ、 １６ｆ３／ｆ＝１．
ｔｔ ｈ／ｒ、 ＝０．４ 〔実施例１４〕 ＮＡ＝ ０．５５ １−１．０ β−−０，３７曲
率半径 軸上面間隔 屈折率ｒ １ ４２
．６５９ 非球面係数 ε−１，０ Ｃ１−ＯＣ２−−０，２６４５６Ｃ３＝−０，６３３３
０ＸｌＯ−２Ｃ４＝−０，１３３００Ｃ５＝−０，２１
６５６ｘｌＯ−”ｆ／Ｔ’４ ＝ ０．０２ ｜ｒ４／ｒ３１ ＝ ０８０５ ｆｓ／ｆ ＝ ２．４７ ハ／ｒ１−０．０４ 〔実施例１５〕 第３図 ＮＡ四〇、５５ ／−１，０β＝−０，３７曲率半径
軸上面間隔 屈折率ｒｓ １．４
４９ 非球面係数 ε＝１．０ ＣＩ＝ＯＣｚ＝−０，３０００６０３＝０．１０９８１
ＸＩＯ−”Ｃ４＝−０，１９２２５Ｃ３＝−０，２２９
８４Ｘ１０−’ｆ／ｒｌ” ０．０８ ｜ｒ４／ｒ３１−０．１ ｆ３／ｆ −１，９４ ７’ｌ／ｒｚ ” ０．１８
第１図、第２図、第３図はそれぞれ実施例１゜４．１５
０構成図である。第４図乃至第１８図は各実施例１乃至
実施例１５の収差図を示す。
０構成図である。第４図乃至第１８図は各実施例１乃至
実施例１５の収差図を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、光源側から、光ディスク側へ順に、正屈折力の第１
レンズと正屈折力の第２レンズと正屈折力の第３レンズ
との３枚から構成され、第１レンズの光源側の面が非球
面であるとともに、以下の条件を満足することを特徴と
する光ディスク用対物レンズ： −０．３＜ｆ／ｒ＿１＜０．２５ ｜ｒ＿４／ｒ＿３｜＜０．５ 但し、ここで ｆ：全系の焦点距離、 ｒ＿１：第１レンズの光源側の非球面の近軸曲率半径、 ｒ＿３：第２レンズの光源側の曲率半径、 ｒ＿４：第２レンズのディスク側の曲率半径。 ２、さらに以下の条件を満足することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の光ディスク用対物レンズ １．５＜ｆ＿３／ｆ＜４．０ −０．４１≦ｆ＿１／ｒ＿１≦０．４１ 但し、ここで ｆ＿１：第１レンズの焦点距離、 ｆ＿３：第３レンズの焦点距離。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60182320A JPS6242111A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 光デイスク用対物レンズ |
| US06/894,636 US4741606A (en) | 1985-08-19 | 1986-08-08 | Objective lens system for optical recording and reading device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60182320A JPS6242111A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 光デイスク用対物レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6242111A true JPS6242111A (ja) | 1987-02-24 |
Family
ID=16116244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60182320A Pending JPS6242111A (ja) | 1985-08-19 | 1985-08-19 | 光デイスク用対物レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4741606A (ja) |
| JP (1) | JPS6242111A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100543421B1 (ko) * | 1996-11-14 | 2006-04-14 | 소니 가부시끼 가이샤 | 대물렌즈장치및기록재생장치 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5371626A (en) * | 1993-03-09 | 1994-12-06 | Benopcon, Inc. | Wide angle binocular system with variable power capability |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3877792A (en) * | 1974-04-12 | 1975-04-15 | Bell & Howell Co | Short focal length, large aperture optical system |
| JPS57154213A (en) * | 1981-03-18 | 1982-09-24 | Asahi Optical Co Ltd | Objective lens for video disk |
| JPS57200912A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-09 | Pioneer Electronic Corp | Information recording system |
| DE3220408C2 (de) * | 1982-05-29 | 1985-05-15 | Optische Werke G. Rodenstock, 8000 München | Abtastobjektiv |
| JPS59157607A (ja) * | 1983-02-26 | 1984-09-07 | Alps Electric Co Ltd | 光ピツクアツプ用対物レンズ |
-
1985
- 1985-08-19 JP JP60182320A patent/JPS6242111A/ja active Pending
-
1986
- 1986-08-08 US US06/894,636 patent/US4741606A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100543421B1 (ko) * | 1996-11-14 | 2006-04-14 | 소니 가부시끼 가이샤 | 대물렌즈장치및기록재생장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4741606A (en) | 1988-05-03 |
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