JPS62260043A - 低温靭性に優れた太径、高強度チエ−ン用鋼 - Google Patents
低温靭性に優れた太径、高強度チエ−ン用鋼Info
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- JPS62260043A JPS62260043A JP10114086A JP10114086A JPS62260043A JP S62260043 A JPS62260043 A JP S62260043A JP 10114086 A JP10114086 A JP 10114086A JP 10114086 A JP10114086 A JP 10114086A JP S62260043 A JPS62260043 A JP S62260043A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は比濁や北極溝のような氷海域で使用される、海
底石油掘削リグ係留用チェーン用鋼に関するものである
。
底石油掘削リグ係留用チェーン用鋼に関するものである
。
引張強度が70kg/III”以上で靭性に優れたチェ
ーンとして、本出願人の出願に係る特公昭60−331
78号や特公昭61−7468号がある。
ーンとして、本出願人の出願に係る特公昭60−331
78号や特公昭61−7468号がある。
しかしながら石油掘削活動が比濁や北極溝のような氷海
域へと進展するに伴い、リグ係留用のチェーンとして、
直径が70mm以上の太径で低温靭性に優れたものが要
求されるようになってきた。例えば引張強度が70 k
g f /■12以上、降伏強度が46kgf/mm”
以上、伸び率が17%以上、絞り率が50%以上でさら
に母材部および溶接接合部のシャルピー吸収エネルギー
は一60℃で2.8 kgfrm以上が必要とされてい
る。現在、引張強度7゜kgf/mm”以上の3種チェ
ーン用素材としては、JISおよび日本海事協会規格(
NK)やノルウェー (NV)あるいはアメリカ船級協
会(AB)にそれぞれ、KSBC70、NVに3鋼およ
び3a鋼として成分が定められており、3種チェーンは
これらの成分から成る丸鋼を800℃以上の高温に加熱
してリンク形状に加工後、一般に焼ならしゃ焼入焼戻等
の熱処理により製造されている。しかしこれらの3種チ
ェーンは、低温靭性が低く、せいぜい0℃までの海域で
使用されているもので、氷海域の環境温度である一60
℃では到底使用出来るものではなかった。これに対して
一60℃までの低温靭性を考慮したチェーン用鋼として
は、例えば特公昭51−24967号に良好な溶接性を
有する低炭素高強度構造用鋼の記載があり、この鋼の適
用温度は一60℃まで考慮したものとなっている。しか
しこの鋼は焼入性向上元素として2〜5%もの多量のC
rを必要とする非常に高価な鋼材となっており、しかも
−60’Cにおける溶接接合部の靭性については、全(
記載されておらず不明である。またこの発明に記載され
ている鋼材の直径は10〜301鳳程度の細径材である
が、一般に径が太くなるに従って強度および靭性は著し
く低下することが知られている。
域へと進展するに伴い、リグ係留用のチェーンとして、
直径が70mm以上の太径で低温靭性に優れたものが要
求されるようになってきた。例えば引張強度が70 k
g f /■12以上、降伏強度が46kgf/mm”
以上、伸び率が17%以上、絞り率が50%以上でさら
に母材部および溶接接合部のシャルピー吸収エネルギー
は一60℃で2.8 kgfrm以上が必要とされてい
る。現在、引張強度7゜kgf/mm”以上の3種チェ
ーン用素材としては、JISおよび日本海事協会規格(
NK)やノルウェー (NV)あるいはアメリカ船級協
会(AB)にそれぞれ、KSBC70、NVに3鋼およ
び3a鋼として成分が定められており、3種チェーンは
これらの成分から成る丸鋼を800℃以上の高温に加熱
してリンク形状に加工後、一般に焼ならしゃ焼入焼戻等
の熱処理により製造されている。しかしこれらの3種チ
ェーンは、低温靭性が低く、せいぜい0℃までの海域で
使用されているもので、氷海域の環境温度である一60
℃では到底使用出来るものではなかった。これに対して
一60℃までの低温靭性を考慮したチェーン用鋼として
は、例えば特公昭51−24967号に良好な溶接性を
有する低炭素高強度構造用鋼の記載があり、この鋼の適
用温度は一60℃まで考慮したものとなっている。しか
しこの鋼は焼入性向上元素として2〜5%もの多量のC
rを必要とする非常に高価な鋼材となっており、しかも
−60’Cにおける溶接接合部の靭性については、全(
記載されておらず不明である。またこの発明に記載され
ている鋼材の直径は10〜301鳳程度の細径材である
が、一般に径が太くなるに従って強度および靭性は著し
く低下することが知られている。
そこで本発明者らがこの発明と同じ成分を有する直径が
78mmの丸鋼を用い、フラッシュバット溶接実験を行
なったところ、多量のCr酸化物が接合面に散在し、溶
接部の靭性は著しく低下するこ〔発明が解決しようとす
る問題点〕 本発明はこれまで製造出来なかった、氷海域で使用され
るチェーン用鋼に関するものであり、焼入焼戻処理によ
って直径70龜−以一りの太径で引張強度が70kgf
/am2以上、降伏強度が46kg f / mm ”
以上、伸び率が17%以上、絞り率が50%以上で、さ
らに母材部および溶接接合部のシャルピー吸収エネルギ
ーが一60℃で2.13 kg r m以上が得られる
チェーン用鋼に関するものである。
78mmの丸鋼を用い、フラッシュバット溶接実験を行
なったところ、多量のCr酸化物が接合面に散在し、溶
接部の靭性は著しく低下するこ〔発明が解決しようとす
る問題点〕 本発明はこれまで製造出来なかった、氷海域で使用され
るチェーン用鋼に関するものであり、焼入焼戻処理によ
って直径70龜−以一りの太径で引張強度が70kgf
/am2以上、降伏強度が46kg f / mm ”
以上、伸び率が17%以上、絞り率が50%以上で、さ
らに母材部および溶接接合部のシャルピー吸収エネルギ
ーが一60℃で2.13 kg r m以上が得られる
チェーン用鋼に関するものである。
一般にチェーンリンクはフランシュバット溶接によって
接合されるが、溶接面には次に示すような種々の欠陥が
生成し、引張特性および靭性が劣化する。
接合されるが、溶接面には次に示すような種々の欠陥が
生成し、引張特性および靭性が劣化する。
まずフラッシングによって形成される溶融部に、これと
隣接する固相部からCや合金元素が移動して濃化するが
、この溶融部がアプセット時に押し出されるため、接合
部にはこれらの元素が少なくなり焼入性が低下する。ま
た鋼材成分に相応して生成したAJ、 St、 Mnお
よびCr等の各種酸化物が完全に排出されず、一部溶接
面に残留するため引張特性および靭性が劣化する。また
アンプセント時の圧着力により接合面に平行なメタルフ
ローが生成し、これも長手方向の靭性劣化の原因となる
。
隣接する固相部からCや合金元素が移動して濃化するが
、この溶融部がアプセット時に押し出されるため、接合
部にはこれらの元素が少なくなり焼入性が低下する。ま
た鋼材成分に相応して生成したAJ、 St、 Mnお
よびCr等の各種酸化物が完全に排出されず、一部溶接
面に残留するため引張特性および靭性が劣化する。また
アンプセント時の圧着力により接合面に平行なメタルフ
ローが生成し、これも長手方向の靭性劣化の原因となる
。
このように溶接部の機械的性質は種々の原因により、劣
化が避けられない。
化が避けられない。
本発明は鋼材の成分を適切に組合わせることにより、従
来の溶接技術によっても強度および靭性に優れたチェー
ン用鋼を、低コストで提供することを目的とする。
来の溶接技術によっても強度および靭性に優れたチェー
ン用鋼を、低コストで提供することを目的とする。
すなわち本発明は、
(IIC:0.15〜0.35%、Si:0.15〜0
.50%、 Mn: 1.00〜2.00%、 Cr
; 0.50%以下、 M。
.50%、 Mn: 1.00〜2.00%、 Cr
; 0.50%以下、 M。
:0.10〜0.60%、酸可溶性11j2:0.01
0〜0、100%を含有し、残部はFeおよび不可避的
な不純物から成る、引張強度70kgf/as”以上。
0〜0、100%を含有し、残部はFeおよび不可避的
な不純物から成る、引張強度70kgf/as”以上。
−60℃におけるシャルピー衝撃値2.8 kgfm以
上の低温靭性に優れた太径、高強度チェーン用鋼であり
、又、 !21 C: 0.15〜0.35%、 Si :
0.15〜0.50%、 Mn: 1.00〜2.00
%、 Cr : 0.50%以下、 I’l。
上の低温靭性に優れた太径、高強度チェーン用鋼であり
、又、 !21 C: 0.15〜0.35%、 Si :
0.15〜0.50%、 Mn: 1.00〜2.00
%、 Cr : 0.50%以下、 I’l。
: 0.10〜0.60%、酸可溶性Aj!:0.01
0〜0、100%を含有し、更にV、Nbおよび1゛i
の1種または2種以上をそれぞれ0.01〜0.10%
を含有し、残部はFeおよび不可避的な不純物がら成る
、引張強度70 kg f / am”以上、−60℃
におけるシャルピー衝撃値2.8 ktrfm以上の低
温靭性に優れた太径、高強度チェーン用鋼である。
0〜0、100%を含有し、更にV、Nbおよび1゛i
の1種または2種以上をそれぞれ0.01〜0.10%
を含有し、残部はFeおよび不可避的な不純物がら成る
、引張強度70 kg f / am”以上、−60℃
におけるシャルピー衝撃値2.8 ktrfm以上の低
温靭性に優れた太径、高強度チェーン用鋼である。
次に本発明の条件を定めた理由について述べる。
(11Cは低コストで鋼の焼入性を高める最良の元素で
あるが、含有量が0.15%未満では、所定の強度が得
られず、一方0.35%を超えると焼入時に割れが発生
したりフラッシュバット溶接接合部の靭性劣化を招くた
め上限を0.35%とした。
あるが、含有量が0.15%未満では、所定の強度が得
られず、一方0.35%を超えると焼入時に割れが発生
したりフラッシュバット溶接接合部の靭性劣化を招くた
め上限を0.35%とした。
(21Stは強化元素として使用すると同時に、脱酸元
素として使用するもので0.15%未満では、両効果が
期待出来ない。また強化および脱酸作用は0.50%で
十分であり、0.50%を超えるとシリケート系介在物
の増加により靭性および延性の低下を招くため上限を0
.50%とした。
素として使用するもので0.15%未満では、両効果が
期待出来ない。また強化および脱酸作用は0.50%で
十分であり、0.50%を超えるとシリケート系介在物
の増加により靭性および延性の低下を招くため上限を0
.50%とした。
(31Mnは靭性劣化の少ない焼入性向上元素として使
用するものであるが、1%未満では十分な焼入効果が得
られず強度の確保が困難であり、また2、0%を超える
と焼割れが発生するようになるため上限を2.0%とし
た。
用するものであるが、1%未満では十分な焼入効果が得
られず強度の確保が困難であり、また2、0%を超える
と焼割れが発生するようになるため上限を2.0%とし
た。
fJ Crは溶鋼中のCの活量を低下させフランシュ
バット溶接時の脱炭を少なくするのに有効な元素である
が、一方酸化物を形成しやすく、これが接合面に残留し
て靭性を低下させる主要な原因となるため上限は0.5
0%とした。またCrを使用しなくてもC,Mn等の組
み合わせにより、所要の溶接部材質が得られるため下限
は0%とした。
バット溶接時の脱炭を少なくするのに有効な元素である
が、一方酸化物を形成しやすく、これが接合面に残留し
て靭性を低下させる主要な原因となるため上限は0.5
0%とした。またCrを使用しなくてもC,Mn等の組
み合わせにより、所要の溶接部材質が得られるため下限
は0%とした。
(5) Moはフラッシュバット溶接時に減少する割
合が極めて少ない元素の一つで、溶接部の焼入性を確保
するために使用する。さらにチェーンの焼戻処理時にお
いて軟化抵抗が大となるため、高温焼戻が可能となり靭
延性を向上させる。氷海域におけるチェーンの到達温度
は一60℃であり、当該温度で所定の衝撃値を得るため
には0.10%以上必要であり、また0、60%を超え
ると前記効果が飽和し、コスト増を招°くためMoの必
要量は0.10〜0.60%とした。
合が極めて少ない元素の一つで、溶接部の焼入性を確保
するために使用する。さらにチェーンの焼戻処理時にお
いて軟化抵抗が大となるため、高温焼戻が可能となり靭
延性を向上させる。氷海域におけるチェーンの到達温度
は一60℃であり、当該温度で所定の衝撃値を得るため
には0.10%以上必要であり、また0、60%を超え
ると前記効果が飽和し、コスト増を招°くためMoの必
要量は0.10〜0.60%とした。
(6)酸可溶性A1はチェーンの焼入時においてオース
テナイト結晶粒の粗大化を防止し、熱処理後の組織を微
細化するため靭性を向上させる作用を有する。この効果
を得るためにはo、oio%以上の含有量が必要であり
また0、 100%を超えるとアルミナ系の介在物が増
加し、靭性の劣化を招くため上限を0.100%とした
。
テナイト結晶粒の粗大化を防止し、熱処理後の組織を微
細化するため靭性を向上させる作用を有する。この効果
を得るためにはo、oio%以上の含有量が必要であり
また0、 100%を超えるとアルミナ系の介在物が増
加し、靭性の劣化を招くため上限を0.100%とした
。
(71Nb、 VおよびTiは熱処理後の結晶粒の微
細化に寄与すると同時に、炭窒化物を析出するため母材
部および溶接部の強度および靭性の両特性を改善する。
細化に寄与すると同時に、炭窒化物を析出するため母材
部および溶接部の強度および靭性の両特性を改善する。
このため、チェーンの強度および靭性を、さらに高めた
い場合に使用するもので、この強靭化作用は単独または
複合添加によって得られる。このためには、それぞれ0
.010%以上必要であり、また0、 100%を超え
るとコスト高となり、さらに介在物が増加し靭性を低下
させるため上限を0.100%とした。
い場合に使用するもので、この強靭化作用は単独または
複合添加によって得られる。このためには、それぞれ0
.010%以上必要であり、また0、 100%を超え
るとコスト高となり、さらに介在物が増加し靭性を低下
させるため上限を0.100%とした。
次に実施例により本発明を説明する。第1図にチェーン
の製造工程を示す。チェーン用素材としては一般に丸棒
が使用され、これを鋸によって所定の長さに切断し、熱
間にで曲げ加工後フラ、7シユバソF?容接により接合
される。その後焼ならしまたは焼入焼戻等の熱処理によ
って強度および靭性が付与される。第1表に転炉で出鋼
し試験に用いた本発明鋼および比較材としてのJIS
3種チェーン用KSBC70鋼の化学成分と、あわせて
従来技術の一例として特公昭51−24967号で開示
されている鋼の化学組成(化学組成は実施例から引用し
た)を記載した。
の製造工程を示す。チェーン用素材としては一般に丸棒
が使用され、これを鋸によって所定の長さに切断し、熱
間にで曲げ加工後フラ、7シユバソF?容接により接合
される。その後焼ならしまたは焼入焼戻等の熱処理によ
って強度および靭性が付与される。第1表に転炉で出鋼
し試験に用いた本発明鋼および比較材としてのJIS
3種チェーン用KSBC70鋼の化学成分と、あわせて
従来技術の一例として特公昭51−24967号で開示
されている鋼の化学組成(化学組成は実施例から引用し
た)を記載した。
本発明鋼は氷海域用チェーンへの適用を目的としたもの
であるが、これを3種チェーン用鋼と比較するとCr+
Moの両元素(本発明鋼1,3,4゜5)あるいはM
oが増加している(本発明鋼2)。
であるが、これを3種チェーン用鋼と比較するとCr+
Moの両元素(本発明鋼1,3,4゜5)あるいはM
oが増加している(本発明鋼2)。
しかし同じ氷海域用チェーンへの適用を目的とした特公
昭51−24967114に比較して本発明鋼は、Cr
を著しく低くし、若干のMoを使用している点に特徴が
ある。
昭51−24967114に比較して本発明鋼は、Cr
を著しく低くし、若干のMoを使用している点に特徴が
ある。
次に本発明鋼1〜4および3種チェーン用鋼を用いて、
熱間圧延によって直径が78−量の棒j121に、また
本発明鋼5は120■諷サイズの丸棒に圧延した。これ
を】メートルずつの長さに切断して加熱炉中で950
’Cで45分間加熱した後、直ちに円環状に曲げ加工を
行ない両端部をフラッシュバット溶接により接合し、チ
ェーンリンクを製造した。
熱間圧延によって直径が78−量の棒j121に、また
本発明鋼5は120■諷サイズの丸棒に圧延した。これ
を】メートルずつの長さに切断して加熱炉中で950
’Cで45分間加熱した後、直ちに円環状に曲げ加工を
行ない両端部をフラッシュバット溶接により接合し、チ
ェーンリンクを製造した。
このリンクを連結して製造したチェーン150メートル
を第2表に示す温度条件で縦型の連続熱処理炉により
950℃に加熱後、焼入処理を行ない、550℃および
650℃で焼戻処理を行なった。これに対して特公昭5
1−24967鋼は、発明の詳細な説明によると、熱処
理は焼入まま(水冷、油冷)および焼ならしく空冷)処
理が行なわれている。 − 次に熱処理後のチェーンリンクの(2/3)r(r:リ
ンク材の半径)の位置から、JIS14A号引張試験片
およびJIS d号衝撃試験片を採取しく第2図参照)
材質特性を調査した。第3表に調査結果を示す。
を第2表に示す温度条件で縦型の連続熱処理炉により
950℃に加熱後、焼入処理を行ない、550℃および
650℃で焼戻処理を行なった。これに対して特公昭5
1−24967鋼は、発明の詳細な説明によると、熱処
理は焼入まま(水冷、油冷)および焼ならしく空冷)処
理が行なわれている。 − 次に熱処理後のチェーンリンクの(2/3)r(r:リ
ンク材の半径)の位置から、JIS14A号引張試験片
およびJIS d号衝撃試験片を採取しく第2図参照)
材質特性を調査した。第3表に調査結果を示す。
本発明鋼lはA条件で熱処理を行なった場合には、伸び
率および溶接部の靭性が氷海域用チェーンの要求値を満
足出来ないが、B条件の熱処理により全ての特性を十分
満足出来る。これに対してV、Nb、またはTiを単独
あるいは複合添加した、本発明鋼2,3,4.5は細粒
化効果により、母材部および溶接部靭性は、さらに改善
されている。
率および溶接部の靭性が氷海域用チェーンの要求値を満
足出来ないが、B条件の熱処理により全ての特性を十分
満足出来る。これに対してV、Nb、またはTiを単独
あるいは複合添加した、本発明鋼2,3,4.5は細粒
化効果により、母材部および溶接部靭性は、さらに改善
されている。
また現行の3種チェーン用KSBG70綱ではD条件の
熱処理により、引張特性は要求値を満足するが、溶接接
合部の衝撃値が低く要求値を満足できない。特公昭51
−24967鋼は発明の詳細な説明によれば、加熱後水
冷または油冷によって30■■ψサイズまでは強度およ
び絞り率は氷海域用チェーンの要求値を満足出来るが伸
び率は十分でなく、また−60℃における母材部衝撃値
は、氷海域用チェーンの要求値を満足しているが、チェ
ーンに躾も重要な溶接接合部の衝撃特性の記載がないた
め不明であり、1;1述したようにサイズが太くなると
強度および靭性(特に溶接接合部の靭性)が低下するこ
とから当該鋼をそのまま氷海域用チェーンへ適用出来な
いものと予想される。
熱処理により、引張特性は要求値を満足するが、溶接接
合部の衝撃値が低く要求値を満足できない。特公昭51
−24967鋼は発明の詳細な説明によれば、加熱後水
冷または油冷によって30■■ψサイズまでは強度およ
び絞り率は氷海域用チェーンの要求値を満足出来るが伸
び率は十分でなく、また−60℃における母材部衝撃値
は、氷海域用チェーンの要求値を満足しているが、チェ
ーンに躾も重要な溶接接合部の衝撃特性の記載がないた
め不明であり、1;1述したようにサイズが太くなると
強度および靭性(特に溶接接合部の靭性)が低下するこ
とから当該鋼をそのまま氷海域用チェーンへ適用出来な
いものと予想される。
以上のように本発明は、これまで製造出来なかった直径
が70■■以上の太径で高強度高靭性が要求される、氷
海域チェーン用鋼を低コストで提供するものであり、そ
の効果は極めて大きい。なお、本発明は、太径用として
開発されたが、種々の直径のチェーン用としても適用で
きる。
が70■■以上の太径で高強度高靭性が要求される、氷
海域チェーン用鋼を低コストで提供するものであり、そ
の効果は極めて大きい。なお、本発明は、太径用として
開発されたが、種々の直径のチェーン用としても適用で
きる。
第1図はチェーンの製造工程を示し、第2図は機械試験
片の採取位置を示す。
片の採取位置を示す。
Claims (2)
- (1)C:0.15〜0.35重量% Si:0.15〜0.50重量% Mn:1.00〜2.00重量% Cr:0.50重量%以下 Mo:0.10〜0.60重量% 酸可溶性Al:0.010〜0.100重量%を含有し
、残部はFeおよび不可避的な不純物から成る、引張強
度70kgf/mm^2以上、−60℃におけるシャル
ピー衝撃値2.8kgfm以上の低温靭性に優れた太径
、高強度チェーン用鋼。 - (2)C:0.15〜0.35重量% Si:0.15〜0.50重量% Mn:1.00〜2.00重量% Cr:0.50重量%以下 Mo:0.10〜0.60重量% 酸可溶性Al:0.010〜0.100重量%を含有し
、更にV、NbおよびTiの1種または2種以上をそれ
ぞれ0.01〜0.10%を含有し、残部はFeおよび
不可避的な不純物から成る、引張強度70kgf/mm
^2以上、−60℃におけるシャルピー衝撃値2.8k
gfm以上の低温靭性に優れた太径、高強度チェーン用
鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10114086A JPS62260043A (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | 低温靭性に優れた太径、高強度チエ−ン用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10114086A JPS62260043A (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | 低温靭性に優れた太径、高強度チエ−ン用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62260043A true JPS62260043A (ja) | 1987-11-12 |
JPH0432143B2 JPH0432143B2 (ja) | 1992-05-28 |
Family
ID=14292774
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10114086A Granted JPS62260043A (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | 低温靭性に優れた太径、高強度チエ−ン用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62260043A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20020055279A (ko) * | 2000-12-28 | 2002-07-08 | 이계안 | 저온 취성이 없는 고장력 강판 |
CN100420765C (zh) * | 2006-03-07 | 2008-09-24 | 河北工业大学 | 矿用圆环链用钢 |
JP2015501384A (ja) * | 2011-10-26 | 2015-01-15 | アールウーデー ケッテン リーガー ウント ディエッツ ゲーエムベーハー ウー. ツェーオー. カーゲー | 揚重、締結、締付け、及び/又は固縛手段、及び接続要素のための焼入鋼、揚重、締結、締付け、及び/又は固縛技術のための部材、接続要素、並びにそれらの製造方法 |
JP2019127636A (ja) * | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | 係留チェーン用鋼および係留チェーン |
JP2021001366A (ja) * | 2019-06-21 | 2021-01-07 | 日本製鉄株式会社 | 係留チェーンおよび船舶 |
CN114369759A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-04-19 | 江苏亚星锚链股份有限公司 | 一种耐低温锚链 |
-
1986
- 1986-05-02 JP JP10114086A patent/JPS62260043A/ja active Granted
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20020055279A (ko) * | 2000-12-28 | 2002-07-08 | 이계안 | 저온 취성이 없는 고장력 강판 |
CN100420765C (zh) * | 2006-03-07 | 2008-09-24 | 河北工业大学 | 矿用圆环链用钢 |
JP2015501384A (ja) * | 2011-10-26 | 2015-01-15 | アールウーデー ケッテン リーガー ウント ディエッツ ゲーエムベーハー ウー. ツェーオー. カーゲー | 揚重、締結、締付け、及び/又は固縛手段、及び接続要素のための焼入鋼、揚重、締結、締付け、及び/又は固縛技術のための部材、接続要素、並びにそれらの製造方法 |
JP2019127636A (ja) * | 2018-01-26 | 2019-08-01 | 日本製鉄株式会社 | 係留チェーン用鋼および係留チェーン |
JP2021001366A (ja) * | 2019-06-21 | 2021-01-07 | 日本製鉄株式会社 | 係留チェーンおよび船舶 |
CN114369759A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-04-19 | 江苏亚星锚链股份有限公司 | 一种耐低温锚链 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0432143B2 (ja) | 1992-05-28 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |