JPS62253724A - 粒状セメンタイト組織を有する冷鍜用線材の製造法 - Google Patents
粒状セメンタイト組織を有する冷鍜用線材の製造法Info
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- JPS62253724A JPS62253724A JP9647886A JP9647886A JPS62253724A JP S62253724 A JPS62253724 A JP S62253724A JP 9647886 A JP9647886 A JP 9647886A JP 9647886 A JP9647886 A JP 9647886A JP S62253724 A JPS62253724 A JP S62253724A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、球状化規程省略可能な軟質冷鍛用線材の製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
(従来の技術)
特開昭54−143716号公報では、仕上圧延入口温
度f、600〜900Cの範囲に規定し几低温圧延によ
り軟質化を図っているが、出口温度の規定がない友め、
圧延時の温度上昇により、所定の軟質化は達成されない
。更に、特開昭58−107416号公報は、仕上圧延
温度と圧下率を規定して軟質化を図るが、低温圧延のた
めロールの耐久性、圧延時のモーター負荷が大きくなる
こと、線材の表面疵が生じ易いことで問題である。
度f、600〜900Cの範囲に規定し几低温圧延によ
り軟質化を図っているが、出口温度の規定がない友め、
圧延時の温度上昇により、所定の軟質化は達成されない
。更に、特開昭58−107416号公報は、仕上圧延
温度と圧下率を規定して軟質化を図るが、低温圧延のた
めロールの耐久性、圧延時のモーター負荷が大きくなる
こと、線材の表面疵が生じ易いことで問題である。
以上のように圧延線材の軟質化法は種々提案されている
が、従来の球状化焼鈍材盤みのものを、工業的に安定供
給するまでには至っていないのが現状であつ之〇 (発明が解決しようとする問題点) 本発明は球状化焼鈍省略プロセスによる粒状セメンタイ
ト組織の冷鍜用腺材の製造法を提供するものである。
が、従来の球状化焼鈍材盤みのものを、工業的に安定供
給するまでには至っていないのが現状であつ之〇 (発明が解決しようとする問題点) 本発明は球状化焼鈍省略プロセスによる粒状セメンタイ
ト組織の冷鍜用腺材の製造法を提供するものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明者らは、圧延線材状態でセメンタイトの粒状化組
織を得る手段として、B添加により、高温パーライト変
態の短時間終了を促進させるとともに、従来の鋼に於い
て含有されているMnの一部fCr、Bで置き換え、か
つBの効果を十分に引き出T7tめにN、Oレベルを低
値におさえる成分系を開発した。
織を得る手段として、B添加により、高温パーライト変
態の短時間終了を促進させるとともに、従来の鋼に於い
て含有されているMnの一部fCr、Bで置き換え、か
つBの効果を十分に引き出T7tめにN、Oレベルを低
値におさえる成分系を開発した。
この成分系の鋼を最終仕上温度950C以下で圧延し、
かつその後の冷却条件を750Cから650Cの範囲で
、0.3C/See以下にすることによりセメンタイト
の粒状化が図られるとともに、フェライト中の過飽和カ
ーボンの平衡状態への移行が図られ、軟質化が達成され
る。
かつその後の冷却条件を750Cから650Cの範囲で
、0.3C/See以下にすることによりセメンタイト
の粒状化が図られるとともに、フェライト中の過飽和カ
ーボンの平衡状態への移行が図られ、軟質化が達成され
る。
即ち本発明は以上の知見に基いてなされtものであって
、その要旨とするところは、C:0.20〜0.60
% 、 Si : 0.10%以下、Mn:0.20〜
0.40%、P:0.020%以下、S:0.020係
以下、Cr:0.20〜0.60% 、B : 0.0
005〜o、ooso% 、Ti:0.005〜0.0
30 % 、A9.=0.010〜0.060チ、N:
0.0060%以下、0:0.0040%以下、残部F
e及び不可避不純より成る鋼を仕上圧延ミルで熱間圧延
し、最終仕上温度を950C以下にすることにより、圧
延線材の再結晶オーステナイト粒度を11以上とし、か
つその後の冷却条件を、750Cから650Cの範囲で
0.3 C/ sec以下とすることを特徴とする。
、その要旨とするところは、C:0.20〜0.60
% 、 Si : 0.10%以下、Mn:0.20〜
0.40%、P:0.020%以下、S:0.020係
以下、Cr:0.20〜0.60% 、B : 0.0
005〜o、ooso% 、Ti:0.005〜0.0
30 % 、A9.=0.010〜0.060チ、N:
0.0060%以下、0:0.0040%以下、残部F
e及び不可避不純より成る鋼を仕上圧延ミルで熱間圧延
し、最終仕上温度を950C以下にすることにより、圧
延線材の再結晶オーステナイト粒度を11以上とし、か
つその後の冷却条件を、750Cから650Cの範囲で
0.3 C/ sec以下とすることを特徴とする。
以下に本発明の詳細な説明する。
まず、Cは冷鍛後の焼入・焼戻処理においてボルト、ナ
ツトなどの製品に所要の強度を付与するために不可欠の
元素である。0.20%未満では、所要の強度が得られ
ない。一方、0.601t−超えると圧延線材の強度が
高くなり過ぎ、もはや冷鍛材としては使用できないので
、0.20〜0.60%の範囲に限定した。
ツトなどの製品に所要の強度を付与するために不可欠の
元素である。0.20%未満では、所要の強度が得られ
ない。一方、0.601t−超えると圧延線材の強度が
高くなり過ぎ、もはや冷鍛材としては使用できないので
、0.20〜0.60%の範囲に限定した。
Siはその固溶体硬化作用によって、圧延線材の強度を
高める。固溶体硬化の影響を無視できるようになる0、
1%未満に含有量を限定した。このようにSIヲ下げて
もC、Mn、 Cr、 Bの組合せにより、焼入処理時
に要求される焼入性は、低下しない。
高める。固溶体硬化の影響を無視できるようになる0、
1%未満に含有量を限定した。このようにSIヲ下げて
もC、Mn、 Cr、 Bの組合せにより、焼入処理時
に要求される焼入性は、低下しない。
次1cMnは、焼入性向上及びSの固定に不可欠の元素
であるが、主としてS固定の之めの添加量まで削減し、
代わりにC「及びBt−バランス良く複合添加する。特
にBが焼入性補償のみならず、軟質化の促進に有効であ
る点が、本発明の最も重要な点の一つである。
であるが、主としてS固定の之めの添加量まで削減し、
代わりにC「及びBt−バランス良く複合添加する。特
にBが焼入性補償のみならず、軟質化の促進に有効であ
る点が、本発明の最も重要な点の一つである。
即ち、従来の機械構造用鋼である5450鋼は、JIS
規格により、Mn : 0.60〜0.90%を含むこ
とが規定されているが、そのMn量を減らし、代わりK
Cr、Bt添加することによって、545C鋼に比ベア
エライト変態開始温度とともに、パーライト変態の開始
・終了温度が高(なり、軟質化が促進される。
規格により、Mn : 0.60〜0.90%を含むこ
とが規定されているが、そのMn量を減らし、代わりK
Cr、Bt添加することによって、545C鋼に比ベア
エライト変態開始温度とともに、パーライト変態の開始
・終了温度が高(なり、軟質化が促進される。
ここで、 MnとC「とBの添加量を、上記のように限
定した理由を以下に説明する。
定した理由を以下に説明する。
高温域のパーライト変態を短時間で終了させるためには
、できるだけMn f Crで置換えた方が良いが、M
n 0.21未満では、鋼中のSを十分に固定すること
ができず、熱間脆性を押さえることができない。一方、
Mnが0.4%を超えると、Crが添加されていても、
高温でのパーライト変態を短時間に終了させることがで
きないので、Mn量を0.2〜0.4%に限定し友。
、できるだけMn f Crで置換えた方が良いが、M
n 0.21未満では、鋼中のSを十分に固定すること
ができず、熱間脆性を押さえることができない。一方、
Mnが0.4%を超えると、Crが添加されていても、
高温でのパーライト変態を短時間に終了させることがで
きないので、Mn量を0.2〜0.4%に限定し友。
C「は、高温でのパーライト変態の促進には不可欠の元
素であるが、その添加量が0.2%未満では十分な効果
を発揮しない。一方、0゜6%を超えると、圧延線材の
引張強さが高すぎて球状化焼鈍材並の冷鍛性の確保が困
難となるので、0,2〜0.6チに限定した。
素であるが、その添加量が0.2%未満では十分な効果
を発揮しない。一方、0゜6%を超えると、圧延線材の
引張強さが高すぎて球状化焼鈍材並の冷鍛性の確保が困
難となるので、0,2〜0.6チに限定した。
更にBは、高温でのパーライト変態の促進及び焼入性向
上には、不可欠の元素である。その添加量がo、ooo
s%未満では、それらの効果を発揮せず。0.0050
%を超えると、粗大なり化合物を析出させて靭性を劣化
させるので0.0005%〜o、ooso%に限定した
。なおs MnとCrの合計量は0.4〜0.8%が望
ましい。
上には、不可欠の元素である。その添加量がo、ooo
s%未満では、それらの効果を発揮せず。0.0050
%を超えると、粗大なり化合物を析出させて靭性を劣化
させるので0.0005%〜o、ooso%に限定した
。なおs MnとCrの合計量は0.4〜0.8%が望
ましい。
B添加を必須とする本発明成分系では、NとOの上限値
を規定することがBの効果発揮及び冷鍛性の観点から特
に重要である。すなわち、Nが、0.0060%全超え
ると、B添加と同時に含有されるTiと、硬質非変形介
在物のTiNを形成するとともに、BNが析出して、高
温パーライト変態の促進と焼入性向上の効果が阻害され
るのみならず、冷鍛性を悪化するので、0.0060%
以下に規定した。
を規定することがBの効果発揮及び冷鍛性の観点から特
に重要である。すなわち、Nが、0.0060%全超え
ると、B添加と同時に含有されるTiと、硬質非変形介
在物のTiNを形成するとともに、BNが析出して、高
温パーライト変態の促進と焼入性向上の効果が阻害され
るのみならず、冷鍛性を悪化するので、0.0060%
以下に規定した。
また、0が高いとAl2O,やT io2の酸化物系介
在物が形成されて、冷鍛性を劣化させるので、O:0.
0040%以下と規定し友。N、Oの規定範囲内で、S
i、Mn減、Cr、 B添加を特徴とする成分条件によ
り、従来の冷鍛用線材に比較して、大巾な圧延線材の軟
質化が達成されるとともに、機械構造用鍋皿の焼入・焼
戻強度全付与することができる。
在物が形成されて、冷鍛性を劣化させるので、O:0.
0040%以下と規定し友。N、Oの規定範囲内で、S
i、Mn減、Cr、 B添加を特徴とする成分条件によ
り、従来の冷鍛用線材に比較して、大巾な圧延線材の軟
質化が達成されるとともに、機械構造用鍋皿の焼入・焼
戻強度全付与することができる。
また、Mは冷鍛後の焼入れ処理時のオーステナイト粒度
の粗大化を防止する目的で添加するもので、o、oio
s未満ではその効果が少な(、一方0.060%に超え
ると、オーステナイト結晶粒粗大化抑制効果は飽和する
上、むしろ冷鍛性を劣化させるので、0.010〜0.
060%に限定した。
の粗大化を防止する目的で添加するもので、o、oio
s未満ではその効果が少な(、一方0.060%に超え
ると、オーステナイト結晶粒粗大化抑制効果は飽和する
上、むしろ冷鍛性を劣化させるので、0.010〜0.
060%に限定した。
P、Sはいずれも冷鍛性に有害な元素である。
いずれも0.020%を超えると悪影響が顕著となるの
で、これ以下に限定した。
で、これ以下に限定した。
本発明では上記成分範囲の規定による軟質化効果が大き
い。
い。
次に本発明においては、上記成分より成る鋼を熱間圧延
するに際し、最終仕上温度に950t:’以下にするこ
とにより、再結晶オーステナイト粒度を11以上とする
。最も好ましいのは700〜950Cである。700以
下でも可能であるが、低温圧延となりモーター負荷増等
により、現実的でなくなる。
するに際し、最終仕上温度に950t:’以下にするこ
とにより、再結晶オーステナイト粒度を11以上とする
。最も好ましいのは700〜950Cである。700以
下でも可能であるが、低温圧延となりモーター負荷増等
により、現実的でなくなる。
第1図に最終仕上温度と粒度の関係を示す。
このような細粒に仕上げることにより、変態核が多数導
入されることとなり、粒状セメンタイト変態が可能とな
る。
入されることとなり、粒状セメンタイト変態が可能とな
る。
熱間圧延後の冷却条件については、フェライト・パーラ
イト変態域を包含する750〜650Cの範囲で、0.
3 C/ sec以下で冷却すること全規定した075
0〜650Cを外れると該変態域が外れる。0.3 C
/ sec以下で冷却することによシ、粒状セメンタイ
ト組織が得られる。これ以上になると硬(なり、当初の
目的が達成し得ない。ま几、フェライト中の過飽和カー
ボンの平衡状態への移行が図られる。
イト変態域を包含する750〜650Cの範囲で、0.
3 C/ sec以下で冷却すること全規定した075
0〜650Cを外れると該変態域が外れる。0.3 C
/ sec以下で冷却することによシ、粒状セメンタイ
ト組織が得られる。これ以上になると硬(なり、当初の
目的が達成し得ない。ま几、フェライト中の過飽和カー
ボンの平衡状態への移行が図られる。
(実施例)
第1表は、供試材の化学組成、熱間圧延条件並びに線材
の熱間圧延状態及び焼入焼戻し状態の機械的性質及び冷
鍛性を示したものである。ここで、熱間圧延状態はIQ
IIIIφ、焼入焼戻し材は1Qililφ線材を8.
5龍φに伸線後、850C油焼入→600C焼戻し後水
冷処理したものである。
の熱間圧延状態及び焼入焼戻し状態の機械的性質及び冷
鍛性を示したものである。ここで、熱間圧延状態はIQ
IIIIφ、焼入焼戻し材は1Qililφ線材を8.
5龍φに伸線後、850C油焼入→600C焼戻し後水
冷処理したものである。
冷鍛性の評価は101Ilφ線材を9.5I111φに
伸線後、Q、 51111深さのVノツチを付け*9.
5mmφX1425I111Bの試験片で、据込率40
%の圧縮試験を行つ定時の割れ発生の有無で求めた。○
印は割れが発生しなかったもの、Δ印は拡大鏡で微細ワ
レが観察されkもの、X印は割れが発生したものを示す
。
伸線後、Q、 51111深さのVノツチを付け*9.
5mmφX1425I111Bの試験片で、据込率40
%の圧縮試験を行つ定時の割れ発生の有無で求めた。○
印は割れが発生しなかったもの、Δ印は拡大鏡で微細ワ
レが観察されkもの、X印は割れが発生したものを示す
。
同表中、試験番号&7,8.10〜15が本発明例で、
その他は比較例である。熱間圧延線材の軟質化基準は、
545C相当で球状化焼鈍材並みの引張強さ:58ky
/a冨2以下、絞り=55%以上とした。
その他は比較例である。熱間圧延線材の軟質化基準は、
545C相当で球状化焼鈍材並みの引張強さ:58ky
/a冨2以下、絞り=55%以上とした。
また、焼入・焼戻し後の保証強度基準は、引張強さ85
kg / tx1以上とした。
kg / tx1以上とした。
同表に見られるように、本発明例はいずれも圧延線材に
おいて、引張強さが513 ky / 11m”以下で
かつ粒状セメンタイト組織となっている。また、冷鍛性
も球状化焼鈍材並みであり、かつ焼入・焼戻し後の引張
強さも85 kg / 11ra”以上である。
おいて、引張強さが513 ky / 11m”以下で
かつ粒状セメンタイト組織となっている。また、冷鍛性
も球状化焼鈍材並みであり、かつ焼入・焼戻し後の引張
強さも85 kg / 11ra”以上である。
これに対して比較例であるA1〜6,17はBが添加さ
°れていないために、軟質化が不十分でかつフェライト
−パーライト組織であるか、または焼入・焼戻し後の強
度が得られない例である。iFx 9は軟質化し、かつ
粒状セメンタイト組織になるが、Crが少なすぎるため
に所要の焼入・焼戻し後の強度が得られない例である。
°れていないために、軟質化が不十分でかつフェライト
−パーライト組織であるか、または焼入・焼戻し後の強
度が得られない例である。iFx 9は軟質化し、かつ
粒状セメンタイト組織になるが、Crが少なすぎるため
に所要の焼入・焼戻し後の強度が得られない例である。
A 16はMnが少なすぎるために、Sの固定が十分で
なく冷鍛性が不良である例、A18はSiが高すぎるた
めに所要の軟質化が得られない例である。
なく冷鍛性が不良である例、A18はSiが高すぎるた
めに所要の軟質化が得られない例である。
A19はNが、&mは0が、黒21はBがそれぞれ高す
ぎるために、冷鍛性が不良である例である。煮22〜2
5は、JISfl’)S45C相当材である。いずれも
冷鍛性不良である。
ぎるために、冷鍛性が不良である例である。煮22〜2
5は、JISfl’)S45C相当材である。いずれも
冷鍛性不良である。
但し、A 22 ′fc球状化焼鈍すると、引張強さは
、52 kg / 11112、絞り59%となり冷鍛
性は良好となる。このように84’ 5 C相当材は冷
鍛前の球状化焼鈍が必須である。
、52 kg / 11112、絞り59%となり冷鍛
性は良好となる。このように84’ 5 C相当材は冷
鍛前の球状化焼鈍が必須である。
(発明の効果)
以上の実施例からも明らかなように、本発明は熱間圧延
状態で粒状セメンタイト組織を有する冷。
状態で粒状セメンタイト組織を有する冷。
鍜用線材を製造する方法であり、球状化焼鈍処理を省略
しうる点で、産業上の効果は極めて大きなものがある。
しうる点で、産業上の効果は極めて大きなものがある。
第1図は仕上圧延温度と圧延再結晶粒度とのグラフであ
る。
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で C:0.20〜0.60%、Si:0.10%以下Mn
:0.20〜0.40%、P:0.020%以下S:0
.020%以下、Cr:0.20〜0.60%B:0.
0005〜0.0050%、Ti:0.005〜0.0
30% Al:0.010〜0.060%、N:0.0060%
以下 O:0.0040%以下 残部Fe及び不可避不純物より成る鋼を仕上圧延ミルで
熱間圧延し、最終仕上温度を950℃以下にすることに
より、圧延線材の再結晶オーステナイト粒度を11以上
とし、かつその後の冷却条件を750℃から650℃の
範囲で0.3℃/sec以下とすることを特徴とする粒
状セメンタイト組織を有する冷鍛用線材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9647886A JPS62253724A (ja) | 1986-04-25 | 1986-04-25 | 粒状セメンタイト組織を有する冷鍜用線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9647886A JPS62253724A (ja) | 1986-04-25 | 1986-04-25 | 粒状セメンタイト組織を有する冷鍜用線材の製造法 |
Publications (2)
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JPS62253724A true JPS62253724A (ja) | 1987-11-05 |
JPH0217608B2 JPH0217608B2 (ja) | 1990-04-23 |
Family
ID=14166155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9647886A Granted JPS62253724A (ja) | 1986-04-25 | 1986-04-25 | 粒状セメンタイト組織を有する冷鍜用線材の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPS62253724A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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KR100338704B1 (ko) * | 1997-12-27 | 2002-08-21 | 주식회사 포스코 | 냉간압조용탄소강선재의제조방법 |
KR20040032285A (ko) * | 2002-10-08 | 2004-04-17 | 주식회사 포스코 | 재질편차가 적은 중탄소강 선재의 제조방법 |
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JP2016172888A (ja) * | 2015-03-16 | 2016-09-29 | 新日鐵住金株式会社 | 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-04-25 JP JP9647886A patent/JPS62253724A/ja active Granted
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KR100742820B1 (ko) | 2005-12-27 | 2007-07-25 | 주식회사 포스코 | 냉간가공성과 소입성이 우수한 강선재 및 그 제조방법 |
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JP2016172888A (ja) * | 2015-03-16 | 2016-09-29 | 新日鐵住金株式会社 | 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法 |
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Publication number | Publication date |
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JPH0217608B2 (ja) | 1990-04-23 |
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