JPS62224722A - 軸受材料 - Google Patents
軸受材料Info
- Publication number
- JPS62224722A JPS62224722A JP61066138A JP6613886A JPS62224722A JP S62224722 A JPS62224722 A JP S62224722A JP 61066138 A JP61066138 A JP 61066138A JP 6613886 A JP6613886 A JP 6613886A JP S62224722 A JPS62224722 A JP S62224722A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- lining layer
- bearing
- temperature hardness
- intermediate layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 239000001996 bearing alloy Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 9
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 50
- 206010016256 fatigue Diseases 0.000 description 18
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical group [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 11
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 4
- YVIMHTIMVIIXBQ-UHFFFAOYSA-N [SnH3][Al] Chemical compound [SnH3][Al] YVIMHTIMVIIXBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 2
- 229910018580 Al—Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/121—Use of special materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
- F16C2204/22—Alloys based on aluminium with tin as the next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、裏金と、高温強度の大きい、つまり高温状態
でも硬さの低下の小さいAl軸受合金からなるライニン
グ層を有する軸受材料に関する。
でも硬さの低下の小さいAl軸受合金からなるライニン
グ層を有する軸受材料に関する。
「従来の技術」
従来、鋼板製の裏金と、高温硬さの大きいAl軸受合金
からなるライニング層とを圧着させた軸受材料(例えば
特公昭58−14866号公報)は既に知られており、
更に裏金鋼板とAl軸受合金からなるライニング層との
間にAl又はAl合金からなる中間層を介在させた軸受
材料(例えば特公昭37−15014号公報、特公昭4
4−28174号公報)は既に知られている。
からなるライニング層とを圧着させた軸受材料(例えば
特公昭58−14866号公報)は既に知られており、
更に裏金鋼板とAl軸受合金からなるライニング層との
間にAl又はAl合金からなる中間層を介在させた軸受
材料(例えば特公昭37−15014号公報、特公昭4
4−28174号公報)は既に知られている。
特公昭58−14866号公報のアルミニウム軸受合金
は、重量%でSn 3.5〜35%、 Cr O,1%
〜1%、Si1〜10%、 Mn、 Sb、 Ti、
Ni、 Fe、 Zr、 Mo。
は、重量%でSn 3.5〜35%、 Cr O,1%
〜1%、Si1〜10%、 Mn、 Sb、 Ti、
Ni、 Fe、 Zr、 Mo。
Co、の1種又は2種以上を1〜10%でその総量が1
0%以下、および残部がAlからなり、さらに必要に応
じて、Cu及び/又はMgを3.0%以下、或いはこれ
に代えて、又はこれとともに、Pb、 Bi、 Inの
1種又は2種以上を9%以下添加したことを要旨とする
ものである。
0%以下、および残部がAlからなり、さらに必要に応
じて、Cu及び/又はMgを3.0%以下、或いはこれ
に代えて、又はこれとともに、Pb、 Bi、 Inの
1種又は2種以上を9%以下添加したことを要旨とする
ものである。
特公昭37−15014号公報の軸受製造用複合金属ス
トリップは、錫を含有しない、または本質的に錫を含有
しないアルミニウムまたはアルミニウム合金とアルミニ
ウムー錫合金のストリップを圧延機に通し最初の通過で
本質的に寸法を減らすことによって両者を圧延結合させ
ること、そのようにしてつくられた二枚重ねのストリッ
プの錫のないまたは本質的に錫のない表面と鋼のストリ
ップを圧延機に通し最初の通過で本質的に寸法を減らす
ことによって上記表面を鋼のストリップに圧延結合させ
ること、結合の行われる予定の表面における圧延結合段
階に先立って各ストリップがそれぞれ適当に製造される
ことからなる。複合金属ストリップの製造方法を要旨と
するものである。
トリップは、錫を含有しない、または本質的に錫を含有
しないアルミニウムまたはアルミニウム合金とアルミニ
ウムー錫合金のストリップを圧延機に通し最初の通過で
本質的に寸法を減らすことによって両者を圧延結合させ
ること、そのようにしてつくられた二枚重ねのストリッ
プの錫のないまたは本質的に錫のない表面と鋼のストリ
ップを圧延機に通し最初の通過で本質的に寸法を減らす
ことによって上記表面を鋼のストリップに圧延結合させ
ること、結合の行われる予定の表面における圧延結合段
階に先立って各ストリップがそれぞれ適当に製造される
ことからなる。複合金属ストリップの製造方法を要旨と
するものである。
特公昭44−28174号公報のベアリング製造用合成
材料は、高錫アルミニウム合金の表面層をスチール裏板
の面に接着させてなるベアリング製造用合成材料を生産
する方法にして、スチールストリップと、高錫アルミニ
ウム合金ストリップと、これらの中間アルミニウム箔ス
トリップとをロール加圧し、而して上記高錫アルミニウ
ム合金のストリップ及びスチールストリップの少なくと
も一方を約230℃を越えない温度にまで加熱する方法
を要旨とするものである。
材料は、高錫アルミニウム合金の表面層をスチール裏板
の面に接着させてなるベアリング製造用合成材料を生産
する方法にして、スチールストリップと、高錫アルミニ
ウム合金ストリップと、これらの中間アルミニウム箔ス
トリップとをロール加圧し、而して上記高錫アルミニウ
ム合金のストリップ及びスチールストリップの少なくと
も一方を約230℃を越えない温度にまで加熱する方法
を要旨とするものである。
「発明が解決しようとする問題点」
上記公知の各アルミニウム軸受合金はそれぞれ従来のも
のに対して優れた性能を有するものであるが、近年の内
燃機関のように小型化・高出力化が要求されるようにな
ると、軸受材料はより高荷重、高温度の条件下で使用さ
れることとなり、このような悪条件下では従来の軸受材
料は疲労破壊。
のに対して優れた性能を有するものであるが、近年の内
燃機関のように小型化・高出力化が要求されるようにな
ると、軸受材料はより高荷重、高温度の条件下で使用さ
れることとなり、このような悪条件下では従来の軸受材
料は疲労破壊。
異常摩耗、焼付き等を起こしてトラブルの要因となって
いた。
いた。
特公昭58−14866号公報のアルミニウム軸受合金
は、裏金鋼板との密着力が充分でなく、疲労強度の面で
問題があった。
は、裏金鋼板との密着力が充分でなく、疲労強度の面で
問題があった。
また、特公昭37−15014号公報および特公昭44
−28174号公報の軸受材料は、裏金とAl軸受合金
からなるライニング層との間に、Al又はAl合金から
なる中間層を設けた3層の軸受材料であるが、従来のこ
の種の軸受材料における中間層は、裏金とライニング層
との密着強度が小さい場合に、すなわちライニング層を
裏金に強固に密着させることが困芝な場合にその密着強
度を増大させる目的で設けられたもので、本発明のよう
に疲労強度の向上を意図したものではなく、実際に後の
実験結果で示すように、従来周知の3層軸受材料では疲
労強度の向上はさほど認められなかった。これは、従来
の3層軸受材料に用いられているライニング層の高温硬
さと中間層の高温硬さとが同程度であり、高温条件下で
はライニング層、中間層ともに柔くなってしまうことが
あると考えられる。
−28174号公報の軸受材料は、裏金とAl軸受合金
からなるライニング層との間に、Al又はAl合金から
なる中間層を設けた3層の軸受材料であるが、従来のこ
の種の軸受材料における中間層は、裏金とライニング層
との密着強度が小さい場合に、すなわちライニング層を
裏金に強固に密着させることが困芝な場合にその密着強
度を増大させる目的で設けられたもので、本発明のよう
に疲労強度の向上を意図したものではなく、実際に後の
実験結果で示すように、従来周知の3層軸受材料では疲
労強度の向上はさほど認められなかった。これは、従来
の3層軸受材料に用いられているライニング層の高温硬
さと中間層の高温硬さとが同程度であり、高温条件下で
はライニング層、中間層ともに柔くなってしまうことが
あると考えられる。
r問題点を解決するための手段」
本発明者等はこれらの問題点を解決するために、より高
温での強度の向上、耐焼付性の向上、疲労強度の増大を
図るため、より効果的な組合せを見出した。すなわち、
特公昭58−14866号公報のアルミニウム軸受合金
のような、高温硬さの大きいAl軸受合金をライニング
層とし、裏金とライニング層との間に、ライニング層よ
りも高温硬さの小さい実質的に純粋なAI又はAl合金
からなる中間層を設けると、疲労強度が一層向上するこ
とに着目してなされたものである。
温での強度の向上、耐焼付性の向上、疲労強度の増大を
図るため、より効果的な組合せを見出した。すなわち、
特公昭58−14866号公報のアルミニウム軸受合金
のような、高温硬さの大きいAl軸受合金をライニング
層とし、裏金とライニング層との間に、ライニング層よ
りも高温硬さの小さい実質的に純粋なAI又はAl合金
からなる中間層を設けると、疲労強度が一層向上するこ
とに着目してなされたものである。
本発明の軸受材料は、裏金と、少なくとも3〜35wt
%のSnおよび0.1〜10wt%のZr、V、 Nb
、 Mo、Coの少なくとも1種以上を含む高温硬さの
大きいAl軸受合金からなるライニング層と、上記裏金
とライニング層との間に介在され、そのライニング層よ
りも高温硬さの小さいAl又はAl合金からなる中間層
を設けたものを基本とし、必要に応じ上記ライニング層
にSi、 Mn、 Sb、 Ti、 Ni、 Feの少
なくとも1種以上を添加し、或いはこれに代えて又はこ
れとともに、Cu、 Mgの少なくとも1種以上を、或
いはこれに代えて又はこれとともに、pb、Bi、 T
l、Cd、 Inの少なくとも1種以上を添加できるも
のである。なお、用途に応じ上記中間層にSL等、Cu
等、pb等を添加することができる。
%のSnおよび0.1〜10wt%のZr、V、 Nb
、 Mo、Coの少なくとも1種以上を含む高温硬さの
大きいAl軸受合金からなるライニング層と、上記裏金
とライニング層との間に介在され、そのライニング層よ
りも高温硬さの小さいAl又はAl合金からなる中間層
を設けたものを基本とし、必要に応じ上記ライニング層
にSi、 Mn、 Sb、 Ti、 Ni、 Feの少
なくとも1種以上を添加し、或いはこれに代えて又はこ
れとともに、Cu、 Mgの少なくとも1種以上を、或
いはこれに代えて又はこれとともに、pb、Bi、 T
l、Cd、 Inの少なくとも1種以上を添加できるも
のである。なお、用途に応じ上記中間層にSL等、Cu
等、pb等を添加することができる。
本発明のアルミニウム軸受合金におけるSnは潤滑を主
目的として添加される元素であって、3wt%未満では
潤滑の効果がなく、35%It%を越えると全体に軟ら
かくなって耐荷重性が低下する。Snの好ましい添加量
は、3.5〜20%で、より好ましい添加量は、5〜1
5%である。
目的として添加される元素であって、3wt%未満では
潤滑の効果がなく、35%It%を越えると全体に軟ら
かくなって耐荷重性が低下する。Snの好ましい添加量
は、3.5〜20%で、より好ましい添加量は、5〜1
5%である。
Zr、 V、 Nb、 Mo、 Cot±高温硬高温数
良を主目的として添加される元素であって、0.1wt
%高温硬さの改良は期待できず、Lout%を越えて添
加すると析出物が析出しすぎて軸受台金としては硬くな
りすぎる。好ましい添加量の範囲は0.2〜3%で、さ
らに好ましい添加量の範囲は0.3〜1%である。
良を主目的として添加される元素であって、0.1wt
%高温硬さの改良は期待できず、Lout%を越えて添
加すると析出物が析出しすぎて軸受台金としては硬くな
りすぎる。好ましい添加量の範囲は0.2〜3%で、さ
らに好ましい添加量の範囲は0.3〜1%である。
なお、 zr、 V、 Nb+ Mo、 Coの添加に
よる高温強度の維持1組織の微細効果等は後述する。
よる高温強度の維持1組織の微細効果等は後述する。
Cu、 Mgの添加量は0.2%〜2%で、これは高温
下での強度の低下をより小さくするために添加するもの
である。0.2%未満ではその効果がそれ程期待できず
、2%を越えて添加すると硬くなりすぎて圧延性を阻害
する上、耐蝕性が低下する。さらに好ましい範囲は0.
2〜1.5%で、最も好ましい範囲は0.5〜1.2%
である。
下での強度の低下をより小さくするために添加するもの
である。0.2%未満ではその効果がそれ程期待できず
、2%を越えて添加すると硬くなりすぎて圧延性を阻害
する上、耐蝕性が低下する。さらに好ましい範囲は0.
2〜1.5%で、最も好ましい範囲は0.5〜1.2%
である。
中間層のAl合金に添加する場合のこのCu、 Mgは
上記と同じ目的で添加することができる。
上記と同じ目的で添加することができる。
Si、 Mn、 Sb、 Ti、 Ni、 Fe、は耐
摩耗性を向上させる目的で添加するもので、上記Zr、
V+ Nb、 Mo。
摩耗性を向上させる目的で添加するもので、上記Zr、
V+ Nb、 Mo。
Goの少なくとも1種以上との総量がLout%以下で
ある。0.2%未満では析出量が少なくて耐摩耗性の有
効な向上が認められず、逆に10%を越えて添加すると
析出物が析出しすぎ、圧延性が悪くなって圧延、焼鈍の
繰り返しが困難となり、Snの微細化が妨げられるから
である。さらに好ましい範囲は0.5〜5%で、最も好
ましい範囲は1.5〜3%である。
ある。0.2%未満では析出量が少なくて耐摩耗性の有
効な向上が認められず、逆に10%を越えて添加すると
析出物が析出しすぎ、圧延性が悪くなって圧延、焼鈍の
繰り返しが困難となり、Snの微細化が妨げられるから
である。さらに好ましい範囲は0.5〜5%で、最も好
ましい範囲は1.5〜3%である。
さらに本発明は、必要に応じてSnの潤滑金属としての
性能を改良するためにPb、 Bi、 Tl、Cd、I
nを1種又は2種以上を総量で9wt%以下添加したも
ので、0.1%未満では実質的に潤滑性の改善効′果は
期待できず、逆に9%を越えて添加すると軟らかくなり
すぎ対疲労性が悪くなる。さらに好ましい範囲は0.5
〜5%で、最も好ましい範囲は1〜3%である。
性能を改良するためにPb、 Bi、 Tl、Cd、I
nを1種又は2種以上を総量で9wt%以下添加したも
ので、0.1%未満では実質的に潤滑性の改善効′果は
期待できず、逆に9%を越えて添加すると軟らかくなり
すぎ対疲労性が悪くなる。さらに好ましい範囲は0.5
〜5%で、最も好ましい範囲は1〜3%である。
「作用」
裏金と高温硬さの大きいライニング層との間に高温硬さ
の小さい中間層を介在させると、高温状態において、ラ
イニング層は硬さがそれほど低下しないのに対し、中間
層の硬さが大きく低下して高温硬さの小さい中間層が高
温硬さの大きいライニング層に対するクッション材とし
て作用するようになり、これによって疲労強度が向上す
るものと考えられる。また、特に中間層が純粋なAl又
はこれに近いAl合金からなっているとライニング層の
放熱性が良好となり、これも疲労強度の向上に役立つも
のと考えられる。
の小さい中間層を介在させると、高温状態において、ラ
イニング層は硬さがそれほど低下しないのに対し、中間
層の硬さが大きく低下して高温硬さの小さい中間層が高
温硬さの大きいライニング層に対するクッション材とし
て作用するようになり、これによって疲労強度が向上す
るものと考えられる。また、特に中間層が純粋なAl又
はこれに近いAl合金からなっているとライニング層の
放熱性が良好となり、これも疲労強度の向上に役立つも
のと考えられる。
次に各添加元素の作用について説明する。
Zr、 V、 Nb+ May GoはAl中に固溶す
ることによってAlの再結晶温度を上げ、かつ固溶する
こと自体でAI地の硬さを上昇させるが、これと同時に
数回の圧延によっても鋳造時に比して硬さが上昇する。
ることによってAlの再結晶温度を上げ、かつ固溶する
こと自体でAI地の硬さを上昇させるが、これと同時に
数回の圧延によっても鋳造時に比して硬さが上昇する。
再結晶温度を上げることは、内燃機関の軸受がさらされ
る高温領域でも安定した機械的性質を維持させるために
効果があり、特に硬さについては、高温下での硬さの低
下を少なくして高温領域での軸受強度の向上をもたらす
、また固溶限を過ぎて析出するAl−Zr%AI−V、
Al−Nb、^1−No。
る高温領域でも安定した機械的性質を維持させるために
効果があり、特に硬さについては、高温下での硬さの低
下を少なくして高温領域での軸受強度の向上をもたらす
、また固溶限を過ぎて析出するAl−Zr%AI−V、
Al−Nb、^1−No。
AI−Goの金属間化合物は、高温でも安定して存在し
このためこの析出物が細かく分散することは再結晶温度
を上げ高温硬さの維持を助けるので、これが適量分散す
ることは良い効果を生じる。
このためこの析出物が細かく分散することは再結晶温度
を上げ高温硬さの維持を助けるので、これが適量分散す
ることは良い効果を生じる。
さらに、上記析出物が^1地金中に細かく分散して存在
すると、その金属間化合物が直接的にはAl粒界の移動
、つまりはSn粒子の粗大化を防ぎ、このことは圧延、
焼鈍の繰り返しによって微細化されたSn粒子をそのま
まに保つことにつながり、前記種々の効果を持つのであ
る。またSn粒子が微細なまま保持されてAl地金中に
存在するということは、同時に232℃という低い融点
をもっSn粒子の高温化での溶出現象を防止するために
も効果的である。
すると、その金属間化合物が直接的にはAl粒界の移動
、つまりはSn粒子の粗大化を防ぎ、このことは圧延、
焼鈍の繰り返しによって微細化されたSn粒子をそのま
まに保つことにつながり、前記種々の効果を持つのであ
る。またSn粒子が微細なまま保持されてAl地金中に
存在するということは、同時に232℃という低い融点
をもっSn粒子の高温化での溶出現象を防止するために
も効果的である。
このような効果はCrにも若干あるがCrの場合には4
50℃30分でSnの粗大化が始まるのに対し、Zr、
V、 Nb、 Mo、 Coの場合には500℃30
分でもSnの粗大化を阻止する能力がある。
50℃30分でSnの粗大化が始まるのに対し、Zr、
V、 Nb、 Mo、 Coの場合には500℃30
分でもSnの粗大化を阻止する能力がある。
また、Cuの強度に関する効果はZr、 V、 Nb、
Mo。
Mo。
Coと同時に添加して生じるもので、Cu単独では高温
化での強度の上昇の効果は期待できない。すなわちCu
はAl中に添加した場合に圧延時の硬さの上昇が大きく
、同一圧延率でも他の元素を添加したAl材料に比し、
硬さの上昇は顕著であるが、200℃近くまで加熱する
と容易に軟化し、高温強度の維持はできない。これに対
してlr、 ’J 、 Nb、 Mo。
化での強度の上昇の効果は期待できない。すなわちCu
はAl中に添加した場合に圧延時の硬さの上昇が大きく
、同一圧延率でも他の元素を添加したAl材料に比し、
硬さの上昇は顕著であるが、200℃近くまで加熱する
と容易に軟化し、高温強度の維持はできない。これに対
してlr、 ’J 、 Nb、 Mo。
Goの1種以上とCuとを同時に添加すると、Cuの添
加によって圧延時に高くなった硬さが焼鈍してもZr、
V、 Nb、 Mo、 Coの添加効果によりあまり
低下しない。このため強度の高いアルミニウム軸受合金
が得られ、かっこの強度は高温下においても従来のこの
種の合金のように大きく低下することがない。
加によって圧延時に高くなった硬さが焼鈍してもZr、
V、 Nb、 Mo、 Coの添加効果によりあまり
低下しない。このため強度の高いアルミニウム軸受合金
が得られ、かっこの強度は高温下においても従来のこの
種の合金のように大きく低下することがない。
さらにpbの潤滑性に関する効果はZr、 v、 Nb
。
。
Mo、Coの1種以上と同時に添加して尚一層の効果が
ある。すなわち、Al−5n系軸受合金の中にpbを単
独で加えると、Al−5n系合金中へ合金化されてSn
の融点か低くなってしまうという欠点が避けられなイ、
コれに対し、 Zr、 V、 Nb、 Mo、 Coを
添加することによってSn粒を微細化し、がっその組織
を高温でも維持できるようにしておくと、Pbを加えて
も上記のような弊害は生ぜずに潤滑性を改善することが
できると共に、耐疲労性の向上を図ることができる。
ある。すなわち、Al−5n系軸受合金の中にpbを単
独で加えると、Al−5n系合金中へ合金化されてSn
の融点か低くなってしまうという欠点が避けられなイ、
コれに対し、 Zr、 V、 Nb、 Mo、 Coを
添加することによってSn粒を微細化し、がっその組織
を高温でも維持できるようにしておくと、Pbを加えて
も上記のような弊害は生ぜずに潤滑性を改善することが
できると共に、耐疲労性の向上を図ることができる。
Siはそれ自体の硬さが高くて鋳造性に優れており、ま
たその析出物はビッカース硬さで約1000にも達して
非常に硬いため、軸との摺動による軸受の摩耗を著しく
減少させることができる。軸よりも軟らかい軸受ではそ
の軸受面が切削されることになり、この状況が進行する
と軸受表面粗さが粗くなったり、軸と軸受とのクリアラ
ンスが増大して油膜が構成されなくなり、軸と軸受との
直接接触、つまり金属接触が多く起って焼付に至るよう
になるが、上記析出物は焼入れ鋼軸は勿論、鋳鉄軸より
も硬いため、鋳鉄軸を使用した場合の耐摩耗性の向上並
びに耐焼付性の向上に特に効果がある。
たその析出物はビッカース硬さで約1000にも達して
非常に硬いため、軸との摺動による軸受の摩耗を著しく
減少させることができる。軸よりも軟らかい軸受ではそ
の軸受面が切削されることになり、この状況が進行する
と軸受表面粗さが粗くなったり、軸と軸受とのクリアラ
ンスが増大して油膜が構成されなくなり、軸と軸受との
直接接触、つまり金属接触が多く起って焼付に至るよう
になるが、上記析出物は焼入れ鋼軸は勿論、鋳鉄軸より
も硬いため、鋳鉄軸を使用した場合の耐摩耗性の向上並
びに耐焼付性の向上に特に効果がある。
「実施例」
以下図示実施例について本発明を説明すると、第1図に
おいて、1は鋼板からなる裏金、2は高温硬さの小さい
Al又はAl合金からなる中間層、3は高温硬さの大き
いAl軸受合金からなるライニング層で、それら裏金1
、中間層2およびライニングR43を相互に一体に圧接
して軸受材料4として構成している。
おいて、1は鋼板からなる裏金、2は高温硬さの小さい
Al又はAl合金からなる中間層、3は高温硬さの大き
いAl軸受合金からなるライニング層で、それら裏金1
、中間層2およびライニングR43を相互に一体に圧接
して軸受材料4として構成している。
上記高温硬さの小さい中間層2は実質的に純粋なAl、
例えば商業的に純粋なAIから構成することができ、或
いはそれに総量で0.1〜2%のCu、Mgの一方又は
両方を添加してもよい。なお、用途に応じて中間層2の
厚さはライニング層3と同程度までの厚さとしてもよい
。
例えば商業的に純粋なAIから構成することができ、或
いはそれに総量で0.1〜2%のCu、Mgの一方又は
両方を添加してもよい。なお、用途に応じて中間層2の
厚さはライニング層3と同程度までの厚さとしてもよい
。
次に1本発明の効果を実験結果について説明する。この
実験は、回転荷重試験機を用いて中間層2を設けた試料
と設けない試料(ともにすベリ軸受として製造)とにつ
いて耐疲労性がどの程度向上するかを測定したもので、
8000rp園で軸を回転させ、測定すべき試料に
面圧300kg/dの回転荷重を与えてその試料に疲労
が生じるまでの時間を測定したものである。このときの
油温は160℃。
実験は、回転荷重試験機を用いて中間層2を設けた試料
と設けない試料(ともにすベリ軸受として製造)とにつ
いて耐疲労性がどの程度向上するかを測定したもので、
8000rp園で軸を回転させ、測定すべき試料に
面圧300kg/dの回転荷重を与えてその試料に疲労
が生じるまでの時間を測定したものである。このときの
油温は160℃。
潤滑油は7.5%l−30であった。
下記第1表は、それぞれ上記実験に使用した試料におけ
る高温硬さの大きいAl軸受合金からなるライニング層
3の組成と、それぞれの試料に対する実験結果とを示し
ており、また本実験では高温硬さの小さい中間層2とし
て商業的に純粋なAlを使用し、その厚さを50μ曙と
している。
る高温硬さの大きいAl軸受合金からなるライニング層
3の組成と、それぞれの試料に対する実験結果とを示し
ており、また本実験では高温硬さの小さい中間層2とし
て商業的に純粋なAlを使用し、その厚さを50μ曙と
している。
第1表において、試料1〜24は本発明品、試料25〜
・28は比較材である。また疲労時間の欄において20
以上又は30以上と記載されているのは、20時間又は
30時間経過しても疲労が生じなかったことを意味して
いる。
・28は比較材である。また疲労時間の欄において20
以上又は30以上と記載されているのは、20時間又は
30時間経過しても疲労が生じなかったことを意味して
いる。
このような、第1表の実験結果から理解されるように1
本発明に係る試料においては疲労強度の向上がめざまし
く、試料3.10.12.18、′20における疲労強
度は中間M2を設けることにより300%以上も向上し
、本発明の試料は全て200%以上の向上が認められる
。
本発明に係る試料においては疲労強度の向上がめざまし
く、試料3.10.12.18、′20における疲労強
度は中間M2を設けることにより300%以上も向上し
、本発明の試料は全て200%以上の向上が認められる
。
これに対し、 Zr+ v、 Nb、 Mo、 Coの
1種以上を含んでいない、したがって高温硬さの小さい
ライニング層3を有する比較材25〜28においては、
最大でも試料28で示す171%の向上にすぎず、本発
明の試料に比較して中間層2を設けても疲労強度の向上
がさほど期待できないことが認められる。
1種以上を含んでいない、したがって高温硬さの小さい
ライニング層3を有する比較材25〜28においては、
最大でも試料28で示す171%の向上にすぎず、本発
明の試料に比較して中間層2を設けても疲労強度の向上
がさほど期待できないことが認められる。
「発明の効果」
以上のように、本発明によれば、高温硬さの大きいライ
ニング層にそれよりも高温硬さの小さい中間層を設ける
と耐疲労性を大幅に向上させることができるという従来
では予期されなかった効果が得られるものである。
ニング層にそれよりも高温硬さの小さい中間層を設ける
と耐疲労性を大幅に向上させることができるという従来
では予期されなかった効果が得られるものである。
第1図は本発明の一実施例を示す断面図である。
Claims (5)
- (1)裏金と、少なくとも3〜35wt%のSnおよび
0.1〜10wt%のZr、V、Nb、Mo、Coの少
なくとも1種以上を含む高温硬さの大きいAl軸受合金
からなるライニング層と、上記裏金とライニング層との
間に介在され、そのライニング層よりも高温硬さの小さ
いAl又はAl合金からなる中間層を設けたことを特徴
とする軸受材料。 - (2)ライニング層のAl軸受合金が、Si、Mn、S
b、Ti、Ni、Feの少なくとも1種以上を含み、か
つこの添加物と上記Zr、V、Nb、Mo、Coの少な
くとも1種以上との総量が10wt%以下であることを
特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の軸受材料。 - (3)ライニング層のAl軸受合金が、総量で0.1〜
2wt%のCu、Mgの一方又は両方を含むことを特徴
とする特許請求の範囲第1項又は第2項のいずれか1に
記載の軸受材料。 - (4)ライニング層のAl軸受合金が、総量で9%以下
のPb、Bi、Tl、Cd、Inを1種又は2種以上を
含むことを特徴とする特許請求の範囲第1項ないし第3
項のいずれか1に記載の軸受材料。 - (5)中間層のAl合金が、総量で0.1〜2%のCu
、Mgの一方又は両方を含むことを特徴とする特許請求
の範囲第1項ないし第4項のいずれか1に記載の軸受材
料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61066138A JPH0810012B2 (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 軸受材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61066138A JPH0810012B2 (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 軸受材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62224722A true JPS62224722A (ja) | 1987-10-02 |
JPH0810012B2 JPH0810012B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=13307200
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61066138A Expired - Fee Related JPH0810012B2 (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 軸受材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0810012B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04131345A (ja) * | 1990-09-20 | 1992-05-06 | Daido Metal Co Ltd | 複合摺動材料 |
JPH06136475A (ja) * | 1992-10-26 | 1994-05-17 | Daido Metal Co Ltd | Al−Sn系軸受合金摺動層を有する耐疲労性、なじみ性に優れた多層すべり軸受 |
US5601371A (en) * | 1994-02-21 | 1997-02-11 | Miba Gleitlager Aktiengesellschaft | Sliding surface bearing |
WO1998017833A3 (de) * | 1996-10-18 | 1998-08-06 | Miba Gleitlager Ag | Gleitlagerwerkstoff aus einer bis auf erschmelzungsbedingte verunreinigungen siliciumfreien aluminiumlegierung |
AT407404B (de) * | 1998-07-29 | 2001-03-26 | Miba Gleitlager Ag | Zwischenschicht, insbesondere bindungsschicht, aus einer legierung auf aluminiumbasis |
AT407532B (de) * | 1998-07-29 | 2001-04-25 | Miba Gleitlager Ag | Verbundwerkstoff aus zumindest zwei schichten |
US6309760B1 (en) | 1998-10-27 | 2001-10-30 | Dana Corporation | Bearing material |
JP2010523338A (ja) * | 2007-04-11 | 2010-07-15 | アルコア インコーポレイテッド | 不混和金属のストリップ鋳造 |
WO2014157650A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | 大豊工業株式会社 | アルミニウム合金、すべり軸受、およびすべり軸受の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5511182A (en) * | 1978-07-12 | 1980-01-25 | Taiho Kogyo Co Ltd | Composite sliding material |
-
1986
- 1986-03-25 JP JP61066138A patent/JPH0810012B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5511182A (en) * | 1978-07-12 | 1980-01-25 | Taiho Kogyo Co Ltd | Composite sliding material |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04131345A (ja) * | 1990-09-20 | 1992-05-06 | Daido Metal Co Ltd | 複合摺動材料 |
JPH06136475A (ja) * | 1992-10-26 | 1994-05-17 | Daido Metal Co Ltd | Al−Sn系軸受合金摺動層を有する耐疲労性、なじみ性に優れた多層すべり軸受 |
US5601371A (en) * | 1994-02-21 | 1997-02-11 | Miba Gleitlager Aktiengesellschaft | Sliding surface bearing |
WO1998017833A3 (de) * | 1996-10-18 | 1998-08-06 | Miba Gleitlager Ag | Gleitlagerwerkstoff aus einer bis auf erschmelzungsbedingte verunreinigungen siliciumfreien aluminiumlegierung |
AT407404B (de) * | 1998-07-29 | 2001-03-26 | Miba Gleitlager Ag | Zwischenschicht, insbesondere bindungsschicht, aus einer legierung auf aluminiumbasis |
AT407532B (de) * | 1998-07-29 | 2001-04-25 | Miba Gleitlager Ag | Verbundwerkstoff aus zumindest zwei schichten |
US6309760B1 (en) | 1998-10-27 | 2001-10-30 | Dana Corporation | Bearing material |
US6472086B2 (en) | 1998-10-27 | 2002-10-29 | Dana Corporation | Bearing material |
JP2010523338A (ja) * | 2007-04-11 | 2010-07-15 | アルコア インコーポレイテッド | 不混和金属のストリップ鋳造 |
WO2014157650A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | 大豊工業株式会社 | アルミニウム合金、すべり軸受、およびすべり軸受の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0810012B2 (ja) | 1996-01-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2657143B2 (ja) | Al−Sn系軸受合金摺動層を有する耐疲労性、なじみ性に優れた多層すべり軸受 | |
US4375499A (en) | Aluminum-tin base bearing alloy and composite | |
US4696867A (en) | Aluminum based bearing alloys | |
JPH05302626A (ja) | なじみ性及び耐疲労性に優れた多層アルミニウム基合金軸受 | |
JP2535126B2 (ja) | 多層すべり軸受および軸受組立体 | |
GB2367070A (en) | An aluminium bearing alloy | |
JPH0344439A (ja) | アルミニューム基材上の軸受材料製減摩性薄層を有する摺動軸受部材用の薄層材料 | |
JP2532778B2 (ja) | 大型機関用軸受メタル | |
US3732083A (en) | Composite article | |
JPS62224722A (ja) | 軸受材料 | |
US5512242A (en) | Tin-base white metal bearing alloy excellent in heat resistance and fatigue resistance | |
JP2901218B2 (ja) | アルミニウム合金軸受 | |
US5432013A (en) | Sliding bearing for light alloy housing | |
JPS6263637A (ja) | アルミニウム軸受合金 | |
JPS60230952A (ja) | アルミニウム系摺動合金 | |
JPS6160906B2 (ja) | ||
JPS627258B2 (ja) | ||
US5908709A (en) | Material for sliding surface bearings | |
JPS6179023A (ja) | 軸受材料 | |
JPS5844140B2 (ja) | 複合摺動材料 | |
JPS6231061B2 (ja) | ||
JPS5867841A (ja) | アルミニウム系合金軸受 | |
JPS58113342A (ja) | アルミニウム軸受合金 | |
JPH0320451B2 (ja) | ||
JPS61117244A (ja) | アルミニウム系摺動合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |