JPS62187548A - Horizontal continuous casting apparatus - Google Patents
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Classifications
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は水平連続鋳造方法および装置に関する。[Detailed description of the invention] The present invention relates to a horizontal continuous casting method and apparatus.
従来からの水平連続鋳造設備では、耐火材から成るタン
ディツシュノズルと、水冷されたモールドとの間から溶
融金属が流出することを防止するために、タンディツシ
ュノズルとモールドとが固着されて構成されていた。そ
のためタンディツシュノズルの水冷モールドと隣接した
部分は冷却され、溶融金属接触部で凝固シェルを形成し
、タンディツシュノズルに固着してしまう。またタンデ
ィツシュノズルを構成する耐火物の気孔に溶融金属が侵
入し、そのまま凝固するため、固着力が増大する。した
がって1IjTL体を引抜くとき、凝固シェルが破れて
いわゆるブレークアウトが生じることがあった。In conventional horizontal continuous casting equipment, the tundish nozzle and mold are fixed to each other in order to prevent molten metal from flowing out between the tundish nozzle made of refractory material and the water-cooled mold. was. Therefore, the portion of the tundish nozzle adjacent to the water-cooled mold is cooled, and a solidified shell is formed at the molten metal contact area, which is fixed to the tundish nozzle. In addition, since the molten metal enters the pores of the refractory material that makes up the tundish nozzle and solidifies as it is, the adhesion strength increases. Therefore, when the 1IjTL body was pulled out, the solidified shell was sometimes torn, resulting in so-called breakout.
この問題を解決する先行技術では、タンディツシュノズ
ルとモールドとの間に潤滑性に優れた非孔性の窒化硅素
製リングや窒化ボロン製リングが気密に連結される。こ
の窒化硅素製リングや窒化ボロン製リングは寿命が短く
、かつ高価である。In the prior art to solve this problem, a nonporous silicon nitride ring or boron nitride ring with excellent lubricity is hermetically connected between the tundish nozzle and the mold. These silicon nitride rings and boron nitride rings have a short lifespan and are expensive.
しかもこれらの材料を使用しても、タンディツシュノズ
ルと凝固シェルの固着の緩和効果はあるものの、モール
ドチューブと凝固シェルの固着を完全に避けることはで
きないので、特開昭47−15332に見られるように
、間欠引抜きを余儀なくされている。Moreover, even if these materials are used, although they have the effect of alleviating the sticking of the tundish nozzle and the solidified shell, it is not possible to completely avoid the sticking of the mold tube and the solidified shell. As a result, intermittent extraction is forced.
このような先行技術の欠点を解決すべく、タンディツシ
ュノズルとモールドとの境界付近に、溶融金属の上部よ
りも下部で大きい磁束密度を発生する電磁界発生手段を
配置して、溶融金属をその境界付近で絞るようにした水
平連続鋳造設備が提案されている(特願昭56−94’
333)。このように溶融金属を絞ることによって、タ
ンディツシュノズルに溶融金属が接触することがな(、
前述のように凝固シェルがタンディツシュノズルに固着
することが防止され、連続的な引抜きが可能となる。ま
たタンディツシュノズルとモールドとを固着しなくても
すむので、モールドを振動させることが可能となり、そ
れによっても2疑固シエルのタンディツシュノズルやモ
ールドへの固着が防止される。In order to solve these drawbacks of the prior art, an electromagnetic field generating means that generates a larger magnetic flux density at the bottom than at the top of the molten metal is arranged near the boundary between the tundish nozzle and the mold, and the molten metal is A horizontal continuous casting facility has been proposed in which constriction is performed near the boundary (Japanese Patent Application No. 56-94').
333). By squeezing the molten metal in this way, the molten metal will not come into contact with the tundish nozzle (
As mentioned above, the solidified shell is prevented from sticking to the tundish nozzle, and continuous extraction is possible. Furthermore, since the tundish nozzle and the mold do not have to be fixed together, it is possible to vibrate the mold, which also prevents the two-layer hard shell from sticking to the tundish nozzle and the mold.
ところが、タンディツシュ内の溶融金属の貯留量は変動
するので、タンディツシュノズルやモールド内の溶融金
属の表層部に作用する静圧も変動する。特に、鋳造終了
時やし一ドル交換時等の非定常時には、タンディツシュ
内における溶融金属の液面レベルが大きく変動し、それ
に応じてタンディツシュノズルやモールド内の溶融金属
の静圧が大きく変動する。このような場合に、前記電磁
界発生手段で紋られた溶融金属がモールド内面に接触す
る位置は、静圧の変動に応じて移動することになる。溶
融金属のモールド内面への接触位置が移動すると、モー
ルド内における全冷却帯長さが変化する。それに応じて
凝固厚さが変化がるので、良好な鋳片を得ることができ
なくなる。またモールド内においては、溶融金属の下部
の方が静圧が大であるので、電磁界発生手段によっても
モールド内面への溶融金属の接触圧は下部の方が大とな
る傾向がある。したがって溶融金属の下部の冷却効果が
大となり、不均一な冷却によって良好な鋳片を得ること
ができな(なる。このことは、実開昭52−16061
5に示されているように、タンディツシュノズルからの
溶融金属に中心方向に向けて、絞りを与える電磁力を発
生するようにした先行技術においてもまた同様である。However, since the amount of molten metal stored in the tundish changes, the static pressure acting on the surface layer of the molten metal in the tundish nozzle and the mold also changes. In particular, during unsteady situations such as when a dollar is exchanged at the end of casting, the liquid level of the molten metal in the tundish fluctuates greatly, and the static pressure of the molten metal in the tundish nozzle and mold fluctuates accordingly. . In such a case, the position where the molten metal formed by the electromagnetic field generating means comes into contact with the inner surface of the mold moves in response to fluctuations in static pressure. As the position of contact of the molten metal with the inner surface of the mold changes, the total length of the cooling zone within the mold changes. Since the solidified thickness changes accordingly, it becomes impossible to obtain a good slab. Furthermore, in the mold, the static pressure is greater at the lower part of the molten metal, so the contact pressure of the molten metal against the inner surface of the mold tends to be greater at the lower part, even with the electromagnetic field generating means. Therefore, the cooling effect of the lower part of the molten metal becomes large, making it impossible to obtain a good slab due to uneven cooling.
The same is true of the prior art in which an electromagnetic force is generated to apply a restriction to the molten metal from the tundish nozzle toward the center, as shown in FIG.
他の先行技術は、特開昭53−761.30である。こ
の先行技術では、溶融金属の重力補償を行なうためにタ
ンディツシュノズル内の溶融金属に電極を浸漬し、その
溶融金属に長手方向の電流を流し、鋳片の長手方向に対
して直角にかつ水平に磁場を発生することによって、鋳
片の重力を補償するように構成される。このような先行
技術では、溶融金属に電極が浸漬されて溶融金属に電流
が供給されるので、その保守が面倒である。Another prior art is JP-A-53-761.30. In this prior art, in order to compensate for the gravity of the molten metal, an electrode is immersed in the molten metal in a tundish nozzle, and a longitudinal current is passed through the molten metal, perpendicular to and horizontal to the longitudinal direction of the slab. The structure is configured to compensate for the gravity of the slab by generating a magnetic field. In such prior art, the electrodes are immersed in the molten metal and a current is supplied to the molten metal, so maintenance thereof is troublesome.
本発明の目的は、モールド内面において冷j;I+され
て溶融金属の表層部に生じる凝固シェルの厚さが、周方
向に沿って均一になるようにした水平連続鋳造装置を提
供することである。An object of the present invention is to provide a horizontal continuous casting apparatus in which the thickness of the solidified shell produced on the surface layer of molten metal by cooling on the inner surface of the mold is uniform along the circumferential direction. .
本発明は、タンディツシュノズルとそれよりも大きい内
径を有するモールドとの少なくとも境界イ」近を外囲し
てその半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タ
ンディツシュノズルとモールドとの軸線に垂直な水平軸
線まわりに角変位可能に設けられ、交流電力によって励
磁され、溶融金属がタンディツシュノズルとモールドと
の境界付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向け
て電磁力を作用させるコイルと、
縮径した溶融金属のモールド内面への上下の各接触開始
位置を検出する検出手段と、
前記コイルを、タンディツシュ7スルとモールドの軸線
に直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、
前記検出手段の検出出力に応答し、接触開始位置が上部
で下部よりも引抜き方向下流側になるとき、コイルの下
部がコイルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢
でコイルの下部が溶融金属に近付くように駆動手段によ
るコイルの角変位量を制御する制御手段とを含むことを
特徴とする水平連続鋳造装置である。The present invention is constructed by surrounding at least the vicinity of the boundary between a tundish nozzle and a mold having an inner diameter larger than the tundish nozzle, and winding the tundish nozzle at intervals in the radial direction. It is installed so that it can be angularly displaced around a horizontal axis perpendicular to the axis, and is excited by AC power to apply an electromagnetic force to the molten metal toward the center so that the diameter of the molten metal decreases near the boundary between the tundish nozzle and the mold. a coil to be actuated; a detection means for detecting the upper and lower contact start positions of the reduced diameter molten metal on the inner surface of the mold; and a drive for angularly displacing the coil around a horizontal axis perpendicular to the axis of the tundish and the mold. and, in response to the detection output of the detection means, when the contact start position is at the upper part and is downstream in the pulling direction than the lower part, the coil is positioned in such a position that the lower part of the coil is downstream in the pulling direction than the upper part of the coil. The present invention is a horizontal continuous casting apparatus characterized in that it includes a control means for controlling the amount of angular displacement of the coil by the drive means so that the lower part approaches the molten metal.
また本発明は、タンディツシュノズルとそれよりも大き
い内径を有するモールドとの少なくとも境界付近を外囲
してその半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、
タンディツシュノズルとモールドとの軸線に直角な水平
軸線まわりに角変位可能に設けられ、交流電力によって
励磁され、溶融金属がタンディツシュノズルとモールド
との境界付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向
けて電磁力を作用させるコイルと、
モールド出口における鋳造体の上下の凝固シェルの厚さ
を検出する検出手段と、
前記コイルをタンディツシュノズルとモールドの軸線に
直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、
前記検出手段の検出出力に応答し、凝固シェル=7−
の厚さが下部で上部よりも大きいとき、コイルの下部が
フィルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢でコ
イルの下部が溶融金属に近付くように駆動手段によるコ
イルの角変位量を制御する制御手段とを含むことをvf
徴とする水平連続鋳造装置である。Further, the present invention is configured such that at least the vicinity of the boundary between the tundish nozzle and the mold having an inner diameter larger than that is surrounded and wound at intervals in the radial direction,
It is provided so that it can be angularly displaced around a horizontal axis perpendicular to the axis of the tundish nozzle and the mold, and is excited by AC power so that the molten metal is centered on the molten metal so that the diameter of the molten metal is reduced near the boundary between the tundish nozzle and the mold. a coil for applying an electromagnetic force in a direction; a detection means for detecting the thickness of the upper and lower solidified shells of the cast body at the mold exit; In response to the detection output of the driving means for displacing and the detection means, when the thickness of the solidified shell = 7- is greater at the lower part than at the upper part, the lower part of the coil is on the downstream side in the drawing direction than the upper part of the fill. control means for controlling the amount of angular displacement of the coil by the driving means so that the lower part of the coil approaches the molten metal at vf.
This is a horizontal continuous casting machine with a special feature.
本発明に従えば、コイルはタンディツシュノズルとモー
ルドとの少なくとも境界付近で溶融金属を縮径するよう
にしてタンディツシュノズルとモールドの軸線に直角な
水平軸線まわりに角変位可能に設けられている。検出手
段は、縮径した溶融金属のモールド内面への上下の接触
開始位置を検出する。したがってその接触開始位置が上
部で下部よりも引抜き方向下流側 (引抜方向45の後
方、すなわち第2図、eISS図、第6図の右方)にな
るとき、フィルの下部が」二方に変位する。これによっ
て溶融金属の下部には中心方向に向けてさらに大きな電
磁力が作用する。そのため溶融金属がモールド内面に接
触する接触開始位置を上下にほぼ同一位置、または溶融
金属の下部が上部よりも引抜き方向下流側になるように
調整することができる。これによって、モールド出口に
おける鋳造体の凝固シェルの厚さを、上部と下部とでほ
ぼ等しくすることができる。According to the invention, the coil is arranged to be angularly displaceable about a horizontal axis perpendicular to the axes of the tundish nozzle and the mold so as to reduce the diameter of the molten metal at least near the boundary between the tundish nozzle and the mold. . The detection means detects the upper and lower contact start positions of the reduced diameter molten metal with the inner surface of the mold. Therefore, when the contact start position at the upper part is on the downstream side in the pulling direction than the lower part (backward in the pulling direction 45, that is, to the right in Figure 2, eISS diagram, and Figure 6), the lower part of the fill is displaced in two directions. do. As a result, a larger electromagnetic force acts on the lower part of the molten metal toward the center. Therefore, the contact start position where the molten metal contacts the inner surface of the mold can be adjusted to be approximately the same vertically, or so that the lower part of the molten metal is on the downstream side in the drawing direction than the upper part. Thereby, the thickness of the solidified shell of the cast body at the mold exit can be made approximately equal between the upper and lower parts.
またモールド出口におけるIll造体の上下の凝固シェ
ルの厚さを検出し、凝固シェルの厚さが下部で上部より
も大きいときコイルの下部を上方に変位し、これによっ
て溶融金属の下部に中心方向に向けてさらに大きな電磁
力を作用させることができ、凝固シェルの厚さをIll
遺体の上部と下部とでほぼ等しくすることができる。It also detects the thickness of the upper and lower solidified shells of the Ill structure at the mold exit, and when the thickness of the solidified shell is larger at the bottom than at the top, the lower part of the coil is displaced upward, thereby causing the lower part of the molten metal to move toward the center. A larger electromagnetic force can be applied towards the solidified shell, increasing the thickness of the solidified shell
The upper and lower parts of the body can be made almost equal.
すなわち、コイルを、タンディツシュノズルとモールド
の軸線に直角な水平軸線まわりに角変位可能に設けで、
縮径した溶融金属のモールド内面への接触開始位置が上
部で下部よりも引抜き方向下流側になるとき、コイルの
下部がコイルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿
勢で(すなわち!@2図の電磁界発生手段99のように
θが鈍角となった状態で)、コイルの下部が溶融金属に
近付くように (すなわち第2図の角度θがさらに大き
くなるように、第2図の反時計方向に)コイルが角変位
駆!11Jされる。また凝固シェルの厚さが下部で上部
よりも大きいとき、コイルの下部がコイルの上部よりも
引抜き方向下流側となった姿勢で、コイルの下部が溶融
金属に近付くように角変位される。こうして溶融金属の
下部には、中心方向に向けてさらに大きな電磁力が作用
されることになり、上述のように、高品質の@遺体を得
ることができる。That is, the coil is provided so as to be angularly displaceable around a horizontal axis perpendicular to the axes of the tundish nozzle and the mold,
When the contact start position of the reduced diameter molten metal with the inner surface of the mold is at the upper part and is downstream of the lower part in the drawing direction, the lower part of the coil is positioned downstream of the upper part of the coil in the drawing direction (i.e.!@2 (with θ being an obtuse angle like the electromagnetic field generating means 99 shown in the figure), the lower part of the coil should be moved closer to the molten metal (that is, the angle θ in Fig. 2 should be further increased) (clockwise) the coil is driven by angular displacement! 11J will be given. Further, when the thickness of the solidified shell is greater at the lower part than at the upper part, the lower part of the coil is angularly displaced so as to approach the molten metal with the lower part of the coil being downstream in the drawing direction than the upper part of the coil. In this way, a larger electromagnetic force is applied to the lower part of the molten metal toward the center, and as described above, a high-quality corpse can be obtained.
以下、図面によって本発明の詳細な説明する。Hereinafter, the present invention will be explained in detail with reference to the drawings.
第1図は本発明の基礎となる構成を示す全体の系統図で
ある。この水平連続鋳造設備において、タンディツシュ
1にはそのタンディツシュ1内の溶融金属の温度を安定
させるための加熱装置2が設けられている。モールド3
がらの効造体4は、冷却帯5がら引抜き装置6によって
引抜かれ、切断1ffi7によって切断されて、インゴ
ット9が得られる。このインゴット9はローラテーブル
1oによって搬送される。FIG. 1 is an overall system diagram showing the basic configuration of the present invention. In this horizontal continuous casting equipment, a tundish 1 is provided with a heating device 2 for stabilizing the temperature of the molten metal within the tundish 1. mold 3
The empty structure 4 is pulled out from the cooling zone 5 by a pulling device 6, and cut by a cutter 1ffi7 to obtain an ingot 9. This ingot 9 is conveyed by a roller table 1o.
第2図は本発明の基礎となる構成を示し、モールド3付
近の拡大断面図である。タンディツシュ1は、耐火材1
1が内張すされており、溶融金属12が貯留されている
。このタンディツシュ1には、耐火材から成るタンディ
ツシュノズル14が設けられる。モールド3は、冷却液
通路を有し、銅製のモールドチューブが冷却され、この
モールド3の鋳造体4のための通路16はタンディツシ
ュ7ズル14に同軸に連通される。FIG. 2 shows the basic structure of the present invention, and is an enlarged sectional view of the vicinity of the mold 3. Tanditshu 1 is fireproof material 1
1 is lined with molten metal 12. This tundish 1 is provided with a tundish nozzle 14 made of a refractory material. The mold 3 has a cooling fluid passage in which the copper mold tube is cooled, and the passage 16 for the cast body 4 of this mold 3 communicates coaxially with the tundish 7 nozzle 14.
タンディツシュ1のノズル孔95には、溶融金属12を
流通、遮断するためのスライディングデート96が設け
られ、このスライディングデート96は駆動用シリング
97によって駆動される。タンディツシュノズル14の
モールド3寄りの端部付近には、タンディツシュノズル
14を外囲して素線が巻回されて成るコイルである電磁
界発生手段98が配置される。電磁界発生手段98によ
る電磁力によって、タンディツシュノズル14内を流れ
る溶融金属12は、半径方向内方に紋られる。The nozzle hole 95 of the tundish 1 is provided with a sliding date 96 for allowing and blocking the flow of the molten metal 12, and this sliding date 96 is driven by a driving sill 97. Near the end of the tundish nozzle 14 closer to the mold 3, an electromagnetic field generating means 98, which is a coil formed by winding a wire around the tundish nozzle 14, is arranged. Due to the electromagnetic force generated by the electromagnetic field generating means 98, the molten metal 12 flowing within the tundish nozzle 14 is radially inwardly curved.
モールド3はタンディツシュノズル14よりも大きい内
径を有する。タンディツシュ7ズル14とモールド3と
の境界17におけるモールド3のタンディツシュ7ズル
14に臨む端面付近には、もう1つの電磁界発生手段9
9が引抜き方向45と角度θだけ傾斜した平面内に配置
される。なお、電磁界発生手段98.99は一体的であ
ってもよいし、一方の手#5t99のみが後述のように
角変位可能となってもよく、それらの内方には誘導電流
吸収板98’、99’が設けられる。The mold 3 has a larger inner diameter than the tundish nozzle 14. Near the end face of the mold 3 facing the tundish 7 nozzle 14 at the boundary 17 between the tundish 7 nozzle 14 and the mold 3, another electromagnetic field generating means 9 is provided.
9 is arranged in a plane inclined by an angle θ with respect to the drawing direction 45. The electromagnetic field generating means 98 and 99 may be integrated, or only one hand #5t99 may be angularly displaceable as described later, and an induced current absorbing plate 98 is provided inside them. ', 99' are provided.
第3図は境界17付近における溶融金属12の表層部に
作用する静圧分布を示す図である。溶融金属12の表層
部には、下部に向かう程大となる静圧が作用する。そこ
でt54図に示すように、溶融金属12の中心位M10
0に関して第3図の静圧分布を示す曲#1101とほぼ
対称の形状をした電磁界発生手段98を配置すると、そ
の電磁力の分布はtj44図の曲#1103で示すよう
になる。すなわち、溶融金属12の両側部において内方
に凹んだ電磁力分布が得られる。このような曲線1゜3
で与えられるような電磁力で第3図の静圧を補償したの
では、縮径部22が横方向に拡径した形状となる。そこ
で、電磁界発生手段98の形状を、前記曲線の両側部か
られずかに内方に凹んだ形状とすると、その電磁力分布
は破線で示す曲@104となる。この曲線104は第3
図の静圧分布を示す曲線101と相似形であり、このよ
うな形状の電磁界発生手段98を用いることにより、縮
径部22とタンディツシュ7ズル14の内面との距離を
周方向に沿ってほぼ均一にすることが可能となる。FIG. 3 is a diagram showing the static pressure distribution acting on the surface layer of the molten metal 12 near the boundary 17. Static pressure acts on the surface layer of the molten metal 12, which increases toward the bottom. Therefore, as shown in the t54 diagram, the center position M10 of the molten metal 12 is
When the electromagnetic field generating means 98 having a shape almost symmetrical to the tune #1101 showing the static pressure distribution in FIG. 3 with respect to 0 is arranged, the distribution of the electromagnetic force becomes as shown in the tune #1103 in the tj44 diagram. That is, an inwardly concave electromagnetic force distribution is obtained on both sides of the molten metal 12. Such a curve 1゜3
If the static pressure shown in FIG. 3 is compensated for by the electromagnetic force given by , the diameter-reduced portion 22 becomes laterally expanded in diameter. Therefore, if the shape of the electromagnetic field generating means 98 is made to be slightly concave inward from both sides of the curve, the electromagnetic force distribution becomes a curve @104 shown by a broken line. This curve 104 is the third
It has a similar shape to the curve 101 showing the static pressure distribution in the figure, and by using the electromagnetic field generating means 98 having such a shape, the distance between the reduced diameter portion 22 and the inner surface of the tundish 7 nozzle 14 can be changed along the circumferential direction. It is possible to make it almost uniform.
電磁界発生手段99は、その素線がモールド3の軸線の
まわりに巻回されて構成されるコイルである。電磁界発
生手段99の素線に第2図の紙面に垂直でその紙面の背
後に向けて電流が流れたとき、モールド3の内の溶融金
i12には、第2図の紙面の手前に向けて参照符105
で示される渦電流が生じるとともに、矢符10Gの方向
に磁界が生じる。そのため、モールド3内の溶融金属1
2には、引抜き方向45に沿う前方に向けて矢符107
で示される電磁力が発生する。しがも電磁界発生手段9
つは下方になるにつれて引抜き方向45の前方に向かう
ように、モールド3の軸線と角度θだけ傾斜して設けら
れている。これによってモールド3内の溶融金属12に
は、その」二部よりも下部において大きな電磁力が与え
られることになる。そのため、モールド3内の溶融金属
12は引抜き方向45に対してほぼ直角な平面を保つ。The electromagnetic field generating means 99 is a coil whose strands are wound around the axis of the mold 3. When a current flows through the strands of the electromagnetic field generating means 99 perpendicular to the page of FIG. 2 and toward the back of the page, the molten metal i12 in the mold 3 has a current flowing toward the front of the page of FIG. Reference mark 105
An eddy current shown by is generated, and a magnetic field is generated in the direction of arrow 10G. Therefore, the molten metal 1 in the mold 3
2 has an arrow 107 pointing forward along the pulling direction 45.
An electromagnetic force shown by is generated. Shigamo electromagnetic field generating means 9
One is inclined at an angle θ with respect to the axis of the mold 3 so as to move toward the front in the drawing direction 45 as it goes downward. As a result, a larger electromagnetic force is applied to the molten metal 12 in the mold 3 in the lower part than in the second part. Therefore, the molten metal 12 within the mold 3 maintains a plane substantially perpendicular to the drawing direction 45.
したがって、溶融金属12がモールド3の内面に接触す
る位置における凝固条件が周方向全周にわたって均等に
なる。こうして溶融金属12のモールド3内での接触長
さすなわち冷却能力が上下位置で異なることなく均一な
冷却効果が得られる。Therefore, the solidification conditions at the position where the molten metal 12 contacts the inner surface of the mold 3 are uniform over the entire circumferential direction. In this way, the contact length of the molten metal 12 within the mold 3, that is, the cooling capacity, does not differ between the upper and lower positions, and a uniform cooling effect can be obtained.
このような実施例においても、モールド3のタンディツ
シュノズル14寄りの端部付近におけるモールドチュー
ブ33の周方向に沿ういずれかの位置に、たとえば複数
の熱電対108から成る位置検出手段109を設ける。In this embodiment as well, a position detecting means 109 comprising, for example, a plurality of thermocouples 108 is provided at any position along the circumferential direction of the mold tube 33 near the end of the mold 3 near the tundish nozzle 14.
この位置検出手段109によって検出される溶融金属1
2の接触開始位置112が予め定めた一定の位置となる
ように、電磁界発生手段98.99に供給される電力を
、制御手段(図示せず)によって制御する。それによっ
て、境究17付近における溶融金属12の表層部に作用
する静圧の変動に拘わらず、接触開始位置112がほぼ
一定の位置となり、良好な鋳片を得ることができる。ま
た離反開始位置113も一定に保たれるので、潤滑剤4
6の7ズル42が閉塞されることもない。Molten metal 1 detected by this position detection means 109
The electric power supplied to the electromagnetic field generating means 98 and 99 is controlled by a control means (not shown) so that the contact start position 112 of No. 2 is at a predetermined constant position. As a result, the contact start position 112 remains at a substantially constant position regardless of fluctuations in the static pressure acting on the surface layer of the molten metal 12 near the boundary 17, and a good slab can be obtained. Also, since the separation start position 113 is kept constant, the lubricant 4
The 6th and 7th holes 42 are not obstructed.
第5図は本発明の一実施例の正面図であり、第6図は第
5図の切断面線Vl−Vlがら見た断面図であり、第7
図は第6図の切断面線■−■から見た断面図である。こ
の実施例では、前述の第2図〜@4図の構成における電
磁界発生手段9つの傾斜角度θを駆動手段としての油圧
シリング115によって変化させ、境界17付近の静圧
変動に拘わらず溶融金属12の接触開始位置を全周にわ
たって同一の設定位置に維持する。FIG. 5 is a front view of one embodiment of the present invention, FIG. 6 is a sectional view taken along the section line Vl--Vl in FIG. 5, and FIG.
The figure is a cross-sectional view taken along the section line ■--■ in FIG. 6. In this embodiment, the inclination angle θ of the nine electromagnetic field generating means in the configuration shown in FIGS. 12 contact start positions are maintained at the same set position over the entire circumference.
コイルである電磁界発生手段9つは、その下部が上部よ
りも引抜き方向45下流側となった姿勢となっている。The electromagnetic field generating means 9, which are coils, are arranged such that the lower part thereof is downstream in the drawing direction 45 than the upper part.
溶融金属12のモールドチューブ内面との接触開始位置
は、前述のように、上部と下部とが軸線方向同一位置と
なっているか、または上部が下部よりも後述の第10図
のように引抜き方向45上流側となっていなければなら
ない。The contact start position of the molten metal 12 with the inner surface of the mold tube is such that the upper and lower parts are at the same position in the axial direction, as described above, or the upper part is located at the same position in the drawing direction 45 as shown in FIG. 10, which will be described later. It must be on the upstream side.
この目的で、接触開始位置が上部で下部よりも引抜き方
向45下流側になるとき、電磁界発生手段9つの下部が
溶融金属に近付くように、すなわち角度θが大きくなる
ように、角変位駆動される。For this purpose, when the contact start position is at the upper part and is downstream of the lower part in the drawing direction 45, the lower parts of the nine electromagnetic field generating means are driven to be angularly displaced so that they approach the molten metal, that is, the angle θ becomes larger. Ru.
これによって、溶融金属の下部の前記接触開始位置を引
抜き方向45下流側に移動することができ、一方、溶融
金属の上部の前記接触位置を引抜き方向上流側に移動す
ることができる。As a result, the contact start position at the bottom of the molten metal can be moved downstream in the drawing direction 45, while the contact position at the top of the molten metal can be moved upstream in the drawing direction.
電磁界発生手段99は、不活性〃スが封入された非磁性
体から成る収納箱116内に収納され、この収納箱11
6は冷却水が流通する非磁性体から成る冷却箱117内
に固定的に設けられる。冷却箱117の外周部には、タ
ンディツシュ7ズル14の軸線に直角でかつ水平方向に
延びる一対のトラニオン軸118,119が固定される
。これらのトラニオン軸118..119は、モールド
3に固定的に支持されたトラニオン軸受120,121
によって受けられる。The electromagnetic field generating means 99 is housed in a storage box 116 made of a non-magnetic material filled with inert gas.
6 is fixedly provided in a cooling box 117 made of a non-magnetic material through which cooling water flows. A pair of trunnion shafts 118 and 119 are fixed to the outer periphery of the cooling box 117, extending in the horizontal direction and perpendicular to the axis of the tundish 7 nozzle 14. These trunnion shafts 118. .. 119 are trunnion bearings 120 and 121 fixedly supported by the mold 3;
can be received by
各トラニオン軸118.1.39は中空円筒体であり、
収納箱11Gに接続された筒体122が一方のトラニオ
ン軸118を貫通して外方に突出される。この筒体12
2の外方端部は閉塞されており、電磁界発生手段99ら
接続するためのケーブルを挿通する管体123が筒体1
22の外方端部を同心に貫通して突出される。管体12
3の端部には回転継手124を介して給電ケーブル12
5が接続される。また筒体122の外方端部には、回転
継手126を介して封入ガス供給ホース127が接続さ
れる。なお、封入ガスの供給圧力は、冷却箱117内の
冷却水の圧力よりも大に設定されており、それによって
収納箱116のシールが不完全であったとしても冷却水
が収納箱116内に流入して漏電などの事故が発生する
ことが極力防止される。Each trunnion shaft 118.1.39 is a hollow cylinder;
A cylinder 122 connected to the storage box 11G passes through one trunnion shaft 118 and projects outward. This cylinder 12
The outer end of the cylinder 1 is closed, and a tube 123 through which a cable for connecting to the electromagnetic field generating means 99 is inserted is inserted into the cylinder 1.
It protrudes concentrically through the outer end of 22. Pipe body 12
The power supply cable 12 is connected to the end of 3 via the rotary joint 124.
5 is connected. Further, a sealed gas supply hose 127 is connected to the outer end of the cylindrical body 122 via a rotary joint 126. Note that the supply pressure of the sealed gas is set higher than the pressure of the cooling water in the cooling box 117, so that even if the sealing of the storage box 116 is incomplete, the cooling water will not flow into the storage box 116. Accidents such as electrical leakage due to inflow are prevented as much as possible.
冷却箱117内には、他方のトラニオン軸119の軸線
上で仕切板128によって仕切られる。The inside of the cooling box 117 is partitioned by a partition plate 128 on the axis of the other trunnion shaft 119 .
トラニオン軸119内には、給水管129および排水管
130が挿入されており、給水管129および排水管1
30の各一端部は仕切板128の両側で冷却箱117に
それぞれ接続される。また給水管129および排水管1
30の他端部は、トラニオン軸119を同心に貫通して
外方に突出される。給水管129の他端部には回転継手
131を介して給水ホース132が接続され、排水管1
30の他端部には回転継手133を介して排水ホース1
34が接続される。したがって冷却水は冷却箱117内
をほぼ一周して排出される。A water supply pipe 129 and a drain pipe 130 are inserted into the trunnion shaft 119.
30 are respectively connected to the cooling box 117 on both sides of the partition plate 128. Also, water supply pipe 129 and drain pipe 1
The other end of 30 concentrically passes through trunnion shaft 119 and projects outward. A water supply hose 132 is connected to the other end of the water supply pipe 129 via a rotary joint 131, and a water supply hose 132 is connected to the other end of the water supply pipe 129.
A drain hose 1 is connected to the other end of the drain hose 30 via a rotary joint 133.
34 are connected. Therefore, the cooling water goes around the inside of the cooling box 117 almost once and is discharged.
油圧シリング115は他方のトラニオン軸119の近傍
でモールド3に平行な軸線を有してモールド3に固定さ
れる。他方のトラニオン軸11つの途中には半径方向外
方に延びる駆動レバー135が固定されており、この駆
動レバー135の外方端部には駆動手段115のビス1
ン棒136の先端部がピン結合される。したがって油圧
シリング115を伸縮駆動することにより、トラニオン
軸118,119が軸線まわりに回動し、電磁界発生手
段99が矢符137で示すように揺動する。The hydraulic sill 115 is fixed to the mold 3 near the other trunnion shaft 119 with an axis parallel to the mold 3. A drive lever 135 extending radially outward is fixed in the middle of the other trunnion shaft 11, and a screw 1 of the drive means 115 is attached to the outer end of the drive lever 135.
The tip of the connecting rod 136 is connected with a pin. Therefore, by driving the hydraulic cylinder 115 to expand and contract, the trunnion shafts 118 and 119 rotate about their axes, and the electromagnetic field generating means 99 swings as shown by arrow 137.
このようにして電磁界発生手段99がモールド3の軸線
と成す角度θが任意に調節される。In this way, the angle θ that the electromagnetic field generating means 99 forms with the axis of the mold 3 can be arbitrarily adjusted.
モールドチューブ33のタンディツシュ7ズル14寄り
の端g1寸返しは、溶融金属の接触開始位置を検出する
ための位置検出手段138,139が上部および下部に
それぞれ設けられる。これらの位置検出手段138,1
39は後述の@8図で示した制御手段32に与えられ、
その制御手段32は溶融金属12の」二部および下部の
接触開始位置がモールド3の軸線に沿って予め設定され
た同一の位置となるように、油圧シリング115を制御
する。Position detecting means 138 and 139 for detecting the contact start position of the molten metal are provided at the upper and lower parts of the end g1 of the mold tube 33 near the tundish 7 and the nozzle 14, respectively. These position detection means 138,1
39 is given to the control means 32 shown in Figure @8 described later,
The control means 32 controls the hydraulic sill 115 so that the contact start positions of the second and lower parts of the molten metal 12 are at the same preset position along the axis of the mold 3.
t58図は制御手段32の構成を示すブロック図である
。位置検出手段138,139からの信号は制御手段3
2の演算器87を介して比較器88に与えられる。比較
器88には設定器8つからの信号が入力されており、比
較器88は演算器87および設定器89からの両信号電
圧の差に応じた信号を制御部90に与える。制御部90
は比較器88からの信号に応じて油圧供給手段68を制
御し、これによって油圧シリング115が強く働く。Figure t58 is a block diagram showing the configuration of the control means 32. The signals from the position detection means 138 and 139 are transmitted to the control means 3.
It is applied to a comparator 88 via arithmetic unit 87 of No. 2. Signals from the eight setters are input to the comparator 88 , and the comparator 88 provides a signal corresponding to the difference between the signal voltages from the arithmetic unit 87 and the setter 89 to the control unit 90 . Control unit 90
controls the hydraulic pressure supply means 68 in response to the signal from the comparator 88, whereby the hydraulic pressure 115 is strongly activated.
=19−
このような制御手段32により、モールドチューブ33
の内面への溶融金属12の接触開始位置が上部および下
部で軸線方向に沿う同一位置でしがも予め設定した位置
となるように、油圧シリング115が働く。上述のごと
くモールドチューブ33の内面−\の溶融金に3.2の
接触開始位置が上部および下部で設定された同一の位置
に保持されると、溶融金属12の両側部も必然的に同一
位置となる。したがって溶融金属12はモールドチュー
ブ33の内面全周にわたって軸線方向に沿う同一の設定
位置でモールドチューブ33の内面に接触を開始するこ
とになる。それによって、モールドチューブ33内にお
ける冷却帯の長さが溶融金属の全周にわたって均等にな
り、凝固厚さが全周にわたって均一となるので良好な鋳
片を得ることができる。=19- By such a control means 32, the mold tube 33
The hydraulic sill 115 works so that the contact start position of the molten metal 12 with the inner surface of the upper and lower parts is the same position along the axial direction, but is also a preset position. As mentioned above, when the contact start position of 3.2 with the molten metal on the inner surface of the mold tube 33 is maintained at the same position set at the upper and lower parts, both sides of the molten metal 12 are also necessarily at the same position. becomes. Therefore, the molten metal 12 starts contacting the inner surface of the mold tube 33 at the same set position along the axial direction over the entire circumference of the inner surface of the mold tube 33. Thereby, the length of the cooling zone in the mold tube 33 becomes uniform over the entire circumference of the molten metal, and the solidified thickness becomes uniform over the entire circumference, so that a good slab can be obtained.
この実施例によれば静圧の変動に対応して電磁界発生手
段9つの傾斜角度θを容易に調節することができる。ま
たトラニオン支持構造であるので、給電および給排水を
極めて容易に行なうことができる。しかも電磁界発生手
段99が発生する熱および溶融金属12から電磁界発生
手段99に与えられる熱が冷却水で吸収されるので、電
磁界発生手段9つが過熱することはない。さらに、電磁
界発生手段9つがモールド3側で支持されているので、
溶融金属12からの反力を受けるには都合がよい。なお
、モールド3を振動させるように構成した場合には、電
磁界発生手段9つをモールド振動装置の架台で支持する
必要がある。According to this embodiment, the inclination angle θ of the nine electromagnetic field generating means can be easily adjusted in response to fluctuations in static pressure. Furthermore, since it has a trunnion support structure, power supply and water supply and drainage can be carried out extremely easily. Moreover, since the heat generated by the electromagnetic field generating means 99 and the heat given to the electromagnetic field generating means 99 from the molten metal 12 are absorbed by the cooling water, the nine electromagnetic field generating means do not overheat. Furthermore, since the nine electromagnetic field generating means are supported on the mold 3 side,
It is convenient for receiving the reaction force from the molten metal 12. In addition, when the mold 3 is configured to vibrate, it is necessary to support the nine electromagnetic field generating means on a frame of the mold vibrating device.
第9図は本発明の他の実施例の正面図である。FIG. 9 is a front view of another embodiment of the invention.
この実施例は前述の第5図〜第7図の実施例に類似する
が、注目すべきは電磁界発生手段99がモールド3の軸
線に沿っても移動自在であることである。すなわち、ト
ラニオン軸受120,121は支持台車160上で支持
されており、油圧シリング151も同様に支持台$16
0で支持される。This embodiment is similar to the embodiments shown in FIGS. 5 to 7 described above, but it should be noted that the electromagnetic field generating means 99 is movable along the axis of the mold 3. That is, the trunnion bearings 120 and 121 are supported on the support cart 160, and the hydraulic sill 151 is also supported on the support cart 160.
Supported at 0.
タンディツシュ7ズル14およびモールド3の下方には
、タンディツシュノズル14と平行に延びるレール16
1が敷設されており、前記支持台車160はレール16
1上を移動自在である。支持台11160の下方におけ
る固定位置にはレール161と平行な軸線を有する油圧
シリング162が支持されており、油圧シリング162
のピストン棒163は支持台車160にビン結合される
。そのため油圧シリング162を伸縮駆動することによ
り、支持台111160はレール161上を両端のスト
ッパ164,165間にわたって移動し、したがって電
磁界発生手段99はタンディツシュノズル14の軸線に
沿って移動される。Beneath the tundish nozzle 14 and the mold 3, there is a rail 16 extending parallel to the tundish nozzle 14.
1 has been laid, and the support cart 160 is connected to the rail 16.
1 can be moved freely. A hydraulic sill 162 having an axis parallel to the rail 161 is supported at a fixed position below the support base 11160.
The piston rod 163 of the piston rod 163 is coupled to the support carriage 160 via a pin. Therefore, by extending and contracting the hydraulic cylinder 162, the support stand 111160 is moved on the rail 161 between the stoppers 164 and 165 at both ends, and therefore the electromagnetic field generating means 99 is moved along the axis of the tundish nozzle 14.
この実施例では、電磁界発生手段99を引抜き方向45
に沿って移動することができるので、溶融金属12の接
触開始位置を変化させ、冷却条件を変化させることがで
きる。In this embodiment, the electromagnetic field generating means 99 is moved in the drawing direction 45.
Since the contact point of the molten metal 12 can be changed, the cooling conditions can be changed.
本発明のさらに他の実施例として、第10図に簡略化し
て示すように、モールドチューブ33の下部における接
触開始位置166を、上部における接触開始位置167
よりも引抜き方向/I5に沿う前方位置に制御するよう
にしてもよい。こうすれば溶融金属12のモールドチュ
ーブ33との接触良さが上下で異なり、下部の接触長さ
が小となるが、溶融金属12の下部の方がモールドチュ
ーブ33への接触圧が大である。そのため、接触長さが
比較的短くても冷却条件は上部と均等になり、したがっ
て溶融金属12の全周にわたって凝固厚さを均一にする
ことができる。As a further embodiment of the present invention, as shown in FIG.
It may be controlled to a more forward position along the pulling direction /I5. In this way, the quality of contact between the molten metal 12 and the mold tube 33 differs between the upper and lower parts, and the contact length at the lower part becomes smaller, but the contact pressure with the mold tube 33 at the lower part of the molten metal 12 is greater. Therefore, even if the contact length is relatively short, the cooling conditions are equal to the upper part, and therefore the solidification thickness can be made uniform over the entire circumference of the molten metal 12.
本発明の他の実施例として油圧シリング115は、空気
圧シリングであってもよく、またモータであってもよい
。また上述の各実施例では、タンディツシュ7にル14
およびモールド3の軸直角断面が矩形である場合を示し
たが、タンディツシュノズル14およびモールド3の軸
直角断面は円形であってもよい。In other embodiments of the invention, the hydraulic cylinder 115 may be a pneumatic cylinder or a motor. Further, in each of the above-described embodiments, the tundish 7 has a loop 14.
Although the case where the axially perpendicular cross section of the mold 3 is rectangular has been shown, the axially perpendicular cross section of the tundish nozzle 14 and the mold 3 may be circular.
本発明の他の実施例としてモールド3の出口において、
溶融金属12の上下表層部における凝固シェルの厚さを
測定する凝固厚み計を設けてもよい。これらの凝固厚み
計はtjSa図においで、参照符91.92で示され、
それらによる検出値は、第8図で示すように、制御手段
32の演算器93を介して比較器88に与えられる。こ
のようにすれば、モールド3の出口における凝固シェル
の厚〜23−
さが駆動手段31の制御にフィードバックされることに
なり、より精密な制御が可能となる。なお、凝固厚み計
91.92に代えて、輻射表面温度計であってもよい。As another embodiment of the present invention, at the exit of the mold 3,
A solidification thickness gauge may be provided to measure the thickness of the solidified shell in the upper and lower surface layer portions of the molten metal 12. These solidification thickness gauges are shown in the tjSa diagram with the reference numerals 91.92,
These detected values are given to the comparator 88 via the arithmetic unit 93 of the control means 32, as shown in FIG. In this way, the thickness of the solidified shell at the exit of the mold 3 is fed back to the control of the drive means 31, allowing more precise control. Note that a radiant surface thermometer may be used instead of the solidification thickness gauge 91,92.
凝固シェルの厚さが下部で上部より大きいとき、前記角
度θが大きくなるように変位する。そのため溶融金属1
2の下部に中心方向の大きな電磁力が作用し、前記接触
開始位置を引抜き方向下流側に移動することができ、あ
るいは、溶融金pA12の下部のモールドチューブ33
内面との接触圧を小さくすることができる。こうして凝
固シェルの厚さを、モールド3の出口において上部と下
部とで等しくすることができる。When the thickness of the solidified shell is larger at the bottom than at the top, the angle θ is displaced to become larger. Therefore, molten metal 1
A large electromagnetic force in the center direction acts on the lower part of the mold tube 33 of the molten metal pA12, and the contact start position can be moved downstream in the drawing direction.
The contact pressure with the inner surface can be reduced. In this way, the thickness of the solidified shell can be made equal in the upper and lower parts at the exit of the mold 3.
上述のごとく本発明によれば、溶融金属のモールドへの
接触開始位置あるいはモールド出口における溶融金属の
冷却状態が予め設定した位置あるいは状態となるように
コイルが角変位されるので、溶融金属の重力補償を確実
に行なうことができるようになり、溶融金属の表層部に
作用する面圧の変動に拘らず、常に安定した冷却条件で
冷却を達成することができ、良好な鋳片を得ることがで
きる。また、タンディツシュノズルから溶融金属が離反
する位置も設定位置に保持されるので、潤滑剤を安定的
に供給することもできる。As described above, according to the present invention, the coil is angularly displaced so that the position where the molten metal starts contacting the mold or the cooling state of the molten metal at the exit of the mold is at a preset position or state. Compensation can now be reliably performed, cooling can always be achieved under stable cooling conditions regardless of fluctuations in the surface pressure acting on the surface layer of molten metal, and good slabs can be obtained. can. Further, since the position where the molten metal leaves the tundish nozzle is also held at the set position, the lubricant can be stably supplied.
第1図は本発明の基礎となる構成を示す全体の系統図、
第2図は本発明の基礎となる構成を示すモールド3付近
の拡大断面図、第3図は第2図における境界17付近の
溶融金属12の表層部に作用する面圧分布を示す図、第
4図は電磁力分布を示す図、f55図は本発明の他の実
施例の正面図、第6図は第5図の切゛断面線Vl−4か
ら見た断面図、第7図は第6図の切断面線■−■から一
見た断面図、第8図は制御手段32の構成を示すブロッ
ク図、第9図および第10図は本発明の他の各実施例の
簡略化した断面図である。
3・・・モールド、12・・・溶融金属、14・・・タ
ンディツシュノズル、17・・・境界、98.99・・
・電磁界発生手段、112.16G、167・・・接触
開始位置、24・・・凝固シェル、1.09,138,
139・・・位置検出手段、32・・・制御手段、31
・・・駆動手段、45・・・引抜き方向、115・・・
油圧シリング、160・・・支持台車FIG. 1 is an overall system diagram showing the basic configuration of the present invention;
FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the mold 3 showing the basic configuration of the present invention, FIG. 3 is a diagram showing the surface pressure distribution acting on the surface layer of the molten metal 12 near the boundary 17 in FIG. 4 is a diagram showing the electromagnetic force distribution, FIG. FIG. 8 is a block diagram showing the configuration of the control means 32, and FIGS. 9 and 10 are simplified cross sections of other embodiments of the present invention. It is a diagram. 3... Mold, 12... Molten metal, 14... Tundish nozzle, 17... Boundary, 98.99...
- Electromagnetic field generating means, 112.16G, 167... Contact start position, 24... Solidified shell, 1.09, 138,
139... Position detection means, 32... Control means, 31
... Drive means, 45... Pulling direction, 115...
Hydraulic Schilling, 160...Support trolley
Claims (2)
有するモールドとの少なくとも境界付近を外囲してその
半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タンディ
ッシュノズルとモールドとの軸線に垂直な水平軸線まわ
りに角変位可能に設けられ、交流電力によって励磁され
、溶融金属がタンディッシュノズルとモールドとの境界
付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向けて電磁
力を作用させるコイルと、 縮径した溶融金属のモールド内面への上下の各接触開始
位置を検出する検出手段と、 前記コイルを、タンディッシュノズルとモールドの軸線
に直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答し、接触開始位置が上部
で下部よりも引抜き方向下流側になるとき、コイルの下
部がコイルの上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢
でコイルの下部が溶融金属に近付くように駆動手段によ
るコイルの角変位量を制御する制御手段とを含むことを
特徴とする水平連続鋳造装置。(1) It is constructed by surrounding at least the vicinity of the boundary between the tundish nozzle and a mold having a larger inner diameter, and being wound at intervals in the radial direction, perpendicular to the axis of the tundish nozzle and the mold. A coil that can be angularly displaced around a horizontal axis, is excited by AC power, and applies electromagnetic force toward the center of the molten metal so that the diameter of the molten metal decreases near the boundary between the tundish nozzle and the mold. a detection means for detecting the contact start positions of the reduced diameter molten metal on the inner surface of the mold in the upper and lower directions; and a driving means for angularly displacing the coil around a horizontal axis perpendicular to the axes of the tundish nozzle and the mold; In response to the detection output of the detection means, when the contact start position is at the upper part and is downstream in the pulling direction than the lower part, the lower part of the coil is melted with the lower part of the coil being downstream in the pulling direction than the upper part of the coil. 1. A horizontal continuous casting apparatus, comprising: control means for controlling the amount of angular displacement of the coil by the drive means so that it approaches the metal.
有するモールドとの少なくとも境界付近を外囲してその
半径方向に間隔をあけて巻回されて構成され、タンディ
ッシュノズルとモールドとの軸線に直角な水平軸線まわ
りに角変位可能に設けられ、交流電力によって励磁され
、溶融金属がタンディッシュノズルとモールドとの境界
付近で縮径するように溶融金属に中心方向に向けて電磁
力を作用させるコイルと、 モールド出口における鋳造体の上下の凝固シェルの厚さ
を検出する検出手段と、 前記コイルをタンディッシュノズルとモールドの軸線に
直角な水平軸線まわりに角変位する駆動手段と、 前記検出手段の検出出力に応答し、凝固シェルの厚さが
下部で上部よりも大きいとき、コイルの下部がコイルの
上部よりも引抜き方向下流側となった姿勢でコイルの下
部が溶融金属に近付くように駆動手段によるコイルの角
変位量を制御する制御手段とを含むことを特徴とする水
平連続鋳造装置。(2) It is configured by surrounding at least the vicinity of the boundary between the tundish nozzle and a mold having a larger inner diameter, and being wound at intervals in the radial direction, and perpendicular to the axis of the tundish nozzle and the mold. A coil that can be angularly displaced around a horizontal axis, is excited by AC power, and applies electromagnetic force toward the center of the molten metal so that the diameter of the molten metal decreases near the boundary between the tundish nozzle and the mold. a detection means for detecting the thickness of the upper and lower solidified shells of the cast body at the mold exit; a drive means for angularly displacing the coil about a horizontal axis perpendicular to the axes of the tundish nozzle and the mold; In response to the detection output, when the thickness of the solidified shell is greater at the lower part than at the upper part, a driving means is configured to cause the lower part of the coil to approach the molten metal in a posture such that the lower part of the coil is downstream in the drawing direction than the upper part of the coil. a control means for controlling the angular displacement amount of the coil.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3871087A JPS62187548A (en) | 1987-02-21 | 1987-02-21 | Horizontal continuous casting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3871087A JPS62187548A (en) | 1987-02-21 | 1987-02-21 | Horizontal continuous casting apparatus |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18588081A Division JPS5886958A (en) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | Method and device for horizontal continuous casting |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62187548A true JPS62187548A (en) | 1987-08-15 |
JPS645986B2 JPS645986B2 (en) | 1989-02-01 |
Family
ID=12532873
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3871087A Granted JPS62187548A (en) | 1987-02-21 | 1987-02-21 | Horizontal continuous casting apparatus |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62187548A (en) |
-
1987
- 1987-02-21 JP JP3871087A patent/JPS62187548A/en active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS645986B2 (en) | 1989-02-01 |
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