JPS62158958A - 分離形ヒ−トポンプ式空気調和機 - Google Patents
分離形ヒ−トポンプ式空気調和機Info
- Publication number
- JPS62158958A JPS62158958A JP91586A JP91586A JPS62158958A JP S62158958 A JPS62158958 A JP S62158958A JP 91586 A JP91586 A JP 91586A JP 91586 A JP91586 A JP 91586A JP S62158958 A JPS62158958 A JP S62158958A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- indoor
- air conditioner
- outdoor unit
- outdoor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、空気調和機の冷媒充填量に対する運転の信
頼性を向上できるようにした分離形ヒートポンプ式空気
調和機に関するものである。
頼性を向上できるようにした分離形ヒートポンプ式空気
調和機に関するものである。
第4図はたとえば実願昭56−168072号明細書に
示された従来の空気調和機の冷媒回路図であり、この第
4図の1は圧縮機、2は四方弁、3は室外熱交換器、4
は減圧用毛細管、5は室内熱交換器、6はアキュムレー
タであり、これらが順次冷媒配管により連結され、ヒー
トポンプ式冷媒回路を構成している。
示された従来の空気調和機の冷媒回路図であり、この第
4図の1は圧縮機、2は四方弁、3は室外熱交換器、4
は減圧用毛細管、5は室内熱交換器、6はアキュムレー
タであり、これらが順次冷媒配管により連結され、ヒー
トポンプ式冷媒回路を構成している。
次にその動作について説明する。冷房時は四方弁2は第
4図の実線の位置にあり、圧縮機1より吐出された高温
・高圧のガス冷媒は四方弁2を経て室外熱交換器3に入
り、ここで室外空気と熱交換することにより、高圧のま
ま冷却され、凝縮し、高圧の過冷却液冷媒となって減圧
用毛細管4により減圧され、低圧の2相状態の冷媒とな
る。
4図の実線の位置にあり、圧縮機1より吐出された高温
・高圧のガス冷媒は四方弁2を経て室外熱交換器3に入
り、ここで室外空気と熱交換することにより、高圧のま
ま冷却され、凝縮し、高圧の過冷却液冷媒となって減圧
用毛細管4により減圧され、低圧の2相状態の冷媒とな
る。
この低圧の2相状態の冷媒は室内熱交換器5で室内空気
と熱交換することにより加熱され、蒸発し、低圧のまま
乾き度の大きな2相状態の冷媒または過熱ガス冷媒とな
って四方弁2、アキュムレータ6を経て、圧縮機1に戻
るというサイクルを繰り返す。
と熱交換することにより加熱され、蒸発し、低圧のまま
乾き度の大きな2相状態の冷媒または過熱ガス冷媒とな
って四方弁2、アキュムレータ6を経て、圧縮機1に戻
るというサイクルを繰り返す。
また、暖房時は四方弁2は第4図の破線の位置にあり、
圧縮機1より吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁2
、凝縮器として動作する室内熱交換器5、減圧用毛細管
4、蒸発器として動作する室外熱交換器3、四方弁2、
アキュムレータ6、圧縮機1の順に冷房時と同様の状態
変化を示しながら、暖房サイクルを構成する。
圧縮機1より吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁2
、凝縮器として動作する室内熱交換器5、減圧用毛細管
4、蒸発器として動作する室外熱交換器3、四方弁2、
アキュムレータ6、圧縮機1の順に冷房時と同様の状態
変化を示しながら、暖房サイクルを構成する。
上記ヒートポンプサイクルにおいて、減圧用毛細管4は
室内ユニットまたは室外ユニットに設置されるが、たと
えば、室外ユニットに設置された場合のザイクル冷媒充
填量につきさらに説明を加える。
室内ユニットまたは室外ユニットに設置されるが、たと
えば、室外ユニットに設置された場合のザイクル冷媒充
填量につきさらに説明を加える。
上記サイクルの動作説明かられかるように減圧用毛細管
4と室内熱交換器5の間の冷媒配管内の冷媒の状態は冷
房時には低圧の2相状態であり、その平均比重量は0.
6 g / cJ程度となっており、また、暖房時には
、高圧の過冷却液冷媒であり、平均比重量にして1.2
g / c+aである。
4と室内熱交換器5の間の冷媒配管内の冷媒の状態は冷
房時には低圧の2相状態であり、その平均比重量は0.
6 g / cJ程度となっており、また、暖房時には
、高圧の過冷却液冷媒であり、平均比重量にして1.2
g / c+aである。
また、室内熱交換器5と四方弁2を結ぶ冷媒配管内の冷
媒の比重量は冷房時と暖房時では差がない。したがって
、室内ユニットと室外ユニットを接続する配管長さが変
化したとき、冷暖房時とも同じ運転状態を実現するため
には、暖房時を基準として冷媒量を再充填、あるいは追
加充填しなければならない。
媒の比重量は冷房時と暖房時では差がない。したがって
、室内ユニットと室外ユニットを接続する配管長さが変
化したとき、冷暖房時とも同じ運転状態を実現するため
には、暖房時を基準として冷媒量を再充填、あるいは追
加充填しなければならない。
第5図は、横軸に室内外ユニット間の接続配管長、縦軸
に必要冷媒充填量を表わしたものである。
に必要冷媒充填量を表わしたものである。
配管長が長くなる程、冷房時と暖房時の必要冷媒量の差
が大きくなることがわかる。
が大きくなることがわかる。
上記の現象は室内ユニット内に減圧用毛細管4を設置し
た場合にも生じる。ただし、室内外ユニット間接続配管
内の状態は、冷房時に高圧の過冷却液冷媒、暖房時に低
圧の2相状態冷媒となり、配管長が変化した場合の必要
冷媒光@量は前記とは逆に冷房時に大きな値となる。
た場合にも生じる。ただし、室内外ユニット間接続配管
内の状態は、冷房時に高圧の過冷却液冷媒、暖房時に低
圧の2相状態冷媒となり、配管長が変化した場合の必要
冷媒光@量は前記とは逆に冷房時に大きな値となる。
いずれにしても、減圧用毛細管が1木である限り、冷房
時と暖房時で必要冷媒量に差が生じ、その差は室内外ユ
ニット接続配管長が長(なる程大きくなる。
時と暖房時で必要冷媒量に差が生じ、その差は室内外ユ
ニット接続配管長が長(なる程大きくなる。
従来の空気調和機は以上のように構成されているので、
冷房時と暖房時で必要冷媒充填量に差があり、その差が
室内外ユニット間接続配管長が長くなる程大きくなるた
め、その差分を余剰冷媒として貯溜するためのアキュム
レータの容量による制限から室内外ユニット間配管長を
制限されるか、あるいは室内外ユニット間接続配管長が
長い場合に現地で多量の追加冷媒量を充填しなければな
らず、そのときの追加冷媒充填の精度が著しく悪く、正
しい必要冷媒充填量で運転されないなどの問題点があっ
た。
冷房時と暖房時で必要冷媒充填量に差があり、その差が
室内外ユニット間接続配管長が長くなる程大きくなるた
め、その差分を余剰冷媒として貯溜するためのアキュム
レータの容量による制限から室内外ユニット間配管長を
制限されるか、あるいは室内外ユニット間接続配管長が
長い場合に現地で多量の追加冷媒量を充填しなければな
らず、そのときの追加冷媒充填の精度が著しく悪く、正
しい必要冷媒充填量で運転されないなどの問題点があっ
た。
この発明は、かかる問題点を解決するためになされたも
ので、冷房時および暖房時に必要な冷媒充填量に大きな
差が生じることがなく、室内外ユニット接続配管長が長
い場合も追加冷媒充填量の少ないか、あるいは追加冷媒
充填量が必要ないなど、冷媒充填量に対する運転の信輔
性を向上できるとともに、室内外ユニット間の接続配管
を延長できる分離形ヒートポンプ式空気調和機を得るこ
とを目的とする。
ので、冷房時および暖房時に必要な冷媒充填量に大きな
差が生じることがなく、室内外ユニット接続配管長が長
い場合も追加冷媒充填量の少ないか、あるいは追加冷媒
充填量が必要ないなど、冷媒充填量に対する運転の信輔
性を向上できるとともに、室内外ユニット間の接続配管
を延長できる分離形ヒートポンプ式空気調和機を得るこ
とを目的とする。
この発明に係る空気調和機は、室外ユニットには冷房時
減圧用装置を設け、暖房時減圧用減圧装置を室内ユニッ
トに設けたものである。
減圧用装置を設け、暖房時減圧用減圧装置を室内ユニッ
トに設けたものである。
この発明においては、凝縮器として動作する熱交換器の
直後にある減圧用装置により室内外ユニットを接続し、
減圧用装置から蒸発器を結ぶ配管内の冷媒の状態を冷房
時および暖房時ともに比重量の等しい低圧の2相状態と
する。
直後にある減圧用装置により室内外ユニットを接続し、
減圧用装置から蒸発器を結ぶ配管内の冷媒の状態を冷房
時および暖房時ともに比重量の等しい低圧の2相状態と
する。
以下、この発明の分離形ヒートポンプ式空気調和装置の
実施例を図面に基づき説明する。第1図はその一実施例
の冷媒回路図であり、この第1図において、第4図と同
一部分に番31同一符号を付して説明する。
実施例を図面に基づき説明する。第1図はその一実施例
の冷媒回路図であり、この第1図において、第4図と同
一部分に番31同一符号を付して説明する。
この第1図において圧縮機I、四方弁2、室外熱交換器
3、室内熱交換器5、アキュムレータ6は第4図と同様
であり、以下に述べる点が第4図とは異なり、この実施
例の特徴をなす部分である。
3、室内熱交換器5、アキュムレータ6は第4図と同様
であり、以下に述べる点が第4図とは異なり、この実施
例の特徴をなす部分である。
すなわち、第4図におけ減圧用毛細管4は冷房時減圧用
毛細管4a(液管)と暖房時減圧用毛細管4b(ガス管
)とに分けられている。これらの冷房時減圧用毛細管4
a、暖房時減圧用毛細管4bはそれぞれ逆止弁7a、7
bと並列に接続されている。
毛細管4a(液管)と暖房時減圧用毛細管4b(ガス管
)とに分けられている。これらの冷房時減圧用毛細管4
a、暖房時減圧用毛細管4bはそれぞれ逆止弁7a、7
bと並列に接続されている。
冷房時減圧用毛細管4aと逆止弁7aとの並列回路は室
外ユニット8内に配設され、暖房時減圧用毛細管4bと
逆止弁7bとの並列回路は室内ユニット9内に配設され
ている。
外ユニット8内に配設され、暖房時減圧用毛細管4bと
逆止弁7bとの並列回路は室内ユニット9内に配設され
ている。
室内ユニット9と室外ユニット8間はそれぞれ室内外ユ
ニット接続配管]Oa、IObで接続されている。
ニット接続配管]Oa、IObで接続されている。
次に、第1図の実施例の動作について説明する。
冷房時は四方弁は第1図の実線の位置にあり、圧縮機1
により吐出された高温、高圧のガス冷媒は四方弁2を経
て室外熱交換器3で室外空気と熱交換することにより、
冷却され、凝縮し、高圧のまま過冷却な液冷媒状態とな
って、室外ユニット8内の冷房時減圧用毛細管4aによ
り低圧の2相状態冷媒となる。
により吐出された高温、高圧のガス冷媒は四方弁2を経
て室外熱交換器3で室外空気と熱交換することにより、
冷却され、凝縮し、高圧のまま過冷却な液冷媒状態とな
って、室外ユニット8内の冷房時減圧用毛細管4aによ
り低圧の2相状態冷媒となる。
この低圧の2相状態の冷媒は室内外ユニット接続配管1
0aから室内ユニット9に至り、逆止弁7bを経て室内
熱交換器5に至り、室内空気と熱交換することにより、
低圧のまま加熱され、蒸発し、乾き度の大きな2相冷媒
または湯熱ガス冷媒となって、室内外ユニット接続配管
10b、四方弁2、アキュムレータ6を経て圧縮機1に
戻るというサイクルを繰り返す。
0aから室内ユニット9に至り、逆止弁7bを経て室内
熱交換器5に至り、室内空気と熱交換することにより、
低圧のまま加熱され、蒸発し、乾き度の大きな2相冷媒
または湯熱ガス冷媒となって、室内外ユニット接続配管
10b、四方弁2、アキュムレータ6を経て圧縮機1に
戻るというサイクルを繰り返す。
暖房時は四方弁2は第1図の破線の位置にあり、圧縮機
1により吐出された高温、高圧のガス冷媒は四方弁2、
室内外ユニット接続配管10b、凝縮器として動作する
室内熱交換器5で熱交換し、高圧の過冷却液冷媒となり
、室内ユニット9内の暖房時減圧用毛細管4bにより減
圧され、低圧の2相状態冷媒となり、室内外ユニット接
続配管10aから室外ユニット8に至り、逆止弁7aか
ら蒸発器として動作する室外熱交換器3で熱交換し、乾
き度の大きな2相状態の冷媒または過熱ガスとなり、四
方弁2、アキュムレータ6を経て圧縮1a1に戻るとい
うサイクルを繰り返す。
1により吐出された高温、高圧のガス冷媒は四方弁2、
室内外ユニット接続配管10b、凝縮器として動作する
室内熱交換器5で熱交換し、高圧の過冷却液冷媒となり
、室内ユニット9内の暖房時減圧用毛細管4bにより減
圧され、低圧の2相状態冷媒となり、室内外ユニット接
続配管10aから室外ユニット8に至り、逆止弁7aか
ら蒸発器として動作する室外熱交換器3で熱交換し、乾
き度の大きな2相状態の冷媒または過熱ガスとなり、四
方弁2、アキュムレータ6を経て圧縮1a1に戻るとい
うサイクルを繰り返す。
したがって、冷房時および暖房時とも室内外ユニット接
続配管10aには低圧の2相状態の冷媒が流れ、その平
均比重量はほぼ同一の値(0,6〜0.7g/cJ)を
示す。
続配管10aには低圧の2相状態の冷媒が流れ、その平
均比重量はほぼ同一の値(0,6〜0.7g/cJ)を
示す。
また、室内外ユニット接続配管10bには、ガス状態ま
たは乾き度の大きな2相状態の冷媒が流れる。したがっ
て、冷房時および暖房時とも、必要冷媒充填量はほぼ同
一の値を示し、室内外ユニット接続配管長さが長くなっ
ても、必要冷媒充填量に差異を生じない。
たは乾き度の大きな2相状態の冷媒が流れる。したがっ
て、冷房時および暖房時とも、必要冷媒充填量はほぼ同
一の値を示し、室内外ユニット接続配管長さが長くなっ
ても、必要冷媒充填量に差異を生じない。
第2図は横軸に室内外ユニット接続配管長さ、縦軸に必
要冷媒充填量を示したものである。室内外ユニット接続
配管長さが変化したときに適正な運転を行なうためには
、第2図のように追加充填すればよく、追加量も冷暖房
時とも同じで、従来例の2で済み冷媒量調整中を減少さ
せ、冷媒充填量の精度を向上することができる。また、
余剰冷媒の発生が少なくなる。
要冷媒充填量を示したものである。室内外ユニット接続
配管長さが変化したときに適正な運転を行なうためには
、第2図のように追加充填すればよく、追加量も冷暖房
時とも同じで、従来例の2で済み冷媒量調整中を減少さ
せ、冷媒充填量の精度を向上することができる。また、
余剰冷媒の発生が少なくなる。
なお、上記実施例では、室外ユニット8内に冷房時減圧
用毛細管4aと逆止弁7aとを並列に接続した絞り機構
を、室内ユニット8内に暖房時減圧用毛細管4bと逆止
弁7bとを並列に接続した絞り機構をそれぞれ設けたが
、暖房時減圧用毛細管4bおよび冷房時減圧用毛細管4
aの絞りの強さを調節することによりlIl房時の絞り
の作用を毛細管4bと4aの和で行なわせれば、逆止弁
7aを除いて第3図のように室外ユニット8内の絞り機
構を冷房時減圧用毛細管4aだけで構成しても同様の効
果を奏する。
用毛細管4aと逆止弁7aとを並列に接続した絞り機構
を、室内ユニット8内に暖房時減圧用毛細管4bと逆止
弁7bとを並列に接続した絞り機構をそれぞれ設けたが
、暖房時減圧用毛細管4bおよび冷房時減圧用毛細管4
aの絞りの強さを調節することによりlIl房時の絞り
の作用を毛細管4bと4aの和で行なわせれば、逆止弁
7aを除いて第3図のように室外ユニット8内の絞り機
構を冷房時減圧用毛細管4aだけで構成しても同様の効
果を奏する。
また、上記実施例では室内外ユニット接続配管長さが変
化したとき冷媒充填量を調節しているが、必要最大冷媒
量をユニットに充填し、室内外ユニット接続配管の長さ
が変化しても冷媒量の調整が不用となるようにしても同
様の効果を奏する。
化したとき冷媒充填量を調節しているが、必要最大冷媒
量をユニットに充填し、室内外ユニット接続配管の長さ
が変化しても冷媒量の調整が不用となるようにしても同
様の効果を奏する。
この発明は以上説明したとおり、室内外ユニット接続配
管長が変化しても、冷房時および暖房時の必要冷媒充填
量が等しくなるよう絞り機構を構成したので、余剰冷媒
が生じにくくまた、追加冷媒量も従来の2になることで
、適切な冷媒量での運転が確保でき、信顛性の高い空気
調和機が得られる効果がある。
管長が変化しても、冷房時および暖房時の必要冷媒充填
量が等しくなるよう絞り機構を構成したので、余剰冷媒
が生じにくくまた、追加冷媒量も従来の2になることで
、適切な冷媒量での運転が確保でき、信顛性の高い空気
調和機が得られる効果がある。
第1図はこの発明の分離形ヒートポンプ式空気調和機の
冷媒回路図、第2図は同上分離形ヒートポンプ式空気調
和機の室内外ユニット配管長と必要冷媒充填量の関係を
示す図、第3図はこの発明の分離形ヒートポンプ式空気
調和機の他の実施例の冷媒回路図、第4図は従来の空気
調和機の冷媒回路図、第5図は従来の空気調和機の室内
外ユニット配管長と必要冷媒充填量の関係を示す図であ
る。 1・・・圧縮機、2・・・四方弁、3・・・室外熱交換
器、4a・・・冷房時減圧用毛細管、4b・・・暖房時
減圧用毛細管、5・・・室内熱交換器、6・・・アキュ
ムレータ、7a、7b・・・逆止弁、8・・・室外ユニ
ット、9・・・室内ユニット、10a、10b・・・室
内外ユニット接続配管、 なお図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代 理 人 大 岩 増 雄(ほか2
名) コN 楡陳史練猷杯−− 巴 才 3 図 !4図 矛5図 ↑ 必 2,7・暖房時・1 冷 −パ′ 媒 −2−
冷媒回路図、第2図は同上分離形ヒートポンプ式空気調
和機の室内外ユニット配管長と必要冷媒充填量の関係を
示す図、第3図はこの発明の分離形ヒートポンプ式空気
調和機の他の実施例の冷媒回路図、第4図は従来の空気
調和機の冷媒回路図、第5図は従来の空気調和機の室内
外ユニット配管長と必要冷媒充填量の関係を示す図であ
る。 1・・・圧縮機、2・・・四方弁、3・・・室外熱交換
器、4a・・・冷房時減圧用毛細管、4b・・・暖房時
減圧用毛細管、5・・・室内熱交換器、6・・・アキュ
ムレータ、7a、7b・・・逆止弁、8・・・室外ユニ
ット、9・・・室内ユニット、10a、10b・・・室
内外ユニット接続配管、 なお図中同一符号は同一または相当部分を示す。 代 理 人 大 岩 増 雄(ほか2
名) コN 楡陳史練猷杯−− 巴 才 3 図 !4図 矛5図 ↑ 必 2,7・暖房時・1 冷 −パ′ 媒 −2−
Claims (3)
- (1)圧縮機、四方弁、室外熱交換器、減圧用毛細管、
室内熱交換器、アキュムレータを順次冷媒配管で接続し
た冷媒回路により構成した空気調和機において、冷房用
減圧装置を前記圧縮機、四方弁、室外熱交換器より構成
された室外ユニットに設けかつ暖房用減圧装置を室内熱
交換器により構成された室内ユニットに設けたことを特
徴とする分離形ヒートポンプ式空気調和機。 - (2)室内外ユニット内の減圧装置として毛細管と逆止
弁とを並列に接続した絞り機構を設けたことを特徴とす
る特許請求の範囲第1項記載の分離形ヒートポンプ式空
気調和機。 - (3)室外ユニット内に必要最大冷媒充填量を封入し、
室内ユニットと室外ユニットを連結する室内外ユニット
接続配管長が変化しても必要冷媒充填量が不変であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の分離形ヒー
トポンプ式空気調和機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP91586A JPS62158958A (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 分離形ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP91586A JPS62158958A (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 分離形ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62158958A true JPS62158958A (ja) | 1987-07-14 |
Family
ID=11486976
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP91586A Pending JPS62158958A (ja) | 1986-01-07 | 1986-01-07 | 分離形ヒ−トポンプ式空気調和機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62158958A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01291077A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02110266A (ja) * | 1988-10-19 | 1990-04-23 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02118365A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02247467A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-10-03 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02247466A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-10-03 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH03170753A (ja) * | 1989-11-30 | 1991-07-24 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和機 |
JPH0423969U (ja) * | 1990-04-02 | 1992-02-26 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS572370B2 (ja) * | 1975-07-17 | 1982-01-16 | ||
JPS5741556A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-08 | Hitachi Ltd | Refrigeration cycle for heat pump type room air conditioner |
JPS5830176B2 (ja) * | 1978-12-01 | 1983-06-27 | 三菱自動車工業株式会社 | 自動車用ミラ−装置 |
JPS6155675B2 (ja) * | 1981-12-09 | 1986-11-28 | Enami Seiki Kk |
-
1986
- 1986-01-07 JP JP91586A patent/JPS62158958A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS572370B2 (ja) * | 1975-07-17 | 1982-01-16 | ||
JPS5830176B2 (ja) * | 1978-12-01 | 1983-06-27 | 三菱自動車工業株式会社 | 自動車用ミラ−装置 |
JPS5741556A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-08 | Hitachi Ltd | Refrigeration cycle for heat pump type room air conditioner |
JPS6155675B2 (ja) * | 1981-12-09 | 1986-11-28 | Enami Seiki Kk |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01291077A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02110266A (ja) * | 1988-10-19 | 1990-04-23 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02118365A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02247467A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-10-03 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH02247466A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-10-03 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JPH03170753A (ja) * | 1989-11-30 | 1991-07-24 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和機 |
JPH0423969U (ja) * | 1990-04-02 | 1992-02-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4982713B2 (ja) | 冷凍サイクル用エネルギー効率改善装置 | |
CN108800384B (zh) | 空调***和空调器 | |
Ma et al. | Experimental investigation on an air source heat pump system with coupled liquid-storage gas-liquid separator regarding heating and defrosting performance | |
JPS62158958A (ja) | 分離形ヒ−トポンプ式空気調和機 | |
JPH0425463B2 (ja) | ||
JP5369953B2 (ja) | 多室型空気調和装置の性能計算装置 | |
CN202613753U (zh) | 二氧化碳跨临界双级蒸气压缩式回热循环热泵 | |
JPH09257334A (ja) | ヒートポンプ式空気調和装置 | |
KR100441008B1 (ko) | 냉난방 공기조화시스템 | |
CN219036903U (zh) | 一种具有宽容量控制的热交及室外机 | |
JP2005337577A5 (ja) | ||
JPS5849863A (ja) | ヒ−トポンプ式給湯機の冷凍サイクル | |
JP2921213B2 (ja) | 冷蔵庫 | |
CN208846774U (zh) | 空调热泵***及空调器 | |
KR20120047679A (ko) | 공기조화기 | |
JP3480205B2 (ja) | 空気調和機 | |
JPS5840464A (ja) | 空気調和機 | |
JPH03170753A (ja) | 空気調和機 | |
JPS6213574B2 (ja) | ||
Rasson et al. | The double-effect regenerative absorption heat pump: cycle description and experimental test results | |
JPS6222391B2 (ja) | ||
Bertelsen et al. | Design and measurement of a CO2 refrigeration system with integrated propane subcooler at high air temperature operations | |
JP2823068B2 (ja) | ヒートポンプ式空気調和機 | |
JPS5872854A (ja) | 吸収式冷暖房装置 | |
CN113883613A (zh) | 一种单管制高效制冷、除湿、制热的空气调节转换*** |