JP5369953B2 - 多室型空気調和装置の性能計算装置 - Google Patents
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Description
従来の空気調和装置においては、運転中の消費電力を電流を検出する回路から出力される電流値と、圧縮機の運転回転数もしくは電流値から予め定められた力率の値と、機器の電源電圧とから算出し、前面パネルに表示するものがある。(例えば、特許文献1参照)。
この発明は、複数の室内機が冷房または暖房を同時に行うことができる多室型空気調和装置において、冷房を行う室内機と暖房を行う室内機の両方がある場合に、簡易な構成で冷房を行う室内機の冷房能力の合計値、暖房を行う室内機の暖房能力の合計値を求めることを目的としている。
図1は、この発明の実施の形態1による多室型空気調和装置の性能計算装置の構成を示すブロック図である。図において、同一の符号を付したものは、同一またはこれに相当するものであり、このことは、明細書の全文において共通することである。
図1において、性能計算装置1は、後述する多室型空気調和装置100の制御装置50から入力された入力データを格納する入力部2と、予め性能特性式を格納した記憶部3と、入力部2に格納した入力データおよび記憶部3に格納した性能特性式を用いて多室型空気調和装置の性能を計算する性能計算部4と、性能計算部4が計算した性能を表示する結果表示部5(表示装置)とを備えている。
なお、性能計算装置1は、性能計算部4が計算した性能を表示する結果表示部5を備えているとしたが、結果表示部5を備えず、性能計算部4が計算した性能を外部に出力してもよい。
図2は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の冷媒回路の構成を示す図である。
図2において、熱源機Aは、冷媒を圧縮する圧縮機11、圧縮機11の吐出側の冷媒流路を切り替える流路切替弁である四方切替弁12、冷媒を熱交換する熱源機側熱交換器13、および冷媒を気液分離するアキュムレータ14を有する。なお、以後は熱源機側熱交換器13の一例として、冷媒と空気とを熱交換する空冷式の室外熱交換器13を用いて説明するが、冷媒が他の流体と熱交換する形態であれば水冷式等他の方式でも良い。
図2において、熱源機Aと中継機Bとは熱源機側冷媒配管16,17を介して接続され、中継機Bと室内機C,D,Eとは室内機側冷媒配管16c、16d,16e,17c,17d,17eを介して接続され、室内機C,D,Eは互いに並列に接続されている。なお、この実施の形態1では、1台の熱源機Aに1台の中継機Bおよび3台の室内機C,D,Eを接続した場合について説明するが、2台以上の熱源機に2台以上の中継機および2台以上の室内機を接続した場合も同様である。
熱源機側冷媒配管である熱源機側第1冷媒配管16は、熱源機Aの四方切替弁12と中継機Bとを接続し、室内機側冷媒配管である室内機側第1冷媒配管16c,16d,16eは、それぞれ中継部Bと室内機C,D,Eの室内熱交換器15c,15d,15eとを接続する。また、熱源機側冷媒配管である熱源機側第2冷媒配管17は、熱源機側第1冷媒配管16より細く、熱源機Aの室外熱交換器13と中継機Bとを接続する。室内機側冷媒配管である室内機側第2冷媒配管17c,17d,17eは、それぞれ室内機C,D,Eの室内熱交換器15c,15d,15eと中継機Bとを接続する。
図3に示す多室型空気調和装置の冷媒回路の構成にした場合、暖房を行う室内機から中継機Bに戻った冷媒は、第2の熱交換器26に流入する。第2の熱交換器26に流入した冷媒は、第2の熱交換器26で中継機第2バイパス配管24bを通る低温の冷媒と熱交換して冷却されるため、流量制御装置25および冷房を行う室内機の流量制御装置に流入する冷媒が確実に単相の液冷媒となり、安定した流量制御を行うことができる。
冷房運転モードとは、全ての室内機C,D,Eが冷房のみ可能な運転モードであり、室内機C,D,Eは、冷房もしくは停止している。暖房運転モードとは、全ての室内機C,D,Eが暖房のみ可能な運転モードであり、室内機C,D,Eは、暖房もしくは停止している。冷房主体運転モードとは、室内機C,D,Eごとに冷房または暖房を選択できる運転モードであり、暖房負荷に比べて冷房負荷が大きく、圧縮機11の吐出側が室外熱交換器13に接続され、室外熱交換器13が凝縮器(放熱器)として作用する運転モードである。暖房主体運転モードとは、室内機C,D,Eごとに冷房または暖房を選択できる運転モードであり、冷房負荷に比べて暖房負荷が大きく、圧縮機11の吐出側が中継部Bに接続され、室外熱交換器13が圧縮機11の吸入側に位置し蒸発器として作用する運転モードである。以降、各運転モードの冷媒の流れをP−h線図とともに説明する。
図4は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の冷房運転モードの際の冷媒流れを示す図である。図4において、太線で表された配管が冷媒の循環する配管を示す。また、図5は、図4に示すこの発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の冷房運転モードにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。図5に示す(a)〜(e)の冷媒状態は、それぞれ図4に示す箇所での冷媒状態である。
図4では、室内機C,D,Eの全てが冷房する場合について説明する。室内機C,D,Eが冷房を行なう場合、圧縮機11から吐出された冷媒が室外熱交換器13へ流入するように四方切替弁12を切り替える。また、熱源機側第1冷媒配管16と室内機室内機C,D,Eとの間に設けられた電磁弁18c,18d,18eは開口され、気液分離装置22と室内機室内機C,D,Eとの間に設けられた電磁弁18f,18g,18hは閉止される。
圧縮機11から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁12を介して室外熱交換器13に流入する。室外熱交換器13では、ガス冷媒は室外空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。室外熱交換器13での冷媒変化は、室外熱交換器13の圧力損失を考慮すると、図5の点(b)から点(c)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
第3の分岐部20cに流入した液冷媒の一部は、中継機第2バイパス配管24bに流入し、第3の分岐部20cに流入した液冷媒の残りは、第2の分岐部20bに流入する。第2の分岐部20bに流入した高圧の液冷媒は、室内機側第2冷媒配管17c,17d,17eに分岐され、それぞれ第1の流量制御装置19c,19d,19eに流入する。第1の流量制御装置19c,19d,19eに流入した高圧の液冷媒は、絞られて膨張、減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。この第1の流量制御装置19c,19d,19eでの冷媒の変化は、エンタルピが一定のもとで行われる。このときの冷媒変化は、図5の点(d)から点(e)に示す垂直線で表される。
室内熱交換器15c、15d、15eから流出した低温低圧のガス冷媒は、それぞれ電磁弁18c、18d、18eを通り、第1の分岐部20aに流入する。第1の分岐部20aで合流した低温低圧のガス冷媒は、中継機第2バイパス配管24bを通り第1の熱交換器27および第2の熱交換器26で加熱された低温低圧のガス冷媒と合流し、熱源機側第1冷媒配管16、四方切替弁12およびアキュムレータ14を通って圧縮機11に流入し、圧縮される。
このとき、室内機C,D,Eの冷房能力Q1cの合計値および熱源機の電気入力W1は、後述する関数f1、f2、外気温度To、冷房室内機の湿球温度Tc、各冷房室内機の容量Qjcおよび冷房室内機の合計容量ΣQjcを用いて以下の全冷房運転時の冷房能力特性式である式(1)および全冷房運転時の熱源機電気入力特性式である式(2)で表される。
図6は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の暖房運転モードの際の冷媒流れを示す図である。図6において、太線で表された配管が冷媒の循環する配管を示す。また、図7は、図6に示すこの発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の暖房運転モードにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。図7に示す(a)〜(d)の冷媒状態は、それぞれ図6に示す箇所での冷媒状態である。
図6では、室内機C,D,Eの全てが暖房する場合について説明する。暖房運転を行なう場合、四方切替弁12を、圧縮機11から吐出された冷媒を中継部Bの第1の分岐部20aへ流入させるように切り替える。また、熱源機側第1冷媒配管16と室内機C,D,Eとの間に設けられた電磁弁18c,18d,18eは閉止され、気液分離装置22と室内機C,D,Eとの間に設けられた電磁弁18f,18g,18hは開口される。
圧縮機11から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁12、逆止弁30、熱源機側第2冷媒配管17および気液分離装置22を介して第1の分岐部20aに流入する。第1の分岐部20aに流入した高温高圧のガス冷媒は、第1の分岐部20aで分岐され、それぞれ電磁弁18f,18g,18hおよび室内機側第1冷媒配管16c,16d,16eを通り、室内熱交換器15c,15d,15eに流入する。室内熱交換器15c,15d,15eに流入した冷媒は、室内空気を冷却しながら加熱され、中温高圧の液冷媒となる。室内熱交換器15c,15d,15eでの冷媒の変化は、図7の点(b)から点(c)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
第3の流量制御装置25から流出した低温低圧の気液二相状態の冷媒は、熱交換器26,27、中継機第2バイパス配管24b、熱源機側第1冷媒配管16および逆止弁31を介して室外熱交換器13に流入する。ただし、熱交換器26,27に流入した冷媒は、ここでは熱交換は行わない。室外熱交換器13に流入した冷媒は、室外空気を冷却しながら加熱され、低温低圧のガス冷媒となる。室外熱交換器13での冷媒変化は、図7の点(d)から点(a)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
室外熱交換器13から流出した低温低圧のガス冷媒は、四方切替弁12およびアキュムレータ14を通り、圧縮機11に流入し、圧縮される。
このとき、暖房運転の際の室内機C,D,Eの暖房能力Q2hの合計値および熱源機の電気入力W2は、後述する関数f3、f4、外気の湿球温度TO、暖房室内機の乾球温度Th、各暖房室内機の容量Qjh、暖房室内機の合計容量ΣQjhを用いて以下の全暖房運転時の暖房能力特性式である式(3)および全暖房運転時の熱源機電気入力特性式である式(4)で表される。
図8は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の冷房主体運転モードの際の冷媒流れを示す図である。図8において、太線で表された配管が冷媒の循環する配管を示す。また、図9は、図8に示すこの発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の冷房主体運転モードにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。図9に示す(a)〜(i)の冷媒状態は、それぞれ図8に示す箇所での冷媒状態である。図8では、室内機C、Dが冷房を、室内機Eが暖房をしている場合について説明する。
圧縮機11から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁12を介して室外熱交換器13に流入する。室外熱交換器13では、暖房で必要な熱量を残して、冷媒は室外空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の気液二相状態となる。室外熱交換器13での冷媒変化は、図9の点(b)から点(c)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
室外熱交換器13から流出した中温高圧の気液二相冷媒は、逆止弁28および熱源機側第2冷媒配管17を通り、気液分離装置22に流入する。気液分離装置22に流入した冷媒は、ガス冷媒(点(d))と液冷媒(点(e))とに分離される。
一方、気液分離装置22で分離された液状冷媒(点(e))は、第1の熱交換器27に流入し、中継機第2バイパス配管24bを流れる低圧冷媒と熱交換して冷却される。第1の熱交換器27での冷媒の変化は、図9の点(e)から点(g)に示すほぼ水平な直線で表される。
第3の分岐部20cに流入した液冷媒の一部は、中継機第2バイパス配管24bに流れ、合流した液冷媒の残りは、第2の分岐部20bで分岐され、それぞれ室内機側第2冷媒配管17c,17dを通り、冷房を行う室内機の第1の流量制御装置19c,19dに流入する。第1の流量制御装置19c,19dに流入した高圧の液冷媒は、絞られて膨張、減圧し、低温低圧の気液二相状態になる。この第1の流量制御装置19c,19dでの冷媒変化は、エンタルピが一定のもとで行われ、図9の点(h)から点(i)に示す垂直線で表される。
室内熱交換器15c、15dから流出した低温低圧のガス冷媒は、それぞれ室内機側第1冷媒配管16c,16dおよび電磁弁18c,18dを通り、第1の分岐部20aで合流する。第1の分岐部20aで合流した低温低圧のガス冷媒は、中継機第2バイパス配管24bの熱交換器26,27で加熱された低温低圧のガス冷媒と熱源機側第1冷媒配管16で合流し、逆止弁29、四方切替弁12およびアキュムレータ14を通って圧縮機11に流入し、圧縮される。
このとき、冷房室内機C,Dの冷房能力Q3cの合計値と、暖房室内機Eの暖房能力Q3hの合計値と、熱源機の電気入力W3は、後述する関数f5、f6、f7と、外気温度To、冷房室内機C,Dの湿球温度Tc、暖房室内機Eの乾球温度Th、冷房室内機C,Dの合計容量ΣQjc、暖房室内機Eの合計容量ΣQjhを用いて以下の式(5)〜(7)で表される。
図10は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の暖房主体運転モードの際の冷媒流れを示す図である。図10において、太線で表された配管が冷媒の循環する配管を示す。また、図11は、図10に示すこの発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の暖房主体運転モードにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。図11に示す(a)〜(g)の冷媒状態は、それぞれ図10に示す箇所での冷媒状態である。図10では、室内機Cが冷房を、室内機D,Eが暖房をしている場合について説明する。
圧縮機11から吐出された高温高圧のガス冷媒は、四方切替弁12、逆止弁30、熱源機側第2冷媒配管17および気液分離装置22を介して、第1の分岐部20aに流入する。第1の分岐部20aに流入した高温高圧のガス冷媒は分岐され、それぞれ電磁弁18g,18hおよび室内機側第1冷媒配管16d,16eを通り、暖房を行う室内熱交換器15d,15eに流入する。室内熱交換器15d,15eに流入した冷媒は、室内空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。室内熱交換器15d,15eでの冷媒の変化は、図11の点(b)から点(c)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
このとき、冷房室内機Cの冷房能力Q4cの合計値、暖房室内機D,Eの暖房能力Q4hの合計値および熱源機の電気入力W4は、後述する関数f8、f9、f10と、外気温度To、冷房室内機Cの湿球温度Tc、暖房室内機D,Eの乾球温度Th、冷房室内機Cの合計容量ΣQjc、暖房室内機D,Eの合計容量ΣQjhを用いて以下の式(8)〜式(10)で表される。
図12は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の基本的なサイクルにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。
まず、熱交換器における熱交換量Qは、各熱交換器特有のAK値と、流体間の温度差ΔTを用いて、以下の式(11)で表される。
まず、S1で、入力部2に空気調和装置の制御装置50から、冷房または暖房を行う各室内機の容量データと各室内温度、外気温度が入力部2に入力される。性能計算部4は、室内機の容量データと各室内温度、外気温度を入力部2から受信し、冷房を行う室内機と暖房を行う室内機の容量比を求めて、多室型空気調和装置が冷房運転、暖房運転、冷房主体運転、暖房主体運転のいずれの運転モードであるかを判定する。なお、制御装置50から入力されるデータが冷房、暖房を行う室内機それぞれの容量の総和であれば、S1で容量の総和を求めずに運転モードを判定することができる。また、制御装置50から四方切替弁12の接続データを入力して、室内機の運転台数をもとに運転モードを判定しても良い。
S1で性能計算部4が、冷房と暖房が混在していて、四方切替弁12が圧縮機11の吐出側と室外熱交換器13が接続されるように切り替えられ、冷房負荷が暖房負荷よりも大きな冷房主体運転モードと判断した場合には、S4に進む。
図14は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の冷房主体運転モードにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。
冷房主体運転モードでは、凝縮器として室外熱交換器と暖房の室内熱交換器があり、室外熱交換器では冷房の容量と暖房の容量との差分だけ放熱するように制御される。
そこで、冷房主体運転モードの冷房能力Q3cと熱源機の電気入力W3とを、冷房運転モードにおいて、吐出圧力Pdが冷房主体運転の吐出圧力Pdと等しくなる外気温度に読み替えて制御する。この外気温度は通常、35℃〜45℃程度である。
S1で性能計算部4が、冷房と暖房が混在していて、四方切替弁12が圧縮機11の吸入部と室外熱交換器13が接続されるように切り替えられ、暖房負荷が冷房負荷よりも大きな暖房主体運転モードと判断した場合には、S5に進む。
図15は、この発明の実施の形態1による性能計算装置が性能を計算する多室型空気調和装置の暖房主体運転モードにおける冷媒状態の変遷を表すP−h線図である。
暖房主体運転モードでは、蒸発器として室外熱交換器と冷房の室内熱交換器があり、室外熱交換器では冷房の容量と暖房の容量との差分だけ放熱するように制御される。暖房主体運転では、暖房に必要な冷媒流量は冷房に必要な冷媒流量よりも多く、全体の冷媒流量は、暖房負荷によって決まる。
ただし、暖房主体運転モードでは外気温度が低く、室外熱交換器13で熱交換するために、吸入圧力PSを制御しきれずに冷房運転モードの場合の吸入圧力PSよりも低くなる場合がある。吸入圧力PSが冷房運転モードの場合の吸入圧力PSよりも低くなる閾値は、外気温度が7℃程度である。以下では外気温度が閾値より高い場合と外気温度が閾値より低い場合とに分けて検討する。
外気温度Toが所定の温度、例えば7℃より高い場合には、暖房主体運転のP−h線図は、暖房運転モードにおいて、暖房主体運転と吸入圧力が合う外気温度で読み替えることができる。冷房運転の際の吸入圧力PSは、通常、暖房運転の際の外気温度DB/WB=7℃/6℃程度の場合の吸入圧力PSと同等程度であり、暖房主体運転の際の暖房能力Q4h(式(9))、熱源機の電気入力W4(式(10))は、式(3)および式(4)を用いて、以下の式(17)および式(18)のように表すことができる。
外気温度Toが所定の温度、例えば7℃より低い場合には、吸入圧力Psが冷房運転の際の吸入圧力Psと同等では室外熱交換器で所定の熱交換をすることができない。外気温度が下がるにつれて蒸発温度ETと吸入圧力Psが低下する。この場合には、暖房能力Q4h、熱源機の電気入力W4および冷房能力Q4cを以下の式(20)〜(22)で表せばよい。
性能計算部4は、計算した冷房を行う室内機の冷房能力の合計値、暖房を行う室内機の暖房能力の合計値および熱源機の電気入力を結果表示部5または外部に出力する。
図16は、この発明の実施の形態2による多室型空気調和装置の性能計算装置の構成を示すブロック図である。
性能計算装置6は、空気調和装置の冷房または暖房をしている室内機C〜Eから室内機の運転モードと室内温度と容量が入力され、室外機Aから外気温度が入力され、これらの信号を入力部2に格納する。その他の構成および機能は、実施の形態1に示す性能計算装置1と同様であるため、ここでは省略する。
この実施の形態2による性能計算装置6においても、実施の形態1による性能計算装置1と同様に各種運転モードの際の性能を簡易かつ比較的正確に算出することができる。
図17は、この発明の実施の形態2による多室型空気調和装置の性能計算装置の構成を示すブロック図である。
性能計算装置7は、多室型空気調和装置の冷房または暖房を行っている室内機の室内温度と容量、外気温度から冷房能力、暖房能力、熱源機の入力を計算する性能計算装置である。性能計算装置7は、冷房運転を行う室内機の台数および暖房運転を行う室内機の台数と室内温度と各室内機の容量、冷房する室内の湿球温度、暖房する室内の乾球温度および外気温度が入力されるかまたはプログラム上で入力され、入力部2に格納する。その他の構成および機能は、実施の形態1に示す性能計算装置1と同様であるため、ここでは省略する。
この実施の形態3による性能計算装置7においても、実施の形態1による性能計算装置1と同様に各種運転モードの際の性能を簡易かつ比較的正確に検出することができる。
Claims (6)
- 冷媒を圧縮する圧縮機、前記圧縮機の吐出側の流路を切り替える流路切替弁、および前記冷媒と室外の空気とを熱交換する熱源機側熱交換器を有する熱源機と、前記冷媒と室内の空気とを熱交換する室内機側熱交換器を有する複数の室内機と、前記熱源機から前記室内機へ流れる冷媒の流路を切り替える流路切替装置を有する中継機と、前記熱源機と前記中継機とを接続する熱源機側冷媒配管と、前記中継機と前記室内機とを接続する室内機側冷媒配管とを備え、前記複数の室内機が冷房または暖房を同時に行うことができる多室型空気調和装置の性能を計算する多室型空気調和装置の性能計算装置において、
前記性能計算装置が、
前記複数の室内機が冷房のみを行う全冷房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する冷房能力の合計値を示す冷房能力特性式のデータベースと、前記複数の室内機が暖房のみを行う全暖房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する暖房能力の合計値を示す暖房能力特性式のデータベースと、前記全冷房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する電気入力を示す熱源機電気入力特性式のデータベースと、前記全暖房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する電気入力を示す熱源機電気入力特性式のデータベースと、を格納した記憶部と、
前記複数の室内機に冷房を行う室内機と暖房を行う室内機の両方があり、前記熱源機側熱交換器が放熱器として作用する冷房主体運転を行う場合に、前記全冷房運転時における前記圧縮機の吐出圧力が前記冷房主体運転を行う際の前記圧縮機の吐出圧力と等しくなる外気温度を第1の外気相当温度として、該第1の外気相当温度をもとに前記冷房能力特性式のデータベースおよび前記全冷房運転時の熱源機電気入力特性式のデータベースとから冷房を行う室内機の冷房能力の合計値および熱源機の電気入力を計算し、前記全暖房運転時における前記圧縮機の吸入圧力が前記冷房主体運転時の吸入圧力と等しくなる外気温度を第2の外気相当温度として、該第2の外気相当温度をもとに前記暖房能力特性式のデータベースから暖房を行う室内機の暖房能力の合計値を計算し、表示装置または外部に前記冷房能力の合計値、前記暖房能力の合計値および前記電気入力を出力する性能計算部と、
を備えたことを特徴とする多室型空気調和装置の性能計算装置。 - 冷媒を圧縮する圧縮機、前記圧縮機の吐出側の流路を切り替える流路切替弁、および前記冷媒と室外の空気とを熱交換する熱源機側熱交換器を有する熱源機と、前記冷媒と室内の空気とを熱交換する室内機側熱交換器を有する複数の室内機と、前記熱源機から前記室内機へ流れる冷媒の流路を切り替える流路切替装置を有する中継機と、前記熱源機と前記中継機とを接続する熱源機側冷媒配管と、前記中継機と前記室内機とを接続する室内機側冷媒配管とを備え、前記複数の室内機が冷房または暖房を同時に行うことができる多室型空気調和装置の性能を計算する多室型空気調和装置の性能計算装置において、
前記性能計算装置が、
前記複数の室内機が冷房のみを行う全冷房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する冷房能力の合計値を示す冷房能力特性式のデータベースと、前記複数の室内機が暖房のみを行う全暖房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する暖房能力の合計値を示す暖房能力特性式のデータベースと、前記全冷房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する電気入力を示す熱源機電気入力特性式のデータベースと、前記全暖房運転時の室内機容量、室内温度および外気温度に対する電気入力を示す熱源機電気入力特性式のデータベースと、を格納した記憶部と、
前記複数の室内機に冷房を行う室内機と暖房を行う室内機の両方があり、前記熱源機側熱交換器が蒸発器として作用する暖房主体運転を行う場合に、前記全暖房運転時における前記圧縮機の吸入圧力が前記暖房主体運転を行う際の前記圧縮機の吸入圧力と等しくなる外気温度を第3の外気相当温度として、該第3の外気相当温度をもとに前記暖房能力特性式のデータベースおよび前記全暖房運転時の熱源機電気入力特性式のデータベースとから暖房を行う室内機の冷房能力の合計値および熱源機の電気入力を計算し、前記全冷房運転時における前記圧縮機の吐出圧力が前記暖房主体運転時の吐出圧力と等しくなる外気温度を第4の外気相当温度として、該第4の外気相当温度をもとに前記冷房能力特性式のデータベースから冷房を行う室内機の冷房能力の合計値を計算し、表示装置または外部に前記冷房能力の合計値、前記暖房能力の合計値および前記電気入力を出力する性能計算部と、
を備えたことを特徴とする多室型空気調和装置の性能計算装置。 - 外気温度が所定温度よりも高い場合に、前記性能計算部は、前記所定温度を前記第3の外気相当温度として用い、暖房を行う前記室内機の室内温度を前記第4の外気相当温度として用いることを特徴とする請求項2に記載の多室型空気調和装置の性能計算装置。
- 外気温度が所定温度よりも低い場合に、前記性能計算部は、暖房を行う前記室内機の乾球温度を前記第4の外気相当温度として用いることを特徴とする請求項2に記載の多室型空気調和装置の性能計算装置。
- 外気温度が所定温度よりも低い場合に、前記性能計算部は、外気温度を補正した外気補正温度を前記第3の外気相当温度として用いることを特徴とする請求項2または4に記載の多室型空気調和装置の性能計算装置。
- 外気温度が所定温度よりも低い場合に、前記性能計算部は、冷房室内の湿球温度を補正した冷房室内補正温度を前記第4の外気相当温度として用いることを特徴とする請求項2、4、5のいずれか1項に記載の多室型空気調和装置の性能計算装置。
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