JPS62142815A - 吸気バルブ用鋼材 - Google Patents
吸気バルブ用鋼材Info
- Publication number
- JPS62142815A JPS62142815A JP29729786A JP29729786A JPS62142815A JP S62142815 A JPS62142815 A JP S62142815A JP 29729786 A JP29729786 A JP 29729786A JP 29729786 A JP29729786 A JP 29729786A JP S62142815 A JPS62142815 A JP S62142815A
- Authority
- JP
- Japan
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- intake valve
- resistance
- hardened layer
- soft nitriding
- materials
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は内燃機関、気体圧縮機関などに使用される吸
気バルブの改良に関する。
気バルブの改良に関する。
〈従来の技術〉
例えば、内燃機関には一般に第１図の動弁機構図にみら
れるような排気バルブ１と吸気バルブ２が用いられてい
る。このうち排気側は作動温度が６００〜８５０℃と高
く、したがって排気バルブ自体には、耐熱性、耐食性、
耐摩耗性等厳しい特性が要求されるため高温特性の良好
なオーステナイト系耐熱鋼が用いられている。一方吸気
側は温度が上昇していないガスを常に吸入するため作動
温度は２００〜４５０℃と低く、したがって吸気バルブ
自体は排気バルブはど高温特性が要求されないため、一
般に、フェライト系耐熱鋼、たとえば５ＵＨ３，５ＵＨ
Ｉ １等が使用されている。
れるような排気バルブ１と吸気バルブ２が用いられてい
る。このうち排気側は作動温度が６００〜８５０℃と高
く、したがって排気バルブ自体には、耐熱性、耐食性、
耐摩耗性等厳しい特性が要求されるため高温特性の良好
なオーステナイト系耐熱鋼が用いられている。一方吸気
側は温度が上昇していないガスを常に吸入するため作動
温度は２００〜４５０℃と低く、したがって吸気バルブ
自体は排気バルブはど高温特性が要求されないため、一
般に、フェライト系耐熱鋼、たとえば５ＵＨ３，５ＵＨ
Ｉ １等が使用されている。
しかしながら最近吸気バルブの耐焼付き性および耐摩耗
性を向上させる処理法として、熱処理歪が少ない軟窒化
処理が注目され実用化されつつある。
性を向上させる処理法として、熱処理歪が少ない軟窒化
処理が注目され実用化されつつある。
〈発明が解決しようとする問題点〉
ところが従来の吸気バルブに用いられていた５ＵＨ３，
５ＵＨＩ １等のフェライト系耐熱鋼では組成的に軟窒
化処理性が充分でなく、深い表面硬化層を形成させるた
めにはきわめて長時間の軟窒化処理が必要となる難点が
ある。
５ＵＨＩ １等のフェライト系耐熱鋼では組成的に軟窒
化処理性が充分でなく、深い表面硬化層を形成させるた
めにはきわめて長時間の軟窒化処理が必要となる難点が
ある。
く問題点を解決するための手段〉
そこで、本発明者等は軟窒化処理性が良好で、しかも吸
気バルブとして要求される諸特性を充分に満足しつる鋼
を開発するために種々検討した結果、以下に示した成分
組成を有する鋼はきわめて効果的であり、当該鋼を用い
てバルブ粗形とし軟窒化処理を施して深い表面硬化層を
形成させた吸気バルブは、従来の吸気バルブにくらべて
耐焼付き性および耐摩耗性が良好であり、かつ安価に製
造できることを確認した。すなわち、本発明はＣ： ０
．１０〜０．６０％、 Ｓ ｉ ： ０．１０〜２．０
％、Ｍｎ：０゜２０〜２．０％、 Ｃｒ ： ０．５０
〜５．０％、Ｍｏ：０．１０〜２０％、Ｎｉ：１．５％
以下を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、軟窒化処
理を施して表面硬化層を形成させた高耐摩耗性を有する
吸気バルブである。
気バルブとして要求される諸特性を充分に満足しつる鋼
を開発するために種々検討した結果、以下に示した成分
組成を有する鋼はきわめて効果的であり、当該鋼を用い
てバルブ粗形とし軟窒化処理を施して深い表面硬化層を
形成させた吸気バルブは、従来の吸気バルブにくらべて
耐焼付き性および耐摩耗性が良好であり、かつ安価に製
造できることを確認した。すなわち、本発明はＣ： ０
．１０〜０．６０％、 Ｓ ｉ ： ０．１０〜２．０
％、Ｍｎ：０゜２０〜２．０％、 Ｃｒ ： ０．５０
〜５．０％、Ｍｏ：０．１０〜２０％、Ｎｉ：１．５％
以下を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、軟窒化処
理を施して表面硬化層を形成させた高耐摩耗性を有する
吸気バルブである。
次に本発明の吸気バルブ用鋼材（以下単に本発明用材と
いう）の成分、組成範囲の限定理由を述べる。
いう）の成分、組成範囲の限定理由を述べる。
Ｃ： ０．１０〜０．６０％
Ｃは母材の強度を向上させるために有効な元素であり少
なくとも０．１０％以上添加する必要がある。しかし多
量に添加すると靭性及び軟窒化性が劣化するため０．６
０％以下が好ましい。
なくとも０．１０％以上添加する必要がある。しかし多
量に添加すると靭性及び軟窒化性が劣化するため０．６
０％以下が好ましい。
Ｓ ｉ ＋ ０．１０〜２．０％
Ｓｔは脱酸精錬剤として溶解時に有効であるとともに、
軟窒化処理により母材中に窒化ケイ素を析出させ、硬化
層の形成に補助的な役割りをはたすため０．１％以上必
要である。しかし多量に添加すると靭性が低下し、かつ
被剛性が劣化するので２．０％以下とした。
軟窒化処理により母材中に窒化ケイ素を析出させ、硬化
層の形成に補助的な役割りをはたすため０．１％以上必
要である。しかし多量に添加すると靭性が低下し、かつ
被剛性が劣化するので２．０％以下とした。
Ｍ ｎ ： ０．２０〜２．０％
Ｍｎは脱酸、脱硫精錬剤として、また鋼の焼入性を向上
させるのに有効な元素であって０．２０％以上添加する
必要があるが、多量に添加すると熱間加工性が劣化し、
アプセット鍛造によるバルブの製造が不可能になるので
２．０％以下とした。
させるのに有効な元素であって０．２０％以上添加する
必要があるが、多量に添加すると熱間加工性が劣化し、
アプセット鍛造によるバルブの製造が不可能になるので
２．０％以下とした。
Ｃｒ ： ０．５ 〜５．０ ％Ｃｒは本発明用
材において最も基本的な元素の１つである。Ｃｒは、軟
窒化処理により母材内部にクロム炭（窒）化物を析出さ
せ高い表面硬さと厚い硬化層を形成させるので、バルブ
の耐焼付性、耐摩耗性を向上させるのに極めて有効な元
素である。０．５％以下ではその効果が期待されず５％
以上では実験例１で示すように硬化層の深さがむしろ浅
くなるので５％以下とした。
材において最も基本的な元素の１つである。Ｃｒは、軟
窒化処理により母材内部にクロム炭（窒）化物を析出さ
せ高い表面硬さと厚い硬化層を形成させるので、バルブ
の耐焼付性、耐摩耗性を向上させるのに極めて有効な元
素である。０．５％以下ではその効果が期待されず５％
以上では実験例１で示すように硬化層の深さがむしろ浅
くなるので５％以下とした。
Ｍｏ：０．１〜２．０％
ＭＯは本発明用材において最も基本的な元素の１つであ
る。ＭＯは４５０℃以上の焼もどしによりＭｏ２Ｃを形
成し二次硬化に寄与する元素であり軟窒化処理後の硬さ
をＨＲＣ３５以上にするために少なくとも０．１％以上
の添加が必要である。
る。ＭＯは４５０℃以上の焼もどしによりＭｏ２Ｃを形
成し二次硬化に寄与する元素であり軟窒化処理後の硬さ
をＨＲＣ３５以上にするために少なくとも０．１％以上
の添加が必要である。
しかし２％以上のＭＯの添加は経済性がないばかりでな
く熱間加工性も劣化し有害となるので２゜０％以下とし
た。
く熱間加工性も劣化し有害となるので２゜０％以下とし
た。
Ｎｉ：２．０％以下
Ｎｉは母材中に固溶して軟化抵抗性を増し、基本鋼・の
ＭＯと同様の役割をはたす。Ｎｉは２．０％以上でその
効果の増加の割合が小さくなる。
ＭＯと同様の役割をはたす。Ｎｉは２．０％以上でその
効果の増加の割合が小さくなる。
次に本発明用材の特徴を実施例により詳細に説明する。
実施例では第１表の供試材Ｓ５に示すように、Ｃ： ０
．４３％、Ｓｉ：１．５３％、Ｍｎ：０．６２％、Ｃｒ
：１．５９％、Ｍｏ：０．５２％、 Ｎ ｉ ：０．５
１％の成分組成を有し、Ｎｉを含有させて固溶体強化を
図り、表面に軟窒化処理による硬化層が形成されている
。
．４３％、Ｓｉ：１．５３％、Ｍｎ：０．６２％、Ｃｒ
：１．５９％、Ｍｏ：０．５２％、 Ｎ ｉ ：０．５
１％の成分組成を有し、Ｎｉを含有させて固溶体強化を
図り、表面に軟窒化処理による硬化層が形成されている
。
また、上記実施例の展開にあたり、本発明用材とＣ，Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏを共通成分とする吸気バルブ用素
材の特性を基礎実験により把握した。この比較のために
実験された比較材は、第１表の比較材Ｓ１．Ｓ２．Ｓ３
．Ｓ４に示す成分を有している。更に従来から用いられ
ている吸気バルブ用素材は比較材ＡＩ、Ａ２として第１
表に成分組成を示す。尚、供試材Ｓ６は上記共通成分に
ＡＩｌ・０．２１． Ｔ ｉ ： ０．１５％添加した
参考用材であり、供試材Ｓ７は同共通成分にＷ ： ０
．５５％添加した参考用材、供試材Ｓ８は同共通成分に
Ｎｂ：０゜１１％、 ｖ ： ｏ、ｔｏ％添加した参考
用材、供試材Ｓ９は同共通成分にＳ ： ０．１５％、
Ｐ ｂ ： ０．０１１％添加した参考用材、供試材
Ｓ１０は同共通成分にＡＩＬ：２．０％添加した参考用
材、供試材Ｓｌｌは同共通成分にＴ ｉ ： ０．１６
％添加した参考用材である。
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏを共通成分とする吸気バルブ用素
材の特性を基礎実験により把握した。この比較のために
実験された比較材は、第１表の比較材Ｓ１．Ｓ２．Ｓ３
．Ｓ４に示す成分を有している。更に従来から用いられ
ている吸気バルブ用素材は比較材ＡＩ、Ａ２として第１
表に成分組成を示す。尚、供試材Ｓ６は上記共通成分に
ＡＩｌ・０．２１． Ｔ ｉ ： ０．１５％添加した
参考用材であり、供試材Ｓ７は同共通成分にＷ ： ０
．５５％添加した参考用材、供試材Ｓ８は同共通成分に
Ｎｂ：０゜１１％、 ｖ ： ｏ、ｔｏ％添加した参考
用材、供試材Ｓ９は同共通成分にＳ ： ０．１５％、
Ｐ ｂ ： ０．０１１％添加した参考用材、供試材
Ｓ１０は同共通成分にＡＩＬ：２．０％添加した参考用
材、供試材Ｓｌｌは同共通成分にＴ ｉ ： ０．１６
％添加した参考用材である。
以下の各実験例はこの第１表の素材を高周波誘導炉で溶
解し、各種特性値を調査したものである実験例１ （１）軟窒化処理による表面かたさく第２図）第１表の
供試材の中、３２．Ｓ３．Ａｔ、Ａ２について鍛造加工
により直径２０ｍｍの棒材とした後焼入れ（１０２５℃
×１時間）し、さらにＫＣＮ、 ＮａＣＮ、 ＫＣＮＯ
，ＮａＣＮ０の混合溶液中で塩浴軟化処理（５７０℃×
９０分油冷）を施した。
解し、各種特性値を調査したものである実験例１ （１）軟窒化処理による表面かたさく第２図）第１表の
供試材の中、３２．Ｓ３．Ａｔ、Ａ２について鍛造加工
により直径２０ｍｍの棒材とした後焼入れ（１０２５℃
×１時間）し、さらにＫＣＮ、 ＮａＣＮ、 ＫＣＮＯ
，ＮａＣＮ０の混合溶液中で塩浴軟化処理（５７０℃×
９０分油冷）を施した。
上記処理材について表面からのかたさ分布〔マイクロビ
ッカースかたさく荷重１００ｇ））を測定した結果を第
２図に示す。同図にみられるように、クロム含有量が高
い比較材（ＡＩ、Ａ２）の表面かたさは高いが、硬化深
さが浅い、これに対して比較材（Ｓ２．Ｓ３）の表面か
たさはＨｖ９００以上を示しており、かつ硬化深さも比
較材（Ａｔ、Ａ２）にくらべて深いことを示している。
ッカースかたさく荷重１００ｇ））を測定した結果を第
２図に示す。同図にみられるように、クロム含有量が高
い比較材（ＡＩ、Ａ２）の表面かたさは高いが、硬化深
さが浅い、これに対して比較材（Ｓ２．Ｓ３）の表面か
たさはＨｖ９００以上を示しており、かつ硬化深さも比
較材（Ａｔ、Ａ２）にくらべて深いことを示している。
ここで表面近傍のかたさはクロム含有量が多し）程高く
なるが１．５％以上ではその変化量が少なく、５％以上
では硬化深さが浅いことが判る。
なるが１．５％以上ではその変化量が少なく、５％以上
では硬化深さが浅いことが判る。
（２）軟窒化処理による硬化層深さく第３図）つぎに軟
窒化処理を施した第１表の供試材の表面かたさ分布測定
結果に基づいて、ビッカースかたさ１（ｖ７００が得ら
れる深さを求め、その結果を第３図に示した。
窒化処理を施した第１表の供試材の表面かたさ分布測定
結果に基づいて、ビッカースかたさ１（ｖ７００が得ら
れる深さを求め、その結果を第３図に示した。
この時の軟窒化処理条件は、ＮＨ３と吸熱反応型ガス（
ＲＸガス）との混合ガス中で５９０℃で１時間保持して
行なった。
ＲＸガス）との混合ガス中で５９０℃で１時間保持して
行なった。
第３図より本発明用材（供試材Ｓ５）は、比較材ＡＩ、
Ａ２に比べていずれもビッカースかたさＨｖ７００が得
られる表面からの距離は深く、また、比較材Ｓ１．Ｓ２
．Ｓ３．Ｓ４に比べて、それに略匹敵する程度の硬化層
深さが得られることを示している。すなわち、本発明用
材は軟窒化処理における硬化性がきわめて優れているこ
とを確認した。
Ａ２に比べていずれもビッカースかたさＨｖ７００が得
られる表面からの距離は深く、また、比較材Ｓ１．Ｓ２
．Ｓ３．Ｓ４に比べて、それに略匹敵する程度の硬化層
深さが得られることを示している。すなわち、本発明用
材は軟窒化処理における硬化性がきわめて優れているこ
とを確認した。
（３）軟窒化処理条件と硬化深さの関係（第４図）つぎ
に第１表の供試材のうちＳ６およびＡ１を用いて軟窒化
処理条件と硬化深さの関係を調べた。なお、ガス軟窒化
処理はＮＨ３と吸熱反応型ガス（ＲＸガス）との混合ガ
ス（１：１）中で行ない、硬化深さはビッカースかたさ
Ｈｖ７００が得られる深さで整理した。その結果を第４
図に示した。
に第１表の供試材のうちＳ６およびＡ１を用いて軟窒化
処理条件と硬化深さの関係を調べた。なお、ガス軟窒化
処理はＮＨ３と吸熱反応型ガス（ＲＸガス）との混合ガ
ス（１：１）中で行ない、硬化深さはビッカースかたさ
Ｈｖ７００が得られる深さで整理した。その結果を第４
図に示した。
同図にみられるように同−硬化深さを得るには処理温度
が高いほど処理時間が短かくなる傾向が認められる。Ｓ
６およびＡ１の軟窒化処理における等かたさ曲線を比較
すると、たとえば軟窒化処理温度５８０℃において、′
５０μの硬化深さくＨｖ７００のビッカースかたさが得
られる深さ）が得られる処理時間はＡ１では１００分以
上であるのにたいしてＳ６では２０分程度である。すな
わち、本発明バルブ用材は従来のバルブ用材にくらべて
きわめて短時間に同−硬化層深さの表面硬化層が形成さ
れることを示している。
が高いほど処理時間が短かくなる傾向が認められる。Ｓ
６およびＡ１の軟窒化処理における等かたさ曲線を比較
すると、たとえば軟窒化処理温度５８０℃において、′
５０μの硬化深さくＨｖ７００のビッカースかたさが得
られる深さ）が得られる処理時間はＡ１では１００分以
上であるのにたいしてＳ６では２０分程度である。すな
わち、本発明バルブ用材は従来のバルブ用材にくらべて
きわめて短時間に同−硬化層深さの表面硬化層が形成さ
れることを示している。
実験例２
第１表の供試材のうちＳ２およびＡ１を用いて高温摩耗
試験片、焼付き試験片および疲労試験片を採取し、焼入
および塩浴軟窒化処理（５７０℃×９０分）を施し各種
試験に供した。なお高温摩耗性は大越式摩耗試験により
、また耐焼付き性はＦａｌｅｘ式焼付き試験により、ま
た耐疲労性は小野式回転曲げ疲労試験により行った。そ
の結果を第５．６．７図に示した。
試験片、焼付き試験片および疲労試験片を採取し、焼入
および塩浴軟窒化処理（５７０℃×９０分）を施し各種
試験に供した。なお高温摩耗性は大越式摩耗試験により
、また耐焼付き性はＦａｌｅｘ式焼付き試験により、ま
た耐疲労性は小野式回転曲げ疲労試験により行った。そ
の結果を第５．６．７図に示した。
（１）高温摩耗特性（第５図）
（２）耐焼付き特性（第６図）
（３）耐疲労特性 （第７図）
図から判るように、Ｓ２はＡ１にくらべて高温摩耗特性
、耐焼付き性および耐疲労性ともにいずれも優れている
ことを示しており、Ｓ２に略匹敵する深い表面硬化層を
有する本発明用材Ｓ５の各特性は、上記Ｓ２と略同等の
性能を発揮することが推定される。すなわち、本発明バ
ルブ用材は従来の吸気バルブ用材にくらべて、吸気バル
ブ自体に要求される諸特性がいずれも優れていることを
確認した。
、耐焼付き性および耐疲労性ともにいずれも優れている
ことを示しており、Ｓ２に略匹敵する深い表面硬化層を
有する本発明用材Ｓ５の各特性は、上記Ｓ２と略同等の
性能を発揮することが推定される。すなわち、本発明バ
ルブ用材は従来の吸気バルブ用材にくらべて、吸気バル
ブ自体に要求される諸特性がいずれも優れていることを
確認した。
実験例３
（１）実機試験における耐摩耗特性（第２表）本発明用
材Ｓ５と第１表の供試材のうちＡ１を用いて、軟窒化処
理を施した吸気バルブを製造し、これを４サイクルエン
ジンに組込んで実機試験を行なった。試験条件および試
験結果を第２表に示す。
材Ｓ５と第１表の供試材のうちＡ１を用いて、軟窒化処
理を施した吸気バルブを製造し、これを４サイクルエン
ジンに組込んで実機試験を行なった。試験条件および試
験結果を第２表に示す。
同表にみられるごとく短時間の試験ではあるが、Ｓ５素
材を用いて製造した吸気バルブはＡ１素材を用いて製造
した吸気バルブにくらべて軸端部の摩耗が少なく、かつ
全長延び６少ないことを示している。
材を用いて製造した吸気バルブはＡ１素材を用いて製造
した吸気バルブにくらべて軸端部の摩耗が少なく、かつ
全長延び６少ないことを示している。
上記のごとく本発明の吸気バルブは従来から用いられて
いる吸気バルブにくらべて実用時における耐久性が優れ
ていることを確認した。
いる吸気バルブにくらべて実用時における耐久性が優れ
ていることを確認した。
第 ２ 表
〈発明の効果〉
以上の実施例にみられるごとく、発明用材は特に深い表
面硬化層を形成し、高耐摩耗性を発揮している。
面硬化層を形成し、高耐摩耗性を発揮している。
また、吸気バルブとして要求される高温摩耗性、耐焼付
き性、及び耐疲労性も、従来の吸気バルブ用材にくらべ
て優れているうえに被剛性も優れているため、吸気バル
ブ用材としてきわめて好適であることを確認した。さら
に上記素材からバルブ粗形を加工仕上げし、軟窒化処理
を施して製造した本発明吸気バルブは従来の吸気バルブ
にくらべて実用時における耐久性も優れていることを確
認した。以上のごとく本発明は吸気バルブ′用としては
新規な低合金鋼を用いて、熱処理歪が少ない軟窒化処理
を施して表面硬化層を形成させたものであり、製造性が
良好でしかも安価である等工業的価値は多大である。
き性、及び耐疲労性も、従来の吸気バルブ用材にくらべ
て優れているうえに被剛性も優れているため、吸気バル
ブ用材としてきわめて好適であることを確認した。さら
に上記素材からバルブ粗形を加工仕上げし、軟窒化処理
を施して製造した本発明吸気バルブは従来の吸気バルブ
にくらべて実用時における耐久性も優れていることを確
認した。以上のごとく本発明は吸気バルブ′用としては
新規な低合金鋼を用いて、熱処理歪が少ない軟窒化処理
を施して表面硬化層を形成させたものであり、製造性が
良好でしかも安価である等工業的価値は多大である。
第１図は内燃機関の弁機構を示す図、第２図は比較材に
おける軟窒化処理後の表面かたさ分布を示す図、第３図
は本発明用材と比較材、参考用材における軟窒化処理後
の硬化深さを示す図、第４図は比較材、参考用材におけ
る軟窒化処理後の等かたさ曲線を示す図、第５図は比較
材における軟窒化処理後の高温摩耗特性を示す図、第６
図は比較材における軟窒化処理後の焼付き性を示す図、
第７図は比較材における軟窒化処理後の疲労特性を示す
図である。 特 許 出 願 人 大同特殊鋼株式会社 富士バルブ株式会社 １−＝４ １、−−二、−・ 第１図 第 ２ に 一？、、面かＳり距紐（□□） 第５図 １弐５史温度（°Ｃ） 処チヱ＄区（°Ｃ） 丸捏曝・区（９Ｃ） 第 ６ 図 ３２ Ａｌ
おける軟窒化処理後の表面かたさ分布を示す図、第３図
は本発明用材と比較材、参考用材における軟窒化処理後
の硬化深さを示す図、第４図は比較材、参考用材におけ
る軟窒化処理後の等かたさ曲線を示す図、第５図は比較
材における軟窒化処理後の高温摩耗特性を示す図、第６
図は比較材における軟窒化処理後の焼付き性を示す図、
第７図は比較材における軟窒化処理後の疲労特性を示す
図である。 特 許 出 願 人 大同特殊鋼株式会社 富士バルブ株式会社 １−＝４ １、−−二、−・ 第１図 第 ２ に 一？、、面かＳり距紐（□□） 第５図 １弐５史温度（°Ｃ） 処チヱ＄区（°Ｃ） 丸捏曝・区（９Ｃ） 第 ６ 図 ３２ Ａｌ
Claims (1)
- （１）Ｃ：０．１０〜０．６０％、Ｓｉ：０．１０〜２
．０％、Ｍｎ：０．２０〜２．０％、Ｃｒ：０．５０〜
５．０％、Ｍｏ：０．１０〜２．０％、Ｎｉ：１．５％
以下を含有し、残部が実質的にＦｅからなり、軟窒化処
理を施して表面硬化層を形成させた高耐摩耗性を有する
吸気バルブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29729786A JPS62142815A (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | 吸気バルブ用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29729786A JPS62142815A (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | 吸気バルブ用鋼材 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5192679A Division JPS55145155A (en) | 1979-04-25 | 1979-04-25 | Suction valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62142815A true JPS62142815A (ja) | 1987-06-26 |
| JPH0143019B2 JPH0143019B2 (ja) | 1989-09-18 |
Family
ID=17844686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29729786A Granted JPS62142815A (ja) | 1986-12-12 | 1986-12-12 | 吸気バルブ用鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62142815A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5758415A (en) * | 1995-05-08 | 1998-06-02 | Fuji Oozx Inc. | Method of manufacturing a tappet in an internal combustion engine |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5037629A (ja) * | 1973-08-06 | 1975-04-08 | ||
| JPS5044933A (ja) * | 1973-08-27 | 1975-04-22 | ||
| JPS516142A (en) * | 1974-07-05 | 1976-01-19 | Toyota Motor Co Ltd | Taimamokono seizoho |
-
1986
- 1986-12-12 JP JP29729786A patent/JPS62142815A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5037629A (ja) * | 1973-08-06 | 1975-04-08 | ||
| JPS5044933A (ja) * | 1973-08-27 | 1975-04-22 | ||
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5758415A (en) * | 1995-05-08 | 1998-06-02 | Fuji Oozx Inc. | Method of manufacturing a tappet in an internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0143019B2 (ja) | 1989-09-18 |
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