JPS62130128A - ワイヤカツト放電加工用電極線 - Google Patents
ワイヤカツト放電加工用電極線Info
- Publication number
- JPS62130128A JPS62130128A JP27120785A JP27120785A JPS62130128A JP S62130128 A JPS62130128 A JP S62130128A JP 27120785 A JP27120785 A JP 27120785A JP 27120785 A JP27120785 A JP 27120785A JP S62130128 A JPS62130128 A JP S62130128A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- machining
- electrode
- discharge machining
- speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(発明の利用分野、対象)
この発明は放電加工に際して加工速度と加工精度の向上
を図り得るワイヤカット放電加工用電極線に関するもの
である。
を図り得るワイヤカット放電加工用電極線に関するもの
である。
(従来技術及びその問題点)
一般にワイヤカットの放電加工は、第1図に示すように
、まずワイヤ電極1に張力を加え一定速度にて送給させ
ながら被加工物2と対向させる。
、まずワイヤ電極1に張力を加え一定速度にて送給させ
ながら被加工物2と対向させる。
次にワイヤ電極1と同軸方向に加工液3を吹きかけつつ
ワイヤ電極1と被加工物2の相互間にパルス電圧を加え
る。これにより、対向した微小間隙では、加工液3を媒
体として放電が繰返され放電時の熱エネルギーによって
被加工物2を熔融かつ飛散させてしまう。この場合、対
向する微小間隙を常に一定に保ち、放電を継続的に行う
ためのワイヤ電極1と被加工物2の相対移動はXYクロ
ステーブル(図示せず)を数値制御する方法が通常とら
れている。
ワイヤ電極1と被加工物2の相互間にパルス電圧を加え
る。これにより、対向した微小間隙では、加工液3を媒
体として放電が繰返され放電時の熱エネルギーによって
被加工物2を熔融かつ飛散させてしまう。この場合、対
向する微小間隙を常に一定に保ち、放電を継続的に行う
ためのワイヤ電極1と被加工物2の相対移動はXYクロ
ステーブル(図示せず)を数値制御する方法が通常とら
れている。
上記のようにして放電を繰返してXYクロステーブルを
制御することにより加工溝4が連続的に形成され、任官
の形状の加工ができ、一般金型の抜き切断等に広く応用
されている。
制御することにより加工溝4が連続的に形成され、任官
の形状の加工ができ、一般金型の抜き切断等に広く応用
されている。
ところで、ワイヤカットの加工速度はワイヤ電極1に加
える張力に依存性があり、°張力の大きい程、加工速度
が速くなることがわかる。これは張力が大きくなると、
ワイヤ電極lの振動が小さくなり、対向微小間隙寸法を
均一に制御でき、安定した放電を繰返すことができるの
で、加工速度が速くなることが確認されている。また同
一の被加工物2を対象とした場合には加工速度はワイヤ
電極1に流し得る加工電流に依存性があり、電流が大き
いほど加工速度が速くなることがわかっている。従って
、加工速度はワイヤ電極1の種類によって大きく左右さ
れる。
える張力に依存性があり、°張力の大きい程、加工速度
が速くなることがわかる。これは張力が大きくなると、
ワイヤ電極lの振動が小さくなり、対向微小間隙寸法を
均一に制御でき、安定した放電を繰返すことができるの
で、加工速度が速くなることが確認されている。また同
一の被加工物2を対象とした場合には加工速度はワイヤ
電極1に流し得る加工電流に依存性があり、電流が大き
いほど加工速度が速くなることがわかっている。従って
、加工速度はワイヤ電極1の種類によって大きく左右さ
れる。
従来、電極線1としては、65〜75重量%の銅と残部
の亜鉛とからなる黄銅線が汎用されている。
の亜鉛とからなる黄銅線が汎用されている。
しかしこの黄銅線では加工速度が遅く、さらに引張強さ
の点においても後述のように放電加工時における焼鈍温
度によってばらつきが大きく、安定した引張強さを期待
することができず、それがために加工速度が劣るという
難点があった。
の点においても後述のように放電加工時における焼鈍温
度によってばらつきが大きく、安定した引張強さを期待
することができず、それがために加工速度が劣るという
難点があった。
さらにまた、従来の銅、黄銅、鋼等のワイヤ電極1を用
い、第2図に示すように被加工物2に対して上あるいは
下から、下あるいは上に送給して加工を進める時、被加
工物2の加工溝4の上部あるいは下部にワイヤ電極1の
一部が放電により、飛散して付着する。この付着物5の
主成分は銅や鋼であり、付着状況は第2図(A)のよう
にワイヤ電極lの前面及び側面にはなく、後方部に多く
付着していることが観測されている。このような付着物
5が加工面に残ることは寸法精度を著しく損ない加工エ
ネルギーの大きい領域では約lO〜100μ−に及ぶこ
とがある。さらに、加工エネルギーを大きくすると第3
図のように付着物5が加工溝4を埋めてしまうことがあ
る。このような現象は、加工物が抜けおちないこともさ
ることながらワイヤ電極1と同軸噴流させている加工液
3が対向微少間隙に侵入せず、気中放電現象が発生し、
加工速度の低下をきたすことやワイヤ電極1の断線を生
ずることがある。これ等の付着物5の主成分は銅か鉄で
あるため発煙硝酸のような危険な薬品のみがその除去作
業に用いられるため作業性が悪くかつ不安全である0以
上のような種々の問題点を従来のワイヤ電極1は有して
いる。
い、第2図に示すように被加工物2に対して上あるいは
下から、下あるいは上に送給して加工を進める時、被加
工物2の加工溝4の上部あるいは下部にワイヤ電極1の
一部が放電により、飛散して付着する。この付着物5の
主成分は銅や鋼であり、付着状況は第2図(A)のよう
にワイヤ電極lの前面及び側面にはなく、後方部に多く
付着していることが観測されている。このような付着物
5が加工面に残ることは寸法精度を著しく損ない加工エ
ネルギーの大きい領域では約lO〜100μ−に及ぶこ
とがある。さらに、加工エネルギーを大きくすると第3
図のように付着物5が加工溝4を埋めてしまうことがあ
る。このような現象は、加工物が抜けおちないこともさ
ることながらワイヤ電極1と同軸噴流させている加工液
3が対向微少間隙に侵入せず、気中放電現象が発生し、
加工速度の低下をきたすことやワイヤ電極1の断線を生
ずることがある。これ等の付着物5の主成分は銅か鉄で
あるため発煙硝酸のような危険な薬品のみがその除去作
業に用いられるため作業性が悪くかつ不安全である0以
上のような種々の問題点を従来のワイヤ電極1は有して
いる。
(問題点を解決するための手段)
上記問題点を解決するために、この発明は、0.1、0
重量%Mn、 20〜40重量%20、及び残部がCu
と不可避不純物からなる合金線材、または0.1、0重
量%Mn、 0.1〜2.0重量%^1,20〜40重
量%Zn、及び残部がCuと不可避不純物からなる合金
線材、あるいはまた上記合金線材のそれぞれに、Zn+
Mg+ Al、 Cd+ Snあるいはこれらの合金
を被覆してなる合金線材を電極線として用いることを特
徴とする。
重量%Mn、 20〜40重量%20、及び残部がCu
と不可避不純物からなる合金線材、または0.1、0重
量%Mn、 0.1〜2.0重量%^1,20〜40重
量%Zn、及び残部がCuと不可避不純物からなる合金
線材、あるいはまた上記合金線材のそれぞれに、Zn+
Mg+ Al、 Cd+ Snあるいはこれらの合金
を被覆してなる合金線材を電極線として用いることを特
徴とする。
(作 用)
Cu−Zn合金にMnまたはMnおよびAlを添加した
黄銅合金線が従来の65/35黄銅電極線に比べて引張
り強さが高く、放電加工時の高温下でも、走行している
電極線に大きな張力をかけることができ、加工速度が大
きくなり、加工精度も向上することになった。この場合
本発明電極線の組成範囲を上記の如く限定したのは、M
n、 AIの含有量がそれぞれ3.0重量%、2.0重
量%を越えると伸線加工性が著しく低下し、それぞれ0
.1重量%未満では引張り強さの効果が著しく減退する
からであり、またZn含有量が20重量%未満では放電
加工速度が著しく小さくなり、4ON量%を越えると鋳
造性及び伸線加工性ケ著しく低下するからである。
黄銅合金線が従来の65/35黄銅電極線に比べて引張
り強さが高く、放電加工時の高温下でも、走行している
電極線に大きな張力をかけることができ、加工速度が大
きくなり、加工精度も向上することになった。この場合
本発明電極線の組成範囲を上記の如く限定したのは、M
n、 AIの含有量がそれぞれ3.0重量%、2.0重
量%を越えると伸線加工性が著しく低下し、それぞれ0
.1重量%未満では引張り強さの効果が著しく減退する
からであり、またZn含有量が20重量%未満では放電
加工速度が著しく小さくなり、4ON量%を越えると鋳
造性及び伸線加工性ケ著しく低下するからである。
更に、上記の黄銅合金線に、Zn+ ML Al、 C
d+Snあるいはこれらの合金を被覆することにより、
被加工物への電極材の付着が著しく少なくなり、加工精
度、加工速度が一層向上する。
d+Snあるいはこれらの合金を被覆することにより、
被加工物への電極材の付着が著しく少なくなり、加工精
度、加工速度が一層向上する。
(実施例)
以下、この発明の実施例に係る電極線隘1〜6と、比較
例の電極線魔7〜9および従来汎用の黄銅電極線Na1
Oについて、その組成と放電加工特性を次表および第5
図に示す、なお、この発明に係る実施例隘1〜−6に示
す芯線Aおよび金属層Bは次のようにして製造されたも
のであ、る、即ち重量比でMn 0.1、0%、AIo
、1〜2.0%、Zn20〜40%及び残部がCuと不
可避不純物である黄銅合金線8slφのものを伸線機で
2.6fiφまで伸疎し、更にダイス中を通過させるこ
とにより0.9mφまで引落し、更にまた順次ダイスを
通過させて0.25−φの黄銅合金線(電極線)に仕上
げたものを芯線Aとし、これに金属層Bを被覆する場合
には、上述の黄銅合金線0.9鶴φのものに、酸化物お
よび油脂除去の前処理の後に、Zn、またはZn −M
gf4融メッキメツキ5℃のメッキ槽に黄銅合金線を1
.5秒浸漬する)を行い、膜厚30μの金属層を設け、
しかる後この被膜黄銅合金線を所定のダイス中を通過さ
せることによって膜厚7μ全体の直径0,3龍φの金属
層B被覆の黄銅合金線Aを得たものである。また比鮫例
のNa7〜患9に示すものは、上記と同一の製造工程で
、Mr+、 AIの含有率を変えたものである。なおま
た1lhloの黄銅線は銅:亜鉛の重量比−65−35
のものであり、加工速度割合は電極線11kLIOを1
00%とした場合の同一放電加工条件下での比較を示す
。
例の電極線魔7〜9および従来汎用の黄銅電極線Na1
Oについて、その組成と放電加工特性を次表および第5
図に示す、なお、この発明に係る実施例隘1〜−6に示
す芯線Aおよび金属層Bは次のようにして製造されたも
のであ、る、即ち重量比でMn 0.1、0%、AIo
、1〜2.0%、Zn20〜40%及び残部がCuと不
可避不純物である黄銅合金線8slφのものを伸線機で
2.6fiφまで伸疎し、更にダイス中を通過させるこ
とにより0.9mφまで引落し、更にまた順次ダイスを
通過させて0.25−φの黄銅合金線(電極線)に仕上
げたものを芯線Aとし、これに金属層Bを被覆する場合
には、上述の黄銅合金線0.9鶴φのものに、酸化物お
よび油脂除去の前処理の後に、Zn、またはZn −M
gf4融メッキメツキ5℃のメッキ槽に黄銅合金線を1
.5秒浸漬する)を行い、膜厚30μの金属層を設け、
しかる後この被膜黄銅合金線を所定のダイス中を通過さ
せることによって膜厚7μ全体の直径0,3龍φの金属
層B被覆の黄銅合金線Aを得たものである。また比鮫例
のNa7〜患9に示すものは、上記と同一の製造工程で
、Mr+、 AIの含有率を変えたものである。なおま
た1lhloの黄銅線は銅:亜鉛の重量比−65−35
のものであり、加工速度割合は電極線11kLIOを1
00%とした場合の同一放電加工条件下での比較を示す
。
7−′
(効 果)
上記表から明らかなようにこの発明の実施例に係る―1
−−6の電極線にあっては磁10の黄銅線に比べて室温
中での引張強さが10 kgf/m:以上大き(、また
放電加工時の高温下であっても第5図に示すようにより
大きな引張強さで保って、強力な張力下で加工すること
ができるためその速度を格段に向上させることが可能で
あり、なおかつ電題材の被加工物への付着が著しく少な
く加工精度が飛躍的に向上する。
−−6の電極線にあっては磁10の黄銅線に比べて室温
中での引張強さが10 kgf/m:以上大き(、また
放電加工時の高温下であっても第5図に示すようにより
大きな引張強さで保って、強力な張力下で加工すること
ができるためその速度を格段に向上させることが可能で
あり、なおかつ電題材の被加工物への付着が著しく少な
く加工精度が飛躍的に向上する。
第1図(A)(B)はワイヤカット放電加工を示す概略
平面図、第2図(A)(B)および第3図(A)CB)
は従来の黄銅電極線によるワイヤカット放電加工の加工
状態を示す概略断面図、第4図はこの発明のワイヤカッ
ト放電加工用電極線の断面構造図、第5図はこの発明と
従来の電極線との引張強さの比較を示すグラフである。 1・・・ワイ4・電穫、2・・・被加工物、3・・・加
工液、4・・・加工溝、5・・・付着物、A・・・芯線
、B・・・金属層。
平面図、第2図(A)(B)および第3図(A)CB)
は従来の黄銅電極線によるワイヤカット放電加工の加工
状態を示す概略断面図、第4図はこの発明のワイヤカッ
ト放電加工用電極線の断面構造図、第5図はこの発明と
従来の電極線との引張強さの比較を示すグラフである。 1・・・ワイ4・電穫、2・・・被加工物、3・・・加
工液、4・・・加工溝、5・・・付着物、A・・・芯線
、B・・・金属層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、0.1〜3.0重量%Mn、20〜40重量%Zn
、及び残部がCuと不可避不純物である線材からなるワ
イヤカット放電加工用電極線。 2、上記線材にZn、Mg、Al、Cd、Snあるいは
これらの合金を被覆してなる特許請求の範囲第1項記載
のワイヤカット放電加工用電極線。 3、0.1〜3.0重量%Mn、0.1〜2.0重量%
Al、20〜40重量%Zn、及び残部がCuと不可避
不純物である線材からなるワイヤカット放電加工用電極
線。 4、上記線材にZn、Mg、Al、Cd、Snあるいは
これらの合金を被覆してなる特許請求の範囲第3項記載
のワイヤカット放電加工用電極線。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27120785A JPS62130128A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | ワイヤカツト放電加工用電極線 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27120785A JPS62130128A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | ワイヤカツト放電加工用電極線 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62130128A true JPS62130128A (ja) | 1987-06-12 |
Family
ID=17496838
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27120785A Pending JPS62130128A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | ワイヤカツト放電加工用電極線 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62130128A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03236431A (ja) * | 1989-05-31 | 1991-10-22 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
JPH08176707A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ワイヤ放電加工用電極線 |
US5945010A (en) * | 1997-09-02 | 1999-08-31 | Composite Concepts Company, Inc. | Electrode wire for use in electric discharge machining and process for preparing same |
EP3147382A1 (de) * | 2015-09-25 | 2017-03-29 | Berkenhoff GmbH | Verwendung eines aus einer kupfer-zink-mangan-legierung ausgebildeten metallischen elements als elektrisches heizelement |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5690943A (en) * | 1979-12-24 | 1981-07-23 | Furukawa Kinzoku Kogyo Kk | Alloy for wire cut electrospark machining electrode |
JPS5785948A (en) * | 1980-11-14 | 1982-05-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Electrode wire for wire-cut electric spark machining |
JPS58160019A (ja) * | 1982-03-12 | 1983-09-22 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ワイヤカツト放電加工用電極線 |
JPS5990943A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-25 | Yokogawa Hewlett Packard Ltd | 半導体装置の製造方法 |
JPS59143033A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-16 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ワイヤ放電加工用電極線 |
JPS6017044A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-28 | Mitsubishi Electric Corp | ワイヤカツト放電加工用ワイヤ電極 |
-
1985
- 1985-12-02 JP JP27120785A patent/JPS62130128A/ja active Pending
Patent Citations (6)
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JPS6017044A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-28 | Mitsubishi Electric Corp | ワイヤカツト放電加工用ワイヤ電極 |
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US5945010A (en) * | 1997-09-02 | 1999-08-31 | Composite Concepts Company, Inc. | Electrode wire for use in electric discharge machining and process for preparing same |
EP3147382A1 (de) * | 2015-09-25 | 2017-03-29 | Berkenhoff GmbH | Verwendung eines aus einer kupfer-zink-mangan-legierung ausgebildeten metallischen elements als elektrisches heizelement |
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