JPS619918A - 熱間圧延鋼材の処理方法 - Google Patents
熱間圧延鋼材の処理方法Info
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- JPS619918A JPS619918A JP12882484A JP12882484A JPS619918A JP S619918 A JPS619918 A JP S619918A JP 12882484 A JP12882484 A JP 12882484A JP 12882484 A JP12882484 A JP 12882484A JP S619918 A JPS619918 A JP S619918A
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/08—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing hydraulically
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、熱延鋼板等の鋼材の脱スケールのための処理
方法に係り、さらに詳しくは熱間鋼材表面に脱スケーツ
が容易なスケール組成ＦｅＯを残存させる処理方法に関
する。以下本発明の説明は熱間圧延鋼帯（以降単に熱延
鋼板と称す）について述べる。
方法に係り、さらに詳しくは熱間鋼材表面に脱スケーツ
が容易なスケール組成ＦｅＯを残存させる処理方法に関
する。以下本発明の説明は熱間圧延鋼帯（以降単に熱延
鋼板と称す）について述べる。
［発明の技術的背景］
熱延鋼板のスケールは、これを除去しないと、次丁程の
冷間圧延過程での表面欠陥の発生原因となる。
冷間圧延過程での表面欠陥の発生原因となる。
そこで、従来から、脱スケールのために、大別して酸洗
による化学的想理法や、ショツトブラスト、曲げまたは
圧下、ブラッシング、あるいは研削等の機械的処理方法
が採用されてきた。
による化学的想理法や、ショツトブラスト、曲げまたは
圧下、ブラッシング、あるいは研削等の機械的処理方法
が採用されてきた。
そして、この種の脱スケール法として、数多く提案がな
されているが、現在の一般的傾向として、長大なスペー
スや大規模の酸洗設備を要する酸洗法を用いることなく
、機械的脱スケール法のみによって達成できないか、あ
るいは酸洗法を使・用するとしても、可能な限り酸洗設
備を小さくし、その分機械的脱スケール法によって補償
できないかとの観点からの追求がなされている。
されているが、現在の一般的傾向として、長大なスペー
スや大規模の酸洗設備を要する酸洗法を用いることなく
、機械的脱スケール法のみによって達成できないか、あ
るいは酸洗法を使・用するとしても、可能な限り酸洗設
備を小さくし、その分機械的脱スケール法によって補償
できないかとの観点からの追求がなされている。
［従来技術１
このような脱スケール技術自体を追求する一方で、脱ス
ケールの前処理として、熱間圧延から巻取りの間の段階
でスケールとしてＦｅＯを多く残存させる方法が知られ
ている。
ケールの前処理として、熱間圧延から巻取りの間の段階
でスケールとしてＦｅＯを多く残存させる方法が知られ
ている。
古くは、熱延鋼材を２００℃／ｈｒ以上の速度で急冷し
、ウスタイトを残存させたものを冷間圧延するという技
術が、特開昭５２−２１２４５号公報に開示されている
。
、ウスタイトを残存させたものを冷間圧延するという技
術が、特開昭５２−２１２４５号公報に開示されている
。
また、特開昭５４−５０４３７号や特開昭５６−１６３
２５８号公報には、熱延鋼板をある冷却速度で冷却した
後、曲げや圧下によりスケールにクラックを入れ、後に
脱スケールする方法が教示されている。その他、特開昭
５２−１１４４２９号、５７−９５０４．５８−１５９
９１６号公報等に示された技術がある。
２５８号公報には、熱延鋼板をある冷却速度で冷却した
後、曲げや圧下によりスケールにクラックを入れ、後に
脱スケールする方法が教示されている。その他、特開昭
５２−１１４４２９号、５７−９５０４．５８−１５９
９１６号公報等に示された技術がある。
これらの従来技術に共通する思想は、スケールとして１
グネタイト（Ｆｅ３０＋）よりウスタイト（Ｆｅｄ）の
方が、脱スケール性に優れているので、ウスタイトが残
存した状態で脱スケールを行わんとするものである。
グネタイト（Ｆｅ３０＋）よりウスタイト（Ｆｅｄ）の
方が、脱スケール性に優れているので、ウスタイトが残
存した状態で脱スケールを行わんとするものである。
ところが、これらの技術は、冷却速度がきわめて遅く、
Ｆｅｎの大部分が Ｆｅ５Ｑ＋変態してしまう常法の巻
取法に比較して、脱スケール性に優れるが、高度の脱ス
ケール性を得ることができない。
Ｆｅｎの大部分が Ｆｅ５Ｑ＋変態してしまう常法の巻
取法に比較して、脱スケール性に優れるが、高度の脱ス
ケール性を得ることができない。
［発明の目的］
本発明の目的は、前記従来の問題点を解決し、脱スケー
ル性に優れるＦｅＯを多く残存させることができる熱間
圧延鋼材の処理方法を提供することにある。
ル性に優れるＦｅＯを多く残存させることができる熱間
圧延鋼材の処理方法を提供することにある。
［発明の概要］
この目的を達成するための本発明法は、熱間仕上圧延後
の熱間圧延鋼材を、５７０℃以上の温度で、０．１〜１
５％の加工率をもって圧下または曲げを与えて鋼材のス
ケールにクラックを入れるとともに、その加工中または
加工直後から冷却を開始し、５７０℃以上の温度から３
００℃以下の温度まで３０℃／ｗｉｎ以上の冷却速度で
冷却することを特徴とする熱間圧延鋼材の処理方法であ
る。
の熱間圧延鋼材を、５７０℃以上の温度で、０．１〜１
５％の加工率をもって圧下または曲げを与えて鋼材のス
ケールにクラックを入れるとともに、その加工中または
加工直後から冷却を開始し、５７０℃以上の温度から３
００℃以下の温度まで３０℃／ｗｉｎ以上の冷却速度で
冷却することを特徴とする熱間圧延鋼材の処理方法であ
る。
本発明者らは、前記従来技術において、必らずしも良好
な脱スケール性が得られないのは、たとえ熱延鋼板を急
冷しても、さしてＦｅＯを多く残存させる効果という点
からは大きな効果を示さないためであることを見出した
。したがって、急冷後、クラックを入れても、ＦｅＯの
残存率が低い限り、脱スケール性の大幅な向上を期待で
きない。
な脱スケール性が得られないのは、たとえ熱延鋼板を急
冷しても、さしてＦｅＯを多く残存させる効果という点
からは大きな効果を示さないためであることを見出した
。したがって、急冷後、クラックを入れても、ＦｅＯの
残存率が低い限り、脱スケール性の大幅な向上を期待で
きない。
これに対して、本発明に従って、スケールにクラックを
入れながら、あるいは入れた後に水冷すれば、そのクラ
ックを通って地金と接するＦｅＯまで冷却水が浸透し、
ＦｅＯに対する冷却効果が十分に発揮され、その結果Ｆ
ｅＯのＦｅ５０４への変態を防止でき、もってＦｅＯを
多く残存させることができる。
入れながら、あるいは入れた後に水冷すれば、そのクラ
ックを通って地金と接するＦｅＯまで冷却水が浸透し、
ＦｅＯに対する冷却効果が十分に発揮され、その結果Ｆ
ｅＯのＦｅ５０４への変態を防止でき、もってＦｅＯを
多く残存させることができる。
［発明の具体例Ｊ
以下本発明を図面を参照しながら具体的に説明する。
第１図および第２図によって、本発明法を概説すれば、
熱間圧延機の仕上スタンドｌを出た鋼材、たとえば９０
０℃程度の熱延鋼板２は、搬送過程で徐々に冷却されて
温度低下を生じる。本発明では、５７０℃以上の温度状
態、たとえば６００℃の状態で、圧延機３により０．１
〜１５％の軽圧下を行い、その後５７０℃以上の温度た
とえば５７０℃温度状態の鋼板２に対して、たとえば冷
却水のスプレーによる水冷装置４により、３００℃程度
になるまで、３０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で急冷を行
う。次に巻取機５にて２００℃程度の鋼板を巻取る。
熱間圧延機の仕上スタンドｌを出た鋼材、たとえば９０
０℃程度の熱延鋼板２は、搬送過程で徐々に冷却されて
温度低下を生じる。本発明では、５７０℃以上の温度状
態、たとえば６００℃の状態で、圧延機３により０．１
〜１５％の軽圧下を行い、その後５７０℃以上の温度た
とえば５７０℃温度状態の鋼板２に対して、たとえば冷
却水のスプレーによる水冷装置４により、３００℃程度
になるまで、３０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で急冷を行
う。次に巻取機５にて２００℃程度の鋼板を巻取る。
本発明は、予め圧下等により鋼板のスケール層にクラッ
クを入れた後、３０℃／膳ｉｎ以上という冷却速度によ
り急冷することを主要点としている。
クを入れた後、３０℃／膳ｉｎ以上という冷却速度によ
り急冷することを主要点としている。
この点について、第３図〜第６図を参照しながら説明す
ると、スケールは、鉄地金Ｆｅ上に、ＦｅＯ、Ｆｅ５Ｑ
４− 、 Ｆｅ２０ｉ の順で層構成をなしているが、
処理を全く行なわない一般巻取や前記従来法においては
、冷却が自然冷却によるのできわめて冷却速度が遅いた
め、あるいはたとえ急冷するとしても、冷却の当初は冷
却効果がＦｅＯ層まで十分に作用せず、ＦｅｎからＦｅ
３Ｏ４への変態を十分に抑制できないため、第６図のよ
うに、当初第３図のようにかなりの厚みで存在していた
ＦｅＯの一部が、Ｆｅ３Ｏ４へ変態してしまい、一般的
に層厚比として、 Ｆｅ２０ｚ ： Ｆｅ５Ｑ＊ ：
Ｆｅｎ−１： ６ ： ３程度であった。
ると、スケールは、鉄地金Ｆｅ上に、ＦｅＯ、Ｆｅ５Ｑ
４− 、 Ｆｅ２０ｉ の順で層構成をなしているが、
処理を全く行なわない一般巻取や前記従来法においては
、冷却が自然冷却によるのできわめて冷却速度が遅いた
め、あるいはたとえ急冷するとしても、冷却の当初は冷
却効果がＦｅＯ層まで十分に作用せず、ＦｅｎからＦｅ
３Ｏ４への変態を十分に抑制できないため、第６図のよ
うに、当初第３図のようにかなりの厚みで存在していた
ＦｅＯの一部が、Ｆｅ３Ｏ４へ変態してしまい、一般的
に層厚比として、 Ｆｅ２０ｚ ： Ｆｅ５Ｑ＊ ：
Ｆｅｎ−１： ６ ： ３程度であった。
これに対して、本発明では、まず第４図に示すように、
ＦｅＯからＦｅ＋０＜への変態が未だ起らない状態でク
ラック６をスケールに入れる０次いで、同変態が生じな
い状態で、水冷を行う、その結果、冷却水Ｗは、ｗ４５
図にて容易に判断できるように、クラック６を伝ってＦ
ｅ０層まで浸透し、Ｆｅ０層を効果的にかつ速かに冷却
する。したがって、同変態が生じない状態で冷却がなさ
れ、もはや変態が生じる可能性がない３００℃以下に冷
却すれば、当初のＦｅ０層がそのままで残存する。
ＦｅＯからＦｅ＋０＜への変態が未だ起らない状態でク
ラック６をスケールに入れる０次いで、同変態が生じな
い状態で、水冷を行う、その結果、冷却水Ｗは、ｗ４５
図にて容易に判断できるように、クラック６を伝ってＦ
ｅ０層まで浸透し、Ｆｅ０層を効果的にかつ速かに冷却
する。したがって、同変態が生じない状態で冷却がなさ
れ、もはや変態が生じる可能性がない３００℃以下に冷
却すれば、当初のＦｅ０層がそのままで残存する。
付言すると、特に前記従来技術について述べれば、急冷
技術が示されているが、そこに示された冷却速度は、あ
る温度範囲内での平均の冷却速度であって、５７０℃未
満の温度から直ちに変態が生じることに対して、その変
態進行速度に十分対処できていないものであった。これ
に対して、本発明に従って、予めクラックを入れた後、
冷却を行えば、常にＦｅ０層に対する冷却効果が十分に
作用する。ちなみに、本発明法によると、層厚比として
、ＦｅｚＯ３： Ｆｅ３Ｑ＊ ： Ｆｅ０＝１ ： ２
： ７程度となる。
技術が示されているが、そこに示された冷却速度は、あ
る温度範囲内での平均の冷却速度であって、５７０℃未
満の温度から直ちに変態が生じることに対して、その変
態進行速度に十分対処できていないものであった。これ
に対して、本発明に従って、予めクラックを入れた後、
冷却を行えば、常にＦｅ０層に対する冷却効果が十分に
作用する。ちなみに、本発明法によると、層厚比として
、ＦｅｚＯ３： Ｆｅ３Ｑ＊ ： Ｆｅ０＝１ ： ２
： ７程度となる。
第７図に、冷却特性と変態との関係を示した。
５７０℃以下のでＦｅｄ（ウスタイト）がＦｅ３０４（
マグネタイト）に変態することは、前記先行技術を示ス
各公報や「鉄と鋼Ｊ ＶｏＬ ５１ 、 １９６５、高
木、Ｐ９０〜９３が報告しているように周知のことであ
る。この事項を踏えて、本発明者らが冷却速度を種々変
えて実験を繰返したところ、冷却速度との関係で第７図
に図示のような結果が得られた。
マグネタイト）に変態することは、前記先行技術を示ス
各公報や「鉄と鋼Ｊ ＶｏＬ ５１ 、 １９６５、高
木、Ｐ９０〜９３が報告しているように周知のことであ
る。この事項を踏えて、本発明者らが冷却速度を種々変
えて実験を繰返したところ、冷却速度との関係で第７図
に図示のような結果が得られた。
したがって、同図から、５７０℃以上の温度から冷却を
開始すべきこと、冷却速度は３０℃／ｉｎｎ以−Ｅ、特
に３５℃／ｍｉｎ以上が好ましいこと、冷却は３００℃
以下まで、好ましくは２００℃以下まで続行すべきこと
が判る。
開始すべきこと、冷却速度は３０℃／ｉｎｎ以−Ｅ、特
に３５℃／ｍｉｎ以上が好ましいこと、冷却は３００℃
以下まで、好ましくは２００℃以下まで続行すべきこと
が判る。
一方、スケール層にクラックを与えるのは、上記例では
６００℃としたが、圧延条件や雰囲気温度によって変動
するから、８５０℃〜５８０℃の温度範囲内において行
えばよい、クラックを与えるのは、圧下以外に、第８図
のように、レベラー７による曲げ加工でもよい、加工率
はＯ，１〜１５％特に２〜７％が好ましい、０．１％未
満では、クラックを与えることができず、また特に１５
％を超えると、スケールの押込疵を生じてしまい、製品
に悪影響を与える。
６００℃としたが、圧延条件や雰囲気温度によって変動
するから、８５０℃〜５８０℃の温度範囲内において行
えばよい、クラックを与えるのは、圧下以外に、第８図
のように、レベラー７による曲げ加工でもよい、加工率
はＯ，１〜１５％特に２〜７％が好ましい、０．１％未
満では、クラックを与えることができず、また特に１５
％を超えると、スケールの押込疵を生じてしまい、製品
に悪影響を与える。
冷却に際しては、冷却水のスプレ一方式によるのがよい
が、冷却水槽中を通すものであってもよい、冷却の開始
は、クラックの付与と同時に行ってもよい、冷却開始温
度は、５７０℃の直上で、通常６３０〜５７０℃の範囲
がよい、冷却開始時期を制御するために、鋼板の温度検
出器を水冷装置の上流側に設け、その温度信号に基づい
て、スプレー列の冷却開始列を設定することは有効であ
る。また、冷却速度は、３０℃／■ｉｎ以上という条件
の下であれば、変化させてもよく、たとえば冷却初期に
冷却水量を増し、その後は少なくすることもできる。な
お、加工開始を８５０℃以上の温度から行うとクラック
が発生しても、その後クラックが密着し、冷却効率が低
下したり、二次スケールが発生する問題があるので注意
を要する。
が、冷却水槽中を通すものであってもよい、冷却の開始
は、クラックの付与と同時に行ってもよい、冷却開始温
度は、５７０℃の直上で、通常６３０〜５７０℃の範囲
がよい、冷却開始時期を制御するために、鋼板の温度検
出器を水冷装置の上流側に設け、その温度信号に基づい
て、スプレー列の冷却開始列を設定することは有効であ
る。また、冷却速度は、３０℃／■ｉｎ以上という条件
の下であれば、変化させてもよく、たとえば冷却初期に
冷却水量を増し、その後は少なくすることもできる。な
お、加工開始を８５０℃以上の温度から行うとクラック
が発生しても、その後クラックが密着し、冷却効率が低
下したり、二次スケールが発生する問題があるので注意
を要する。
巻取ったコイルは、冷間圧延前に脱スケール処理を行う
、脱スケール処理としては、公知技術を適宜組み合わせ
ればよいが、第９図のように、酸洗槽８を通すもののほ
か、ｗＩＪ１０因に示す工程を経るものが特に優れてい
ることを本発明者らは確認している。すなわち、アンコ
イラ−９からの鋼板２を、０．５〜１５％の圧下や曲げ
加工工程ｌＯを経て、５０℃以上の温湯槽１１を通し昇
温させ、次いで塩酸等をスプレー１２により３秒以上酸
塗布し、その後ブラシロール１３によりスケール槽を押
込量０．１１以上、５００ｒｐｍ 〜１０００ ｒｐｖ
ｒでブラシ研掃し、最終的に３秒以上スプレー１４によ
り酸洗するものである。
、脱スケール処理としては、公知技術を適宜組み合わせ
ればよいが、第９図のように、酸洗槽８を通すもののほ
か、ｗＩＪ１０因に示す工程を経るものが特に優れてい
ることを本発明者らは確認している。すなわち、アンコ
イラ−９からの鋼板２を、０．５〜１５％の圧下や曲げ
加工工程ｌＯを経て、５０℃以上の温湯槽１１を通し昇
温させ、次いで塩酸等をスプレー１２により３秒以上酸
塗布し、その後ブラシロール１３によりスケール槽を押
込量０．１１以上、５００ｒｐｍ 〜１０００ ｒｐｖ
ｒでブラシ研掃し、最終的に３秒以上スプレー１４によ
り酸洗するものである。
［実施例］
次に実施例を示す。
第１表に示す通り、種々の条件を変え、ＦｅＯの残存率
を調べた。対象鋼板はＪＩＳ Ｇ ３１４１の５Ｐ
ＣＣ材である。なお、仕上圧延温度はいずれも約９００
℃である。
を調べた。対象鋼板はＪＩＳ Ｇ ３１４１の５Ｐ
ＣＣ材である。なお、仕上圧延温度はいずれも約９００
℃である。
第１表
以上の結果から、本発明によれば、脱スケールが容易な
ＦｅＯを多く残在させることができることが判る。
ＦｅＯを多く残在させることができることが判る。
［発明の効果］
以上の通り、本発明によれば、スケール層にクラックを
生成させた後、急冷するものであるから、ＦｅＯのＦｅ
５ｏ＋への変態を確実に防止でき、脱スケールが容易な
ＦｅＯを多く残存させることができる。
生成させた後、急冷するものであるから、ＦｅＯのＦｅ
５ｏ＋への変態を確実に防止でき、脱スケールが容易な
ＦｅＯを多く残存させることができる。
第１図は本発明の詳細な説明図、第２図はその温度パタ
ーンの一例図、第３図〜第５図は本発明法によるスケー
ル層の状態を示す断面図、第６図は通常の巻取熱延鋼板
におけるスケール層の成層を示す断面図、第７図は冷却
特性と変態との関係図、第８図は曲げ加工例の概要図、
第９図および第１Ｏ図は脱スケール例の概要図である。 １◆・仕上圧延機 ？・・鋼板 ３・・軽圧下用圧延機 ４争・水冷装置 ６會・クラック 特許出願人 住友金属工業株式会社 住友重機械工業株式会社 代理人弁理士 永 井 義 久ｆ−１ 第３図 第４図 第５図 第８図 −へ卵− 第６図
ーンの一例図、第３図〜第５図は本発明法によるスケー
ル層の状態を示す断面図、第６図は通常の巻取熱延鋼板
におけるスケール層の成層を示す断面図、第７図は冷却
特性と変態との関係図、第８図は曲げ加工例の概要図、
第９図および第１Ｏ図は脱スケール例の概要図である。 １◆・仕上圧延機 ？・・鋼板 ３・・軽圧下用圧延機 ４争・水冷装置 ６會・クラック 特許出願人 住友金属工業株式会社 住友重機械工業株式会社 代理人弁理士 永 井 義 久ｆ−１ 第３図 第４図 第５図 第８図 −へ卵− 第６図
Claims (1)
- （１）熱間仕上圧延後の熱間圧延鋼材を、５７０℃以上
の温度で、０．１〜１５％の加工率をもって圧下または
曲げを与えて鋼材のスケールにクラックを入れるととも
に、その加工中または加工直後から冷却を開始し、５７
０℃以上の温度から３００℃以下の温度まで３０℃／ｍ
ｉｎ以上の冷却速度で冷却することを特徴とする熱間圧
延鋼材の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12882484A JPS619918A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 熱間圧延鋼材の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12882484A JPS619918A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 熱間圧延鋼材の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619918A true JPS619918A (ja) | 1986-01-17 |
| JPS635169B2 JPS635169B2 (ja) | 1988-02-02 |
Family
ID=14994316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12882484A Granted JPS619918A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 熱間圧延鋼材の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619918A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6353367U (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-09 | ||
| US6621378B2 (en) | 2000-06-15 | 2003-09-16 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Filter |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139214A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Descaling method for hot rolled steel strip |
| JPS5711706A (en) * | 1980-06-24 | 1982-01-21 | Nippon Steel Corp | Rolling mill line |
-
1984
- 1984-06-22 JP JP12882484A patent/JPS619918A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139214A (en) * | 1980-03-31 | 1981-10-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Descaling method for hot rolled steel strip |
| JPS5711706A (en) * | 1980-06-24 | 1982-01-21 | Nippon Steel Corp | Rolling mill line |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6353367U (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-09 | ||
| JPH0442065Y2 (ja) * | 1986-09-19 | 1992-10-02 | ||
| US6621378B2 (en) | 2000-06-15 | 2003-09-16 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Filter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS635169B2 (ja) | 1988-02-02 |
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