JPS619554A - 冷間圧延用鍛鋼ロ−ル - Google Patents
冷間圧延用鍛鋼ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS619554A JPS619554A JP13037784A JP13037784A JPS619554A JP S619554 A JPS619554 A JP S619554A JP 13037784 A JP13037784 A JP 13037784A JP 13037784 A JP13037784 A JP 13037784A JP S619554 A JPS619554 A JP S619554A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold rolling
- forged steel
- steel
- roll
- forged
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は冷間圧延機のワークロールとして使用される
鍛鋼ロールに関し、特に耐肌荒れ性の優れた冷間圧延用
鍛鋼ロールに関するものである。
鍛鋼ロールに関し、特に耐肌荒れ性の優れた冷間圧延用
鍛鋼ロールに関するものである。
冷間圧延機のワークロールに肌荒れが生じればそあワー
クロールによって圧延された製品板の表面にも肌荒れが
生じて製品表面品質が劣化し、またロールの肌荒れが著
しくなればロールを再研削する必要が生じる。したがっ
て冷間圧延用ワークロールには、製品の表面品質維持お
よびロール原単位の面から、耐肌荒れ性が優れているこ
とが要求され、特にブリキ用鋼板など極薄板の圧延に使
用されるロールには耐肌荒れ性が良いことが強く望まれ
る。従来の冷間圧延機のワークロールとしては、耐摩耗
性等の点から例えば特開昭５７−４７８４９号公報に示
されているようなＣｒ −Ｍ。
クロールによって圧延された製品板の表面にも肌荒れが
生じて製品表面品質が劣化し、またロールの肌荒れが著
しくなればロールを再研削する必要が生じる。したがっ
て冷間圧延用ワークロールには、製品の表面品質維持お
よびロール原単位の面から、耐肌荒れ性が優れているこ
とが要求され、特にブリキ用鋼板など極薄板の圧延に使
用されるロールには耐肌荒れ性が良いことが強く望まれ
る。従来の冷間圧延機のワークロールとしては、耐摩耗
性等の点から例えば特開昭５７−４７８４９号公報に示
されているようなＣｒ −Ｍ。
系の組成の高硬度の鍛鋼ロールが使用されているが、こ
の種のＣｒ −Ｍｏ系の鍛鋼ロールにおいても前述のよ
うな肌荒れの問題は免れ得なかったのが実情である。
の種のＣｒ −Ｍｏ系の鍛鋼ロールにおいても前述のよ
うな肌荒れの問題は免れ得なかったのが実情である。
ところでロールの肌荒れ現象は、その発生状況の観察お
よび寸法的な対応関係から、主として造塊時に発生する
ミクロ偏析、特にプント２イト偏析に起因するものとさ
れている。すなわちデンドライト偏析は、造塊時に生じ
る樹枝状晶（プント２イト）の樹枝間（デンドライトア
ーム間）に合金元素が濃化して生じるミクロ偏析である
が、このようなミクロ偏析によってロール表面の摩耗に
局部的な不均一が生じ、これが肌荒れとなるものとされ
て−る。したがってロールの耐肌荒れ性を改善するため
には、造塊時に生成されるデンドライト組織を微細化し
て、合金元素のミクロ的な不均一を極力抑制することが
必要である。このように造塊時に形成されるデンドライ
ト組織を微細化するためには、一般に溶湯凝固時の冷却
速度を高めることが有効であるが、実際の製造設備にお
いては冷却速度を大幅に高めることは困難であシ、その
ため冷却速度以外の点からデンドライト組織を微細化し
て、ロールの耐肌荒れ性を低コストで改善する技術の開
発が強く望まれていた。
よび寸法的な対応関係から、主として造塊時に発生する
ミクロ偏析、特にプント２イト偏析に起因するものとさ
れている。すなわちデンドライト偏析は、造塊時に生じ
る樹枝状晶（プント２イト）の樹枝間（デンドライトア
ーム間）に合金元素が濃化して生じるミクロ偏析である
が、このようなミクロ偏析によってロール表面の摩耗に
局部的な不均一が生じ、これが肌荒れとなるものとされ
て−る。したがってロールの耐肌荒れ性を改善するため
には、造塊時に生成されるデンドライト組織を微細化し
て、合金元素のミクロ的な不均一を極力抑制することが
必要である。このように造塊時に形成されるデンドライ
ト組織を微細化するためには、一般に溶湯凝固時の冷却
速度を高めることが有効であるが、実際の製造設備にお
いては冷却速度を大幅に高めることは困難であシ、その
ため冷却速度以外の点からデンドライト組織を微細化し
て、ロールの耐肌荒れ性を低コストで改善する技術の開
発が強く望まれていた。
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、Ｃ
ｒ−Ｍｏ系の鍛鋼ロールにおいて、冷却速度を大幅ｉ高
くするという実際の製造現場で適用困難な方法を採用す
ることなく、組成面から銹細なデンドライト組織を有す
る構成として、低コストで耐肌荒れ性を改善した冷間圧
延用鍛鋼ロールを提供することを目的とするものである
。
ｒ−Ｍｏ系の鍛鋼ロールにおいて、冷却速度を大幅ｉ高
くするという実際の製造現場で適用困難な方法を採用す
ることなく、組成面から銹細なデンドライト組織を有す
る構成として、低コストで耐肌荒れ性を改善した冷間圧
延用鍛鋼ロールを提供することを目的とするものである
。
本発明者等は上述の目的を達成するべく、高硬度のＣｒ
−Ｍｏ系鍛鋼ロールにおいて各種元素が造塊時のデン
ドライト組織に及ぼす影響について種種実験・検討を重
ねた結果、同一の冷却条件下ではＰの少量添加がデンド
ライト組織の微細化に著しく有効であり、ひい菖−〜の
耐肌荒れ性を著しく改善し得ることを見出し、この発明
をなすに至ったのである。
−Ｍｏ系鍛鋼ロールにおいて各種元素が造塊時のデン
ドライト組織に及ぼす影響について種種実験・検討を重
ねた結果、同一の冷却条件下ではＰの少量添加がデンド
ライト組織の微細化に著しく有効であり、ひい菖−〜の
耐肌荒れ性を著しく改善し得ることを見出し、この発明
をなすに至ったのである。
具体的にはこの発明の冷間圧延用鍛鋼ロールは、Ｃ０，
７０〜１．２０１’ 、Ｓｔ ０．５０〜１．２０ Ｔ
０．Ｍｎ０．３０〜１．００％、Ｃｒ ２．５０〜５．
５０％、ＭＯ０．２０〜１．００チ、ｓ０．ｏｔｏチ以
下、Ｐ０．０２５〜０．０６０％、残部がＦｅおよび不
可避的不純物よシなる、デンドライト組織の微細なこと
を特徴とするものである。
７０〜１．２０１’ 、Ｓｔ ０．５０〜１．２０ Ｔ
０．Ｍｎ０．３０〜１．００％、Ｃｒ ２．５０〜５．
５０％、ＭＯ０．２０〜１．００チ、ｓ０．ｏｔｏチ以
下、Ｐ０．０２５〜０．０６０％、残部がＦｅおよび不
可避的不純物よシなる、デンドライト組織の微細なこと
を特徴とするものである。
この発明の冷間圧延用鍛鋼ロールの成分限定理由は次の
通シである。
通シである。
Ｃ： Ｃは焼入性向上、硬さ向上に有効な元素であって
、焼入鍛鋼ロールとして必要な焼入性および硬さを確保
するために０．７０％以上は必要であるが、１．２０％
以上では硬さの増加が顕著ではないから、０．７０〜１
．２０ ％の範囲に限定した。
、焼入鍛鋼ロールとして必要な焼入性および硬さを確保
するために０．７０％以上は必要であるが、１．２０％
以上では硬さの増加が顕著ではないから、０．７０〜１
．２０ ％の範囲に限定した。
Ｓｉ： Ｓｉは通常の製鋼過程において脱酸剤として
添加される元素でら９、焼入性向上および耐割れ性確保
のために０．５０％以上添加するが、１．２０％以上で
はこれらの効果が少なくなるから、０．５０〜１．２０
％の範囲に限定した。
添加される元素でら９、焼入性向上および耐割れ性確保
のために０．５０％以上添加するが、１．２０％以上で
はこれらの効果が少なくなるから、０．５０〜１．２０
％の範囲に限定した。
Ｍｎ：Ｍｎは焼入性向上に有効な元素であシ、そのため
には０．３０１以上が必要であるが、１．００俤を越え
れば脆化が顕著となるから、０．３０〜１．００％の範
囲に限定した。
には０．３０１以上が必要であるが、１．００俤を越え
れば脆化が顕著となるから、０．３０〜１．００％の範
囲に限定した。
Ｃｒ：Ｃｒは冷間圧延用ロールとして必要な耐摩耗性を
得るに有効な元素であって、そのため２、５０１以上添
加するが、過剰な添加は焼入性を低下させるから、２．
５０〜５．５０％の範囲とした。
得るに有効な元素であって、そのため２、５０１以上添
加するが、過剰な添加は焼入性を低下させるから、２．
５０〜５．５０％の範囲とした。
Ｍｏ： Ｍｏは焼入性を向上させるに必要な元素であ
って、そのために０．２０％以上が必要でちるが、１０
０％を越えて添加してもそれ以上焼入性が顕著に向上し
なくなるから、コストとの兼ね合いから０２０〜１．０
０％の範囲内とした。
って、そのために０．２０％以上が必要でちるが、１０
０％を越えて添加してもそれ以上焼入性が顕著に向上し
なくなるから、コストとの兼ね合いから０２０〜１．０
０％の範囲内とした。
Ｓ： Ｓは割れの起点となる硫化物系介在物を形成する
有害な元素であって、冷間圧延用ロールでは耐割れ性を
確保するため０．０１Ｏ１以下とする必要がある。
有害な元素であって、冷間圧延用ロールでは耐割れ性を
確保するため０．０１Ｏ１以下とする必要がある。
Ｐ： Ｐはこの発明の鍛鋼ロールにおいて特徴的な添加
元素でア）、同一冷却条件下ではＰを００２５％以上添
加することによってデンドライト組織が従来鋼よシも微
細化され、特にＰ０．０３０チ以上では顕著に微細化さ
れる。但し０．０６０％を越えてＰを添加すれは脆化が
著しくなるから、０．０２５〜０．０６０％の範囲、好
ましくは０．０３０〜０．０６０チの範囲とする。
元素でア）、同一冷却条件下ではＰを００２５％以上添
加することによってデンドライト組織が従来鋼よシも微
細化され、特にＰ０．０３０チ以上では顕著に微細化さ
れる。但し０．０６０％を越えてＰを添加すれは脆化が
著しくなるから、０．０２５〜０．０６０％の範囲、好
ましくは０．０３０〜０．０６０チの範囲とする。
以上のような成分の鋼は、転炉もしくは電弧炉等によっ
て溶製し、通常は取鍋精錬炉を経て成分調整を最終的に
行ない、鋳型に注入して鋼塊とする。そして通常の鍛錬
および熱処理を行なって冷間圧延用ロールとする。
て溶製し、通常は取鍋精錬炉を経て成分調整を最終的に
行ない、鋳型に注入して鋼塊とする。そして通常の鍛錬
および熱処理を行なって冷間圧延用ロールとする。
前述のようなＰ添加によるデンドライト組織微細化効果
についての本発明者等の実験結果を第１図に示す。この
実験は、第１表の試料記号Ａ−Ｄに示す各種のＰ含有量
の鋼について、同一の冷却条件で一方向凝固試験を行な
い、得られた鋳塊の単位断面積当シの一次デンドライト
アーム数を調べたものでアシ、第１図に示すようにＰ０
．０２５−以上、特にＰ０．０３０％以上で一次デンド
ライトアーム数が急激に増加すること、すなわちプント
２イト組織が微細化することが明らかである。
についての本発明者等の実験結果を第１図に示す。この
実験は、第１表の試料記号Ａ−Ｄに示す各種のＰ含有量
の鋼について、同一の冷却条件で一方向凝固試験を行な
い、得られた鋳塊の単位断面積当シの一次デンドライト
アーム数を調べたものでアシ、第１図に示すようにＰ０
．０２５−以上、特にＰ０．０３０％以上で一次デンド
ライトアーム数が急激に増加すること、すなわちプント
２イト組織が微細化することが明らかである。
またこの実験による鋳塊のうち、Ｐ０．ＯＬ：ｌの鋼Ａ
の鋳造組織を第２図に）に示し、Ｐ０．０３’１の鋼Ｃ
の鋳造組織を第２図（Ｂ）に示す。第２図からもＰの０
．０２５％以上の添加によってデンドライト組織が微細
化されることが明らかである。
の鋳造組織を第２図に）に示し、Ｐ０．０３’１の鋼Ｃ
の鋳造組織を第２図（Ｂ）に示す。第２図からもＰの０
．０２５％以上の添加によってデンドライト組織が微細
化されることが明らかである。
第１表
上述のような実験結果をもとにしたこの発明の実施例を
比較例とともに以下に説明する。
比較例とともに以下に説明する。
第２表の試料記号Ｅ−Ｈに示す成分の本発明鋼および比
較鋼を常法に従って溶製し、１３ ｔｏｎ鋳型に下注ぎ
法によって注湯して、同一冷却条件で平均径１０３０ｍ
＋１１の鋼塊とした。各鋼塊を１１８０℃に加熱して、
上下Ｖ金敷（金敷幅８００■）を用いて鍛造した。鍛造
打上径は直径６５０■であり、従って鍛錬比（鍛伸比）
は２．５である。そして切削加工によシ胴部外径６１０
１ｍの冷間圧延用ロールに仕上げた。得られた各冷間圧
延用ロールの胴部表面における一次デンドライトアーム
間隔を調べたところ、第３表に示す結果が得られた。
較鋼を常法に従って溶製し、１３ ｔｏｎ鋳型に下注ぎ
法によって注湯して、同一冷却条件で平均径１０３０ｍ
＋１１の鋼塊とした。各鋼塊を１１８０℃に加熱して、
上下Ｖ金敷（金敷幅８００■）を用いて鍛造した。鍛造
打上径は直径６５０■であり、従って鍛錬比（鍛伸比）
は２．５である。そして切削加工によシ胴部外径６１０
１ｍの冷間圧延用ロールに仕上げた。得られた各冷間圧
延用ロールの胴部表面における一次デンドライトアーム
間隔を調べたところ、第３表に示す結果が得られた。
第３表から明らかなようにＰ含有量が０．０２５−以上
のこの発明の限定範囲内の鍛鋼ロール（試料Ｇ、）Ｉ）
では、Ｐ含有量が０．０２５％未満の比較鋼の鍛鋼ロー
ル（試料Ｅ、Ｆ）と比較して格段に一次デンドライトア
ーム間隔が小さく、デンドライト組織が微細化されてい
ることが明らかである。また試料Ｇ、Ｈのこの発明の鍛
鋼ロールにおいては、試料Ｅ、Ｆの比較鋼の鍛鋼ロール
と比較して実際に耐肌荒れ性が極めて優れていることが
確認された。
のこの発明の限定範囲内の鍛鋼ロール（試料Ｇ、）Ｉ）
では、Ｐ含有量が０．０２５％未満の比較鋼の鍛鋼ロー
ル（試料Ｅ、Ｆ）と比較して格段に一次デンドライトア
ーム間隔が小さく、デンドライト組織が微細化されてい
ることが明らかである。また試料Ｇ、Ｈのこの発明の鍛
鋼ロールにおいては、試料Ｅ、Ｆの比較鋼の鍛鋼ロール
と比較して実際に耐肌荒れ性が極めて優れていることが
確認された。
以上の説明で明らかなようにこの発明の冷間圧延用鍛鋼
ロールは、Ｃｒ −Ｍｏ系の鍛鋼ロールにおいてＰを少
量添加することによりデンドライト組織を微細化するこ
とができたものであシ、シたがってデンドライト偏析が
少ないため、耐肌荒れ性が従来のＣｒ −Ｍｏ系鍛鋼ロ
ールと比較して格段に優れ、またデンドライト組織微細
化のために鋳塊凝固時の冷却速度を大幅に高める必要が
特にないから、低コストで耐肌荒れ性の優れたロールを
提供できる。
ロールは、Ｃｒ −Ｍｏ系の鍛鋼ロールにおいてＰを少
量添加することによりデンドライト組織を微細化するこ
とができたものであシ、シたがってデンドライト偏析が
少ないため、耐肌荒れ性が従来のＣｒ −Ｍｏ系鍛鋼ロ
ールと比較して格段に優れ、またデンドライト組織微細
化のために鋳塊凝固時の冷却速度を大幅に高める必要が
特にないから、低コストで耐肌荒れ性の優れたロールを
提供できる。
第１図は鋼中Ｐ含有量と鋳塊の一次デンドライトアーム
数との関係を示す相関図、第２図は一方向凝固鋳塊の断
面の鋳造組織を示す金属組織写真で、第２図囚はＰ含有
量が０．０１３％の場合、第２図（Ｂ）はＰ含有量が０
．０３９％の場合をそれぞれ示す。
数との関係を示す相関図、第２図は一方向凝固鋳塊の断
面の鋳造組織を示す金属組織写真で、第２図囚はＰ含有
量が０．０１３％の場合、第２図（Ｂ）はＰ含有量が０
．０３９％の場合をそれぞれ示す。
Claims (1)
- Ｃ０．７０〜１．２０％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ０
．５０〜１．２０％、Ｍｎ０．３０〜１．００％、Ｃｒ
２．５０〜５．５０％、Ｍｏ０．２０〜１．００％、Ｓ
０．０１０％以下、Ｐ０．０２５〜０．０６０％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる、デンド
ライト組織の微細な冷間圧延用鍛鋼ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13037784A JPS619554A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 冷間圧延用鍛鋼ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13037784A JPS619554A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 冷間圧延用鍛鋼ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619554A true JPS619554A (ja) | 1986-01-17 |
Family
ID=15032887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13037784A Pending JPS619554A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 冷間圧延用鍛鋼ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619554A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
| JP2012035286A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鍛鋼ロールの製造方法 |
| JP2014193488A (ja) * | 2014-05-09 | 2014-10-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鍛鋼ロール製造用のインゴットの鋳造方法 |
| KR20140125423A (ko) | 2012-02-21 | 2014-10-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 단강 롤의 제조 방법 |
-
1984
- 1984-06-25 JP JP13037784A patent/JPS619554A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
| JP2012035286A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鍛鋼ロールの製造方法 |
| KR20140125423A (ko) | 2012-02-21 | 2014-10-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 단강 롤의 제조 방법 |
| US10144057B2 (en) | 2012-02-21 | 2018-12-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for manufacturing forged steel roll |
| JP2014193488A (ja) * | 2014-05-09 | 2014-10-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鍛鋼ロール製造用のインゴットの鋳造方法 |
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