JPS6188056A - 自動変速機のオイルポンプの制御方法 - Google Patents

自動変速機のオイルポンプの制御方法

Info

Publication number
JPS6188056A
JPS6188056A JP59210779A JP21077984A JPS6188056A JP S6188056 A JPS6188056 A JP S6188056A JP 59210779 A JP59210779 A JP 59210779A JP 21077984 A JP21077984 A JP 21077984A JP S6188056 A JPS6188056 A JP S6188056A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
oil pump
controlling
internal combustion
combustion engine
output
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP59210779A
Other languages
English (en)
Inventor
Shinya Nakamura
信也 中村
Masanori Kubo
政徳 久保
Yutaka Taga
豊 多賀
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Motor Corp
Original Assignee
Toyota Motor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toyota Motor Corp filed Critical Toyota Motor Corp
Priority to JP59210779A priority Critical patent/JPS6188056A/ja
Priority to US06/785,404 priority patent/US4693081A/en
Publication of JPS6188056A publication Critical patent/JPS6188056A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/0021—Generation or control of line pressure
    • F16H61/0025—Supply of control fluid; Pumps therefore
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
    • F16H59/14—Inputs being a function of torque or torque demand
    • F16H59/16—Dynamometric measurement of torque
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H2342/00—Calibrating
    • F16H2342/04—Calibrating engagement of friction elements
    • F16H2342/044—Torque transmitting capability
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/0021—Generation or control of line pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/68—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings
    • F16H61/684—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive
    • F16H61/686—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for stepped gearings without interruption of drive with orbital gears

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Transmission Device (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は自動車等の車輌に用いられる自動変速機のオイ
ルポンプの１１御方法に牒る。
従来の技術 自動車等の車輌に用いられる自動変速機は、一般に、油
圧式の変速制御装置により変速制御を行われ、更にオイ
ルを作動流体とする流体式トルクコンバータを含んでお
り、これらには自動変速機の入力軸により回転駆動され
るオイルポンプによってオイルが供給されるようになっ
ている。
前記オイルポンプには定容量型のものと可変容量型のも
のとがある。
定容量型のオイルポンプに於ては、これが自動変速機の
入力軸により回転駆動されると、その入力軸回転数、即
ち機関回転数の増大に応じて吐出流量が増大することに
より、成る機関回転数以上に於ては前記吐出流量が要求
吐出流量を越えて増大し、これに応じて圧力制御弁（プ
ライマリレギュレータ弁）に於ける戻しオイル流量が増
大し、内燃機関の出力が前記オイルポンプの駆動のため
に無駄に消費されることになる。
上述の如き不具合に鑑みて可変容か型のオイルポンプを
用いて吐出流量を制御することが、例えばＳＡＥ　　Ｔ
ｅｃｈｎｉｃａｌ　　Ｐａｐｅｒ　　３ｅｒｉｅｓＮｏ
、７９０７２５、　　（１９７９−６）Ｓｏｃｉｅｔｙ
　　ｏｆ　　Ａｔ１ｔ０１１０ｔｉＶｅ　Ｅｎｇｉｎｅ
ｅｒｓ、　　ｌ　ｎＣ０、自動車工学全書「動力伝達装
置」（昭和５５．１１．１５＞、山海室、２７３〜２３
８ページ、日産技報第１９号（昭和５８．１２）７０〜
７６ページに示されている。
発明が解決しようとする問題点 上述の如き従来の可変容量型のオイルポンプは、自身の
吐出流量の増大成いは機関回転数の増大に応じて吐出容
量を減少して吐出流量を減少し、吐出流量の無駄な増大
を回避するようになっており、これらにあってはオイル
ポンプに於ける内燃機関の無駄な動力損失が低減式れる
。
自動変速機のオイルポンプの要求吐出流量は、ｌＮ１１
１回転数及び機関出力の変化に拘らず一定であるかと云
うとそうではなく、機関回転数が一定であっでも機関出
力の増大に応じてライン油圧及び口滑油ｍが増大するた
めに機関出力の増大に応じて増大し、またＩａｌＳｌｌ
出力が一定であっても機関回転数の増大に応じて潤滑油
量が増大するために機関回転数の増大に応じても増大す
る。また、変速時には変速ＩＩＩ御を行う油圧サーボへ
オイルを供給しなければならない為にオイルポンプの要
求吐出流量が一時的に増大する。
しかし、従来の可変容量型のオイルポンプは、機関出力
或いは機関出力と機関回転数とに応じて変化する要求吐
出流量に応じて吐出流量を制御するようには、また変速
時には一時的に吐出流量を増大するようにはなっておら
ず、このため成る運転域に於ては、まだ無駄なポンプ作
用を行っており、またこれとは反対に要求吐出流量をも
ってポンプ作用を行わなくなる虞れがあり、オイル不足
を生じる虞れがある。
本発明は上述の如き問題点を解決するオイルポンプの制
御方法を提供することを目的としている。
問題点を解決するための手段 上述の如き目的は、本発明によれば、自動変速機に回転
動力を与える内燃ＩＩＩの出力の増大に応じてオイルポ
ンプの吐出流量を増大することを特徴とするオイルポン
プの制御方法によって達成される。
また本発明によるオイルポンプの制御方法は、前記内燃
機関の出力の増大に加えて該内燃機関の回転数の増大に
応じてもオイルポンプの吐出流量を増大するようになっ
ていても良い。
また、本発明によるオイルポンプの制御方法は、上述の
如き内燃Ｉａ閏の出力及び回転数に応じた吐出流量制御
に加えて変速時には定常時に比して前記オイルポンプの
吐出流量を増大することをもう一つの特徴としている。
本発明による制御方法の実施に使用されるオイルポンプ
は、ベーン型の如き可変容量型オイルポンプ或いは電動
式オイルポンプであって良く、可変容量型オイルポンプ
の場合には吐出容量制御により、電動式オイルポンプの
場合には回転数制御により吐出流量の制御が行われれば
良い。
発明の作用及び効果 本発明によるオイルポンプの制御方法によれば、オイル
ポンプの吐出流量が機関出力或いは機関出力と機関回転
数とに応じて制御されることによりオイルポンプの吐出
流量が機関出力或いは機関出力と機関回転数とに応じて
変化する要求吐出流量に常に適合し、何れの時も吐出流
量が無駄に増大することがない。
また、本発明によるオイルポンプの制御方法によれば、
変速時には一時的にオイルポンプの吐出流ｍが増大する
から、上述の如き機関出力或いは機関出力と機関回転数
とに応じた吐出流量の制御が定常運転時に於ける吐出流
量の最小必要限度の値に応じて行われても変速時にオイ
ル不足が生じることがない。
実施例 以下に添付の図を参照して本発明を実施例について詳細
に説明する。第１図は本発明によるオイルポンプの制御
方法の実施に使用される車輌用自動変速機の一つの実施
例を示している。車輌用自動変速機は、トルクコンバー
タケース１内に流体式トルクコンバータ２を、トランス
ミッションケース３内に補助変速装置としての歯車式変
速装置４を有している。
流体式トルク°コンバータ２は、ポンプ羽根車５とター
ビン羽根車６とステータ羽根車７と直結クラッチ８とを
有する三要県一段二相型の一般的な直結クラッチ付き流
体式トルクコンバータであり、入力部材であるポンプ羽
根車５を内燃機関１００の出力軸１０１に駆動連結され
、出力部材であるタービン羽根車６を歯車式変速装置４
の入力軸９に駆動連結されている。
歯車式変速装置４はＭ星歯車式のそれ自身周知のもので
あり、油圧作動式クラッチ及び油圧作動式ブレーキの如
き複数個の油圧作動式摩擦係合装置を有し、これら複数
個の摩擦係合装置が所定の組合せにて係合することによ
り複数個の変速段を選択的に達成するようになっている
。
前記油圧作動式摩擦係合装置に対する油圧の供給と排出
はトランスミツショクケース３に取付けられた油圧−電
気式の変速制御装置１０により行われるようになってい
る。この変速制御装置１０は周知のものであり、複数個
の油圧作動式の制御弁とソレノイド弁とを有し、これら
弁の作動によって前記摩擦係合Ｍ置に対する油圧の供給
を制御するようになっている。
トランスミッションケース３には可変容量型のオイルポ
ンプ１１が組込まれており、該オイルポンプは流体式ト
ルクコンバータ２のポンプ羽根車５に駆動連結され、内
燃機関１００によって駆動されて流体式トルクコンバー
タ２及び変速制御装２２１０へ油圧を供給するようにな
っている。
第２図はオイルポンプ及び本発明によるオイルポンプの
制御方法の実施に使用する制御装置の一つの実施例を詳
細に示している。オイルポンプ１１は、ベーン型のもの
であり、ポンプハウジング１２内にスライドリング１３
を有しており、該スライドリングは枢軸１４によってポ
ンプハウジング１２より支持されて該ポンプハウジング
に対し枢軸１４を中心として枢動し得るようになってい
る。スライドリング１３の内側にはドライブロータ１５
とアウタリング１６とが配設され、アウタリング１６と
スライドリング１３との間にポンプｖ１７が設けられて
いる。ドライブロータ１５とアウタリング１６とは複数
個のベーン１８を周方向に互いに隔置して支持している
。ベーン１８は、各々ポンプ室１７を径方向に横切って
延在し、基端にてドライブロータ１５に偏心して取付け
られたベーンリング１９に係合し、ドライブロータ１５
の回転に伴いポンプ室１７内を移動することによりオイ
ルリザーバ２０のオイルを吸入ボート２１よりポンプ室
１７内に吸入し、該オイルを吐出ボート２２より吐出す
るようになっている。
ドライブロータ１５の一回転当たりの吐出流量は、ドラ
イブロータ１５及びアウタリング１６とスライドリング
１３との互いの偏心量により決まり、該偏心量に増大に
応じて増大する。スライドリング１３の一方の側にはポ
ンプハウジング１２との間に制御オイル室２３が設けら
れており、スライドリング１３は、ボート２４より制０
０７１イル苗２３内に導入される油圧による力と圧縮コ
イルばね２５のばね力との平衡関係に応じて枢軸１４を
中心とする枢動位式を決定し、制御オイル室２３内の油
圧の増大に応じて枢軸１４を中心として図にて反時計廻
り方向に回動することによりドライブロー夕１５及びア
ウタリング１６に対する偏心量を減少し、制御オイル室
２３の油圧の減少に応じて枢軸１４を中心として図にて
時計廻り方向に回動してドライブロータ１５及びアウタ
リング１６に対する偏心量を増大するようになっている
。
従って、制御オイル室２３に油圧を供給する油圧供給系
に故障が生じて油圧が上昇しない時には前記偏心ｍが最
大値に設定され、オイルポンプ１１の作動が保障される
。
制御オイル室２３のボート２４は制御弁２６のボートａ
に接続されている。制御弁２６はボートａ以外に油圧ボ
ートｂとドレンボートＣとを有しており、通電時にはボ
ートａを油圧ボートｂに接続し、非通電時にはボートａ
をドレンボートＣに接続するようになっている。制御弁
２６の油圧ボートｂには吐出ボート２２よりの油圧を与
えられるリリーフ弁２７から一定の油圧が供給されるよ
うになっている。
制御弁２６は電子式制御装置３０より所定のデユーティ
比りのパルス信号を与えられ、デユーティ比りの増大に
応じて制御オイル室２３の油圧を増大するようになって
いる。従ってオイルポンプ１１の制御オイル室２３の油
圧は制御弁２６に与えられるパルス信号のデユーティ比
りの増大に応じて増大し、スライドリング１３のドライ
ブロータ１５及びアウタリング１６に対する偏心１ｆｔ
Ｅは、第３図に示されている如く、制御弁２６に与えら
れるパルス信号のデユーティ比りの増大に応じて減少す
る。従って、電子式制御装置３０が故障を生じて前記パ
ルス信号が発生されな（なった時には前記偏心量が最大
になり、オイルポンプ１１の作動が保障される。
電子式制御装置３０は、マイクロコンピュークを含んで
おり、スロットル開度センサ３１より内燃機関１００の
出力を代表する情報としてス［１ツトル開ｉＴｈに関す
る情報を、車速センサ３２より車速Ｖに関する情報を、
機関回転数センサ３３より内燃機関１００の回転数Ｎｅ
に関する情報を、オイルポンプ１１に取付けられたリニ
アセンサ３４よりスライドリング１３の偏心ｆｆ１Ｅに
関する情報を各々与えられ、スロットル開１１ＪｉＴｈ
と車速■とに応じて予め定められた変速パターンに従っ
て変速制御装置１０へＩ１１御信号を出力し、またスロ
ットル開度Ｔｈと機関回転数Ｎｅとスライドリング１３
の偏心ｆｆ１Ｅと電子制御式制御装置３０自身が発生す
る変速判断信号及び変速完了信号とに応じて第４図に示
されている如きフローチャートに従って＆１ｌＩＩＩ弁
２６に出力するパルス信号のデユーティ比を決定し且そ
のパルス信号を制御装置２６へ出力するようになってい
る。
第４図はオイルポンプの吐出流量制御ルーチンであり、
該ルーチンは一定時間毎に割込み処理される。
最初のステップ１に於ては、各種センサより情報を入力
することが行われる。ステップ１の次はステップ２へ進
む。
ステップ２に於ては、機関回転数センサ３３により検出
された内燃機関１００の回転数Ｎｅとスロットル開度セ
ンサ３１により検出された内燃機関１００のスロットル
開度１ｈとに応じてスライドリング１３の偏心ｆｆ１Ｅ
ｎを決定することが行われる。スライドリング１３の偏
心ＭＥｎは、機関回転数Ｎｅの増大に応じて減少し、ス
ロットル開度Ｔｈの増大に応じて増大し、これは電子式
制御装置３０の記憶装置に予め記憶されているデータマ
ツプよりのデータ読出し或いは機関回転数とスロットル
開度とによる演算により、例えば第５図に示されている
如き特性に従って決定されれば良い。内燃機関１００に
より回転駆動されるオイルポンプ１１に於ては、Ｉｌ関
回転数Ｎｅの増大に応じてポンプ回転数が増大し、該ポ
ンプ回転数の増大に応じて吐出流量が増大するから、機
関回転数Ｎｅの増大に応じてスライドリング１３の偏心
量Ｅが減少してもその減少率の如何によってはオイルポ
ンプ１１の吐出流量は減少せず、この実施例に於てはオ
イルポンプ１１の吐出流ｆｆ１Ｑは、例えば第６図に示
されている如く、機関回転数Ｎｅが所定値以上の領域に
於ては、低スロツトル開度域では機関回転数Ｎｅの変化
に拘らず一定であるが、中乃至高スロットル開度域では
１１問回転数Ｎｏの増大に応じて増大し、その増大率は
スロットル開ｆＩＴｈの増大に応じて増大している。
ステップ２の次はステップ３へ進み、ステップ３に於て
は、偏心ｆｆ１Ｅｎに応じてデユーティ比りを決定する
ことが行われる。ステップ３の次はステップ４へ進む。
ステップ４に於ては、電子式制御装置３０が変速判断信
号を発生したか否かの判別が行われる。
変速判断信号が発生した時にはステップ１３へ進み、こ
れに対し変速判断信号が発生していない時にはステップ
５へ進む。尚、変速制御装＠１０は電子式制御装置３０
が変速判断信号を発生してから所定時間Ｔ「が経過した
債に実際の変速制御を開始するようになっている。
ステップ５に於ては、フラッグＦが１であるか否かの判
別が行われる。フラッグＦ＝１である時、即ち変速時に
はステップ１５へ進み、これに対しフラッグＦ−１でな
い時には、即ち定常時にはステップ６へ進む。
ステップ６に於ては、偏心ｆｆ１Ｅｎを制御目標偏心Ｉ
Ｅｔとすることが行われる。ステップ６の次はステップ
７へ進む。
ステップ７に於ては、デユーティ比りのパルス信号を制
御弁２６へ出力することが行われる。これによってオイ
ルポンプ１１の制御オイル室２３の油圧が制御され、ス
ライドリング１３の偏心量Ｅがデユーティ比りに応じて
制御される。
ステップ７の次はステップ８へ進み、ステップ８に於て
は、リニアセンサ３４よりスライドリング１３の偏心ｆ
ｆ１Ｅｒを入力することが行われる。
ステップ８の次はステップ９へ進む。
ステップ９に於ては、制御目標偏心量Ｅｔとリニアセン
サ３４により検出されたスライドリング１３の実際の偏
心量Ｅｒとの比較が行われる。Ｅｒ−Ｅｔ≧Δｅである
時にはステップ１０へ進み、これに対しＥｒ−［：ｔ≧
Δｅでない時にはステップ１１へ進む。
ステップ１０に於ては、スライドリング１３の偏心量を
減量補正すべく制御弁２６ヘデユーテイ比が（Ｄ＋ΔＤ
）のパルス信号を出力することが行われる。ステップ１
０の次はステップ８へ戻る。
ステップ１１に於ては、制御目標偏心量Ｅｔとリニアセ
ンサ３４により検出されたスライドリング１３の実際の
偏心ｆｆ１Ｅｒとを比較することが行われる。Ｅｒ−Ｅ
ｔ≦−ΔＥである時にはステップ１２へ進み、これに対
しＥｒ−Ｅｔ≦−ΔＥでない時にはスライドリング１３
の実際の偏心［ＩＥ「が公差値ΔＦの範囲内としてリセ
ットされる。
ステップ１２に於ては、スライドリング１３の偏心ｍを
増量補正すべく制御弁２６ヘデユーテイ比が（Ｄ−ΔＤ
）のバＯス信号を出力することが行われる。ステップ１
２の次はステップ８へ戻る。
ステップ１３は電子式制御装置３０が変速判断信号を発
生した時に実行され、このステップ１３に於てはフラッ
グＦを１とし、また変速時のスライドリング１３の偏心
量ＥＳを決定することが行われる。偏心量ＥＳは定常時
の偏心ｆｆ１Ｅｎより大きい値であり、これは一定であ
っても、変速の種類に応じて互いに異なった値に設定さ
れていても良い。ステップ１３の次はステップ１４へ進
む。
ステップ１４に於ては偏心ｆｆｔＥｓに応じてデユーテ
ィ比ＤＳを決定することが行われ、また第一タイマをオ
ン状態にすることが行われる。ステップ１４の次はステ
ップ１５へ進む。
ステップ１５に於ては、第一タイマの計測時間Ｔ＋が所
定ｌ１１ｉｆｌＴｅｔより大きいか否かの判別が行われ
る。所定時間Ｔｅ＋は電子式制御波＠３０が変速判断信
号を発生してから変速制御装置１０が実際に変速制御を
開始するまでの遅延時間Ｔｒより短い時間であり、Ｔ＋
≧Ｔｅ＋である時にはステップ１６へ進み、ＴＩ≧Ｔｅ
＋でない時にはステップ６へ進む。
ステップ１６に於ては、電子式別りＯ装置３０が変速完
了信号を発生したか否かの判別が行われる。
変速完了信号が発生している時にはステップ１８へ進み
、これに対し変速完了信号が発生していない時はステッ
プ１７へ進む。
ステップ１７に於ては、デユーティ比Ｑｓをデユーティ
比りとすることが行われ、また偏心量ＥＳを制御目標偏
心ｆｆ１Ｅｔとすることが行われる。
ステップ１７の次はステップ７へ進む。
ステップ１８に於ては、第二タイマをオン状態にするこ
とが行われる。ステップ１８の次はステップ１９へ進む
。
ステップ１９に於ては、第二タイマにより計測された時
間Ｔ２によって変速終了後に所定時間Ｔｅ２が経過した
か否かの判別が行われる。Ｔ２≧Ｔｅ２である時にはス
テップ２０へ進み、Ｔ２≧Ｔｅ２でない時にはステップ
１７へ進む。
ステップ２０に於ては、フラッグＦをＯとし、また第−
及び第二のタイマをリセットすることが行われる。ステ
ップ２Ｑの次はステップ６へ進む。
上述の如きフローチャートに従って制御弁２６に与えら
れるパルス信号のデユーティ比が制御されることにより
、変速時以外の定常時にはオイルポンプ１１のスライド
リング１３の偏心ｆｆ１Ｅが内燃＊ａｉｏｏのスロット
ル開度、即ち機関負荷とｔｌＰＡ回転数とに応じて第５
図に示されている如き特性に従って設定され、これによ
りオイルポンプ１１の吐出流量は、第６図に示されてい
る如く、スロットル開度の増大に応じて増大し、また低
スロツトル開度域に於ては機関回転数の変化に拘らず一
定であるが、中乃至高スロットル開度域に於ては機関回
転数の増大に応じて増大する。これにより流体式トルク
コンバータ２及び変速制御装置１２はオイルポンプ１１
よりその時の内燃機関１００の運転状態に応じて変化す
る要求吐出流Ｍに応じた流量のオイルが高部に供給され
、自動変速機１の良好な作動が保障される。
また変速時には、第７図に示されている如く、スライド
リング１３の偏心量が変速時適正偏心吊ＥＳに応じて定
められることにより定常運転時に比して増大する。この
偏心量の増大に応じてオイルポンプ１１の吐出流量が増
大することにより変速時に変速制御装置１０へ充分な流
量の油圧が供給されるようになり、この時にオイル不足
が生じることが回避される。
第８図は本発明による制御方法の実施に使用されるオイ
ルポンプ及びその制御装置の他の一つの実施例を示して
いる。尚、第８図に於て第２図に対応する部分は第２図
に付した符号と同一の符号により示されている。かかる
実施例に於ては、オイルポンプ１１は定容量型オイルポ
ンプであって電動！’ｉ３５により回転駆動されるよう
になっている。電動機３５は、バッテリ電源３６より速
度制御回路３７、即ち電流制御回路を経て電流を供給さ
れ、その電流に応じた回転数にてオイルポンプ１１を回
転駆動するようになっている。速度制御回路３７は可変
式のものであり、その作動は電子式制御（ｌ装置３０よ
りの電気信号によって第９図に示されている如き）Ｏ−
チャートに従って行われるようになっている。第９図に
示されたフローチャートは第４図に示されたフローチャ
ートと実質的に等価のものであり、この第９図に示され
たフローチャートのルーチンも所定時間毎に割込み処理
により実行される。
ステップ１に於ては、各種センサより情報を入力するこ
とが行われる。ステップ１の次はステップ２へ進む。
ステップ２に於ては、機関回転数センサ３３により検出
された内燃機関１００の回転数Ｎｅとスロットル開度セ
ンサ３１により検出された内燃機関１００のスロットル
開度Ｔｈとに応じてポンプ回転数Ｎｐｎを決定すること
が行われる。このポンプ回転数Ｎｐｎは、第１０図に示
されている如く、スロットル開度Ｔｈの増大に応じて増
大し、また定スロットル開度域に於ては機関回転数の変
化に拘らず一定であるが、中乃至高スロットル開度域に
於ては機関回転数の増大に応じて増大し且その増大率が
スロットル開度の増大に応じて増大し、これは電子式制
御装置３０の記憶装置に記憶されているデータマツプよ
りのデータ読出し或いは機関回転数とスロットル開度と
による演粋により決定される。
ステップ２の次はステップ３へ進み、ステップ３に於て
は、電子式制御装置３０が変速判断信号を発生したか否
かの判別が行われる。変速判断信号を発生している時に
はステップ７へ進み、これに対し変速判断信号を発生し
ていない時にはステップ４へ進む。
ステップ４に於ては、フラッグＦが１であるか否かの判
別が行われる。フラッグＦ−１である時にはステップ９
へ進み、これに対しフラッグＦ−１でない時にはステッ
プ５へ進む。
ステップ５に於ては、ポンプ回転数Ｎｐｎを制御目標ポ
ンプ回転数Ｎｐとすることが行われている。
ステップ５の次はステップ６へ進む。
ステップ６に於ては、制御目標ポンプ回転数Ｎｐの制御
を実行することが行われる。これにより電動奢幾３５は
制御目標回転数Ｎｐにて回転するようになり、これに応
じてオイルポンプ１１の回転数が制御される。ステップ
６の次はリセットされる。
ステップ７に於ては、フラッグＦを１とし、変速時のポ
ンプ回転数Ｎｐｓを決定することが行われている。この
ポンプ回転数Ｎ１）Ｓは定常時のポンプ回転数Ｎｐｎよ
り大きい値である。ステップ７の次はステップ８へ進む
。
ステップ８に於ては、第一タイマをオン状態にすること
が行われる。ステップ８の次はステップ９へ進む。
ステップ９に於ては、第一タイマの計測時間１重が所定
時間Ｔｅ＋より大きいか否かの判別が行われる。所定時
間Ｔｅ＋は第４図に示されたフローチャートに於けるそ
れと同一であって良く、Ｔ１≧Ｔｅ＋である時にはステ
ップ１０へ進み、Ｔ１≧ＴｅＩでない時にはステップ５
へ進む。
ステップ１０に於ては、電子式制御装置３０が変速完了
信号を発生したか否かの判別が行われる。
変速完了信号を発生している時にはステップ１２へ進み
、これに対し変速完了信号を発生していない時にはステ
ップ１１へ進む。
ステップ１１に於ては、変速時ポンプ回転数Ｎｐｓを制
御目標ポンプ回転数Ｎｐとすることが行われる。ステッ
プ１１の次はステップ６へ進む。
ステップ１２に於ては、第二タイマをオン状態にするこ
とが行われる。ステップ１２の次はステップ１３へ進む
。
ステップ１３に於ては、第二タイマの計測時間Ｔ２が所
定時間Ｔｅｅより大きいか否かの判別が行われる。Ｔ２
≧Ｔｅ２である時にはステップ１４へ進み、これに対し
Ｔ２≧Ｔｅ２でない時にはステップ１１へ進む。
ス１ツブ１４に於ては、フラッグＦをＯとし、また第−
及び第二のタイマをリセットすることが行われる。ステ
ップ１４の次はステップ５へ進む。
従って、第８図に示された実施例に於ても第９図に示さ
れたフローチャートに従って電動機３５の回転数が制御
されることにより可変容量型のオイルポンプを用いた前
述の実施例の作用及び効果と同等の作用及び効果が得ら
れる。
尚、上述の実施例に於ては機関出力を代表される情報と
して、スロットル開度が用いられたが、これはアクセル
ペダル踏込量、機関の軸出力トルク、燃料供給量であっ
ても良い。
以上に於ては、本発明を特定の実施例について詳細に説
明したが、本発明は、これらに限定されるものではなく
、本発明の発明の範囲内にて種々の実施例が可能である
ことは当業者にとって明らかであろう。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明によるオイルポンプの４す脚力法の実施
に使用される車輌出自！ＦＪＪ変速機の一般的構造を示
す概略断面図、第２図は本発明による制御方法の実施に
使用するオイルポンプ及びその制御＠置の一つの実施例
を示ｔ［略構成図、第３図は制御弁に与えるパルス信号
のデユーティ比と可変容量型オイルポンプのスライドリ
ングの偏心量との関係を示すグラフ、第４図は本発明に
よるオイルポンプの制御要領の一例を示すフローチャー
ト、第５図は本発明によるオイルポンプの制御方法に於
ける内燃機関のスロットル開度と回転数とに応じたオイ
ルポンプのスライドリングの偏心量を示すグラフ、第６
図は本発明によるオイルポンプの制御方法に於ける内燃
機関のスロットル開度と回転数とによるポンプ吐出流量
の特性を示すグラフ、第７図は変速時のオイルポンプの
スライドリングの偏心量特性を経時的に示すグラフ、第
８図は本発明によるオイルポンプの実施に使用されるオ
イルポンプ及びその制御装置の他の一つの実施例を示す
ブロック線図、第９図は第８図に示された実施例に於け
る本発明による制御方法の実施要領を示すフローチャー
ト、第１０図は内燃機関のスロットル開度と機関回転数
とに応じたポンプ回転数の特性を示すグラフである。 １・・・トルクコンバータケース、２・・・流体式トル
クコンバータ、３・・・トランスミッションケース。 ４・・・歯車式変速装置、５・・・ポンプ羽根車、６・
・・タービン羽根車、７・・・ステータ羽根車、８・・
・直結クラッチ、９・・・入力軸、１０・・・変速制御
装置、１１・・・可変容量型のオイルポンプ、１２・・
・ポンプハウジング、１３・・・スライドリング、１４
・・・枢軸、１５・・・ドライブロータ、１６・・・ア
ウタリング、１７・・・ポンプ室、１８・・・ベーン、
１９・・・ベーンリング。 ２０・・・オイルリザーバ、２１・・・吸入ボート、２
２・・・吐出ボート、２３・・・制御オイル室、２４・
・・ボート、２５・・・圧縮コイルばね、２６・・・制
御弁、２７・・・リリーフ弁、３０・・・電子式制御装
置、３１・・・スロットル開度センサ、３２・・・車速
センサ、３３・・・ｍｖｓ回転数センサ、３４・・・リ
ニアセンサ、３５・・・電動機、３６・・・バッテリ電
源、３７・・・速度制御回路

Claims (12)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）油圧式の変速制御装置により変速制御を行われる
    自動変速機のオイルポンプの制御方法に於て、自動変速
    機に回転動力を与える内燃機関の出力の増大に応じてオ
    イルポンプの吐出流量を増大することを特徴とするオイ
    ルポンプの制御方法。
  2. （２）特許請求の範囲第１項のオイルポンプの制御方法
    に於て、前記オイルポンプは可変容量型のオイルポンプ
    であり、前記内燃機関の出力の増大に応じて前記可変容
    量型オイルポンプの吐出容量を増大することを特徴とす
    るオイルポンプの制御方法。
  3. （３）特許請求の範囲第２項のオイルポンプの制御方法
    に於て、前記オイルポンプは可変容量型のベーン型オイ
    ルポンプであり、前記ベーン型オイルポンプの偏心量を
    予め前記内燃機関の出力に応じて定められた制御目標偏
    心量に応じてフィードバック制御することを特徴とする
    オイルポンプの制御方法。
  4. （４）特許請求の範囲第１項のオイルポンプの制御方法
    に於て、前記オイルポンプは電動式オイルポンプであり
    、前記内燃機関の出力の増大に応じて前記電動式オイル
    ポンプの回転数を増大することを特徴とするオイルポン
    プの制御方法。
  5. （５）油圧式の変速制御装置により変速制御を行われる
    自動変速機のオイルポンプの制御方法に於て、自動変速
    機に回転動力を与える内燃機関の出力の増大及び回転数
    の増大に応じてオイルポンプの吐出流量を増大すること
    を特徴とするオイルポンプの制御方法。
  6. （６）特許請求の範囲第５項のオイルポンプの制御方法
    に於て、前記オイルポンプは可変容量型のオイルポンプ
    であり、前記内燃機関の出力及び回転数の増大に応じて
    前記可変容量型オイルポンプの吐出容量を増大すること
    を特徴とするオイルポンプの制御方法。
  7. （７）特許請求の範囲第６項のオイルポンプの制御方法
    に於て、前記オイルポンプは可変容量型のベーン型オイ
    ルポンプであり、前記ベーン型オイルポンプの偏心量を
    予め前記内燃機関の出力と回転数とに応じて定められた
    制御目標偏心量に応じてフィードバック制御することを
    特徴とするオイルポンプの制御方法。
  8. （８）特許請求の範囲第５項のオイルポンプの制御方法
    に於て、前記オイルポンプは電動式オイルポンプであり
    、前記内燃機関の出力及び回転数の増大に応じて前記電
    動式オイルポンプの回転数を増大することを特徴とする
    オイルポンプの制御方法。
  9. （９）油圧式の変速制御装置により変速制御を行われる
    自動変速機のオイルポンプの制御方法に於て、自動変速
    機に回転動力を与える内燃機関の出力の増大に応じてオ
    イルポンプの吐出流量を増大し且変速時には定常時に比
    して前記オイルポンプの吐出流量を増大することを特徴
    とするオイルポンプの制御方法。
  10. （１０）特許請求の範囲第９項のオイルポンプの制御方
    法に於て、前記オイルポンプは可変容量型のオイルポン
    プであり、前記内燃機関の出力の増大に応じて前記可変
    容量型オイルポンプの吐出容量を増大し且変速時には定
    常時に比して前記可変容量型オイルポンプの吐出容量を
    増大することを特徴とするオイルポンプの制御方法。
  11. （１１）特許請求の範囲第１０項のオイルポンプの制御
    方法に於て、前記オイルポンプは可変容量型のベーン型
    オイルポンプであり、ベーン型オイルポンプの偏心量を
    予め前記内燃機関の出力と前記自動変速機の作動状態と
    に応じて定められた制御目標偏心量に応じてフィードバ
    ック制御することを特徴とするオイルポンプの制御方法
    。
  12. （１２）特許請求の範囲第９項のオイルポンプの制御方
    法に於て、前記オイルポンプは電動式オイルポンプであ
    り、前記内燃機関の出力の増大に応じて回転数を増大し
    且変速時には定常時に比して前記電動式オイルポンプの
    回転数を増大することを特徴とするオイルポンプの制御
    方法。
JP59210779A 1984-10-08 1984-10-08 自動変速機のオイルポンプの制御方法 Pending JPS6188056A (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP59210779A JPS6188056A (ja) 1984-10-08 1984-10-08 自動変速機のオイルポンプの制御方法
US06/785,404 US4693081A (en) 1984-10-08 1985-10-08 Control system and method for controlling output type hydraulic fluid pump of automatic transmission providing increased pump output pressure with increase in engine load

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP59210779A JPS6188056A (ja) 1984-10-08 1984-10-08 自動変速機のオイルポンプの制御方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPS6188056A true JPS6188056A (ja) 1986-05-06

Family

ID=16594998

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP59210779A Pending JPS6188056A (ja) 1984-10-08 1984-10-08 自動変速機のオイルポンプの制御方法

Country Status (2)

Country Link
US (1) US4693081A (ja)
JP (1) JPS6188056A (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160003626A (ko) * 2013-03-14 2016-01-11 알리손 트랜스미션, 인크. 변속기에서 펌프 성능을 제어하기 위한 시스템 및 방법
JP2018084313A (ja) * 2016-11-25 2018-05-31 トヨタ自動車株式会社 車両用油圧制御装置

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0198756A (ja) * 1987-10-12 1989-04-17 Honda Motor Co Ltd 無段変速機の変速制御装置
JPH0721315B2 (ja) * 1987-10-13 1995-03-08 本田技研工業株式会社 車両用無段変速機のクラッチ制御方法
US5214983A (en) * 1988-07-29 1993-06-01 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Controlling device for non-stage transmission for vehicle with fault detection
US5025685A (en) * 1988-07-29 1991-06-25 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Controlling device for non-stage transmission for vehicles
JPH03159879A (ja) * 1989-11-20 1991-07-09 Toyota Autom Loom Works Ltd 産業車両の荷役制御装置
DE4302610C2 (de) * 1993-01-30 1996-08-08 Daimler Benz Ag Verfahren zum Regeln der Pumpleistung von Schmiermittelpumpen und Schmiermittelpumpe hierfür
US5553453A (en) * 1995-05-18 1996-09-10 Caterpillar, Inc. Method for providing different speed ranges for a speed pedal
JP3540546B2 (ja) * 1997-06-04 2004-07-07 ジヤトコ株式会社 自動変速機の油圧制御装置
JP2001280465A (ja) * 2000-03-31 2001-10-10 Honda Motor Co Ltd 無段変速機の制御方法
US7674095B2 (en) * 2000-12-12 2010-03-09 Borgwarner Inc. Variable displacement vane pump with variable target regulator
US6896489B2 (en) * 2000-12-12 2005-05-24 Borgwarner Inc. Variable displacement vane pump with variable target regulator
US6790013B2 (en) 2000-12-12 2004-09-14 Borgwarner Inc. Variable displacement vane pump with variable target regulator
US7726948B2 (en) * 2002-04-03 2010-06-01 Slw Automotive Inc. Hydraulic pump with variable flow and variable pressure and electric control
EP1350930B2 (en) † 2002-04-03 2016-01-27 SLW Automotive Inc. Variable displacement pump and control therefor
US20100235066A1 (en) * 2007-05-31 2010-09-16 Stephen Francis Hill System and method for engine load management
DE102010025175A1 (de) * 2010-06-25 2011-12-29 Pierburg Gmbh Stufenlos regelbares Druckregelventil
US9803637B2 (en) * 2011-07-14 2017-10-31 Ford Global Technologies, Llc Variable displacement hydraulic pump control
DE102013201266A1 (de) 2013-01-28 2014-07-31 Zf Friedrichshafen Ag Verfahren zur Erhöhung des Wirkungsgrades eines eine verstellbare hydraulische Pumpe aufweisenden Getriebes
DE102013201267B4 (de) 2013-01-28 2022-05-19 Zf Friedrichshafen Ag Verfahren zum Betreiben einer Hydraulikpumpe eines Getriebes und Steuerungseinrichtung
US9309792B2 (en) 2013-03-14 2016-04-12 Allison Transmission, Inc. System and method for controlling pump performance in a transmission
DE102014224820A1 (de) 2014-12-04 2016-06-09 Zf Friedrichshafen Ag Hydraulische Versorgungsanordnung und Verfahren zum Ansteuern
DE102016207228A1 (de) * 2016-04-28 2017-11-02 Robert Bosch Gmbh Getriebekombination, Fahrantrieb und Verfahren zu Steuerung der Getriebekombination
US10253772B2 (en) 2016-05-12 2019-04-09 Stackpole International Engineered Products, Ltd. Pump with control system including a control system for directing delivery of pressurized lubricant
US11022010B2 (en) * 2017-12-22 2021-06-01 Ford Global Technologies, Llc Engine variable oil pump diagnostic method

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2862363A (en) * 1956-01-17 1958-12-02 Twin Disc Clutch Co Power transmission
US3206930A (en) * 1963-05-29 1965-09-21 Gen Motors Corp Variable ratio drive
US3739578A (en) * 1972-03-03 1973-06-19 Wire Sales Co Synchronizing clutching arrangement for hydrostatic transmission
US3983700A (en) * 1974-12-20 1976-10-05 Barrett George M Fluid transmission
US4103489A (en) * 1977-04-15 1978-08-01 Deere & Company Total power fluid system
US4351152A (en) * 1979-09-24 1982-09-28 Sundstrand Corporation Electronic constant speed control for a hydrostatic transmission
US4445329A (en) * 1980-05-08 1984-05-01 Drisko Benjamin B Full torque transmission control
JPS596462A (ja) * 1982-07-01 1984-01-13 Honda Motor Co Ltd 車両用自動変速機
US4474104A (en) * 1983-04-11 1984-10-02 Double A Products Co. Control system for variable displacement pumps and motors

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160003626A (ko) * 2013-03-14 2016-01-11 알리손 트랜스미션, 인크. 변속기에서 펌프 성능을 제어하기 위한 시스템 및 방법
JP2018084313A (ja) * 2016-11-25 2018-05-31 トヨタ自動車株式会社 車両用油圧制御装置
KR20180059361A (ko) * 2016-11-25 2018-06-04 도요타지도샤가부시키가이샤 차량용 유압 제어 장치 및 유압 제어 방법
US10436313B2 (en) 2016-11-25 2019-10-08 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Hydraulic control device and hydraulic control method for vehicle

Also Published As

Publication number Publication date
US4693081A (en) 1987-09-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS6188056A (ja) 自動変速機のオイルポンプの制御方法
EP0615082B1 (en) Continuously variable transmission
US5474506A (en) Electronically controlled bypass clutch using target slips based on percent shift completion for a torque converter transmission
US6350108B1 (en) Oil pump
US6840889B2 (en) Control device for vehicle
CN102803795B (zh) 流体传递装置
US7146263B2 (en) Predictive load management system
US4823744A (en) Rotation speed control device for a hydraulically operated cooling fan of an internal combustion engine
JPH0621640B2 (ja) 自動車トランスミッションの制御方法
US4898049A (en) Electro-hydraulic control for reducing engagement shock in an automatic transmission
EP0489200A1 (en) Pressure control system for automotive automatic power transmission
US6344014B1 (en) Apparatus for controlling starting clutch of vehicle having function of stopping engine idling
US4831896A (en) Line pressure control system for an automatic transmission
US5111718A (en) Line pressure control for automatic transmission
US6332517B1 (en) Method for adapting a torque converter lock-up clutch
US6338694B1 (en) Apparatus for controlling starting clutch of vehicle having function of stopping engine idling
JP2526616B2 (ja) 液圧駆動式内燃機関用冷却ファンの回転速度制御装置
JPS601461A (ja) トルクコンバ−タのスリツプ制御装置
JP3412453B2 (ja) ソレノイドの制御装置
JP3913299B2 (ja) 自動変速機用制御装置
JPH0466337A (ja) 車両駆動装置の制御装置
JP2593439B2 (ja) 無段変速機の制御装置
JPH0531697B2 (ja)
JP2827672B2 (ja) 流体伝動装置のスリップ制限制御装置
JPH01147113A (ja) 内燃機関の液圧駆動式冷却ファンの回転速度制御装置