JPS6136173A - 高温固体潤滑性セラミツクス - Google Patents
高温固体潤滑性セラミツクスInfo
- Publication number
- JPS6136173A JPS6136173A JP59155557A JP15555784A JPS6136173A JP S6136173 A JPS6136173 A JP S6136173A JP 59155557 A JP59155557 A JP 59155557A JP 15555784 A JP15555784 A JP 15555784A JP S6136173 A JPS6136173 A JP S6136173A
- Authority
- JP
- Japan
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- nitrides
- sintered body
- oxides
- temperature solid
- powder
- Prior art date
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、硬度、靭性、耐食性、耐酸化性が優れるとと
もに、なによりも摩擦係数が０．２５以下であり摩耗率
も小さく自己潤滑性に優れたセラミックス焼結体に関す
る。
もに、なによりも摩擦係数が０．２５以下であり摩耗率
も小さく自己潤滑性に優れたセラミックス焼結体に関す
る。
従来から自己潤滑性を有する材料としては、Ｃ１４、Ｃ
ｏ 、 Ｎｉ 、 Ｆｅ 、 Ｓｎ 、 Ａｇ ＋ Ｍ
ｎ 等の金属にＭｏＳ ｚ ＋ ＷＳ２ ＋ ＣａＦａ
ＨＬＩ Ｆ２ ＋黒鉛のような自己潤滑性の高い物
質を所定量配合した金属基材料が知られている。
ｏ 、 Ｎｉ 、 Ｆｅ 、 Ｓｎ 、 Ａｇ ＋ Ｍ
ｎ 等の金属にＭｏＳ ｚ ＋ ＷＳ２ ＋ ＣａＦａ
ＨＬＩ Ｆ２ ＋黒鉛のような自己潤滑性の高い物
質を所定量配合した金属基材料が知られている。
この金属基材料に、電気伝導性、熱伝導性に優れている
が、しかしその反面、イ１！：硬度で耐摩耗性に劣り、
高温における軟化が著しくかつ耐食性も劣るため、その
使用分野は制阻ヲ受けざる全得ない状態にある。
が、しかしその反面、イ１！：硬度で耐摩耗性に劣り、
高温における軟化が著しくかつ耐食性も劣るため、その
使用分野は制阻ヲ受けざる全得ない状態にある。
このような問題の解決を目的として上記の金稙基材オ」
に更に周期律表ＩＶａ 、 Ｖａ 、 Ｖａ族の遷移金
属又はこれら金属の炭化物、窒化物を配合して成るザー
メット材料が開発されている。たしかに、このザー・メ
ット材料の耐岸耗性は上記金属基材料に比べて向上する
。しかし、その硬度及び靭性は依然として低く、しかも
金＆４を含有しているので耐食性が劣り、かつ高温での
軟化、塑性変形會きたすので、やはりその使用分野は狭
く限定せさるを得ない。
に更に周期律表ＩＶａ 、 Ｖａ 、 Ｖａ族の遷移金
属又はこれら金属の炭化物、窒化物を配合して成るザー
メット材料が開発されている。たしかに、このザー・メ
ット材料の耐岸耗性は上記金属基材料に比べて向上する
。しかし、その硬度及び靭性は依然として低く、しかも
金＆４を含有しているので耐食性が劣り、かつ高温での
軟化、塑性変形會きたすので、やはりその使用分野は狭
く限定せさるを得ない。
本発明に、土ｉ；ｒ−： ｔ、た従来の潤滑性材料の間
ｖｊＡｉを解消し、高硬度、高靭性であって、実質的に
金属を単体として含有していないので耐食性、耐酸化性
に優れ、しかも熱伝導性も良好であり高温でも自己潤滑
性を有するセラミックス焼結体の提供を目的とする。
ｖｊＡｉを解消し、高硬度、高靭性であって、実質的に
金属を単体として含有していないので耐食性、耐酸化性
に優れ、しかも熱伝導性も良好であり高温でも自己潤滑
性を有するセラミックス焼結体の提供を目的とする。
本発明者らは上記目的を達成すべく鉄量研究を重ねる過
程で、周期律表ＩＶａ 、 Ｖａ 、 Ｖａ族の金属元
素の酸化物はいずれも、大気中、１０００℃までの環境
下で固体＠滑性を示すこと、とＱわけＣｒの酸化物はそ
の潤滑性が優れている、という事実を見出した。そして
また、上記知見全基礎にして潤滑性材料の摺動面が例え
ば炭化物、窒化物であったとしても上記した高温の大気
中では、摺動面部分に存在するこれら炭化物、窒化物は
容易に酸化して炭酸化物、窒酸化物、炭窒酸化物、酸化
物の緻密な被膜となり、その結果、摺動面の潤滑性は向
上するとの着想を得、本発明の自己潤滑性セラミックス
を開発するに到った。
程で、周期律表ＩＶａ 、 Ｖａ 、 Ｖａ族の金属元
素の酸化物はいずれも、大気中、１０００℃までの環境
下で固体＠滑性を示すこと、とＱわけＣｒの酸化物はそ
の潤滑性が優れている、という事実を見出した。そして
また、上記知見全基礎にして潤滑性材料の摺動面が例え
ば炭化物、窒化物であったとしても上記した高温の大気
中では、摺動面部分に存在するこれら炭化物、窒化物は
容易に酸化して炭酸化物、窒酸化物、炭窒酸化物、酸化
物の緻密な被膜となり、その結果、摺動面の潤滑性は向
上するとの着想を得、本発明の自己潤滑性セラミックス
を開発するに到った。
すなわち、本発明の高温固体＠滑性セラミックスは、Ｃ
ｒの炭化物、窒化物、酸化物、炭窒化物。
ｒの炭化物、窒化物、酸化物、炭窒化物。
炭酸化物、窒酸化物及び炭窒酸化物の中から選ばれた少
ｌくとも１種とＴｉＴ Ｚｒ ＋ Ｈｆ ） Ｖ ｔ
Ｎｂ ＋Ｔａ 、 Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｓｔ 、 Ｂ
、 Ｙの炭化物、窒化物、酸化物及びこれらの相互固溶
体の中から選ばれた少なくとも１種とからなる硬質相と
、不可避的不純物とでなること全特替とする。 ゛ 本発明セラミックスの必須成分に、次式：（Ｃｒａ。
ｌくとも１種とＴｉＴ Ｚｒ ＋ Ｈｆ ） Ｖ ｔ
Ｎｂ ＋Ｔａ 、 Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｓｔ 、 Ｂ
、 Ｙの炭化物、窒化物、酸化物及びこれらの相互固溶
体の中から選ばれた少なくとも１種とからなる硬質相と
、不可避的不純物とでなること全特替とする。 ゛ 本発明セラミックスの必須成分に、次式：（Ｃｒａ。
Ｍｂ） （ＣＸ ＋ Ｎｙ 、 Ｏｚ ） ｎでその組
成が示されるｒｉ１１！質相である４、 式中、Ｍ ｎ ’ｒｉ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆ 、 Ｖ
、 Ｎｂ 、 Ｔａ 、 Ｍｏ。
成が示されるｒｉ１１！質相である４、 式中、Ｍ ｎ ’ｒｉ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆ 、 Ｖ
、 Ｎｂ 、 Ｔａ 、 Ｍｏ。
Ｗのいずれか１種又は２種世上の金属元素を表わす。ａ
、ｂＵそれぞれＣｒ、Ｍのモル比であって、０ 、２
≦ａ＜１．（１（ｂ≦（］、８．ａ＋ｂ＝１の関係を満
足する数であ＾Ｏ Ｘ＋ ｙ＋ ＺｕいずれもＣ、Ｎ 、 ＯＺど非金属元
素のモル比であって、それそねは、０．４≦Ｘ≦１゜０
≦ｙ≦（＋、５ 、０≦２≦０．３、ぞしてｘ十ｙ十ｚ
−１の関係′ｆｒ：満足する数である。２が０．３を超
える場合は、得られた焼結体は酸化物生体となりその強
度が低下するのみならずＣｒの酸化物が高い蒸気圧を有
するため焼結時においても焼結体使用時においてもＣｒ
成分が蒸発し、品質省・埋土及び環境衛生上から好壕し
くない。Ｘ ＊ ’！ ＋ Ｚがそれぞれ０．４≦Ｘ≦
１，０≦ｙ≦０．５ 、０≦２≦０．３ 、 ｘ十ｙ＋
ｚ＝１の関係を満足する数である場合は、硬質相の潤滑
性が優れるのみならずその高温強度も向上するので好適
である。
、ｂＵそれぞれＣｒ、Ｍのモル比であって、０ 、２
≦ａ＜１．（１（ｂ≦（］、８．ａ＋ｂ＝１の関係を満
足する数であ＾Ｏ Ｘ＋ ｙ＋ ＺｕいずれもＣ、Ｎ 、 ＯＺど非金属元
素のモル比であって、それそねは、０．４≦Ｘ≦１゜０
≦ｙ≦（＋、５ 、０≦２≦０．３、ぞしてｘ十ｙ十ｚ
−１の関係′ｆｒ：満足する数である。２が０．３を超
える場合は、得られた焼結体は酸化物生体となりその強
度が低下するのみならずＣｒの酸化物が高い蒸気圧を有
するため焼結時においても焼結体使用時においてもＣｒ
成分が蒸発し、品質省・埋土及び環境衛生上から好壕し
くない。Ｘ ＊ ’！ ＋ Ｚがそれぞれ０．４≦Ｘ≦
１，０≦ｙ≦０．５ 、０≦２≦０．３ 、 ｘ十ｙ＋
ｚ＝１の関係を満足する数である場合は、硬質相の潤滑
性が優れるのみならずその高温強度も向上するので好適
である。
ｎは、金属元素（ＣｒとＭ）に対する非金属元素（Ｃと
ＮとＯ）全体のモル比であって、その値は０．４４≦ｎ
＜１．３３の範囲に設定される。ｎがこの範囲を外れた
場合、得られた硬質相がＢ１構造を主体とする強靭な化
合物とはなりにくく、脆弱な低級化合物が形成されるよ
うになって不都合である。
ＮとＯ）全体のモル比であって、その値は０．４４≦ｎ
＜１．３３の範囲に設定される。ｎがこの範囲を外れた
場合、得られた硬質相がＢ１構造を主体とする強靭な化
合物とはなりにくく、脆弱な低級化合物が形成されるよ
うになって不都合である。
また、上記した硬質相にあってに、更にＳ１＋Ｂ＋Ｙの
炭化物、窒化物、酸化物の１種又は２種以上が含有され
ていてもよい。
炭化物、窒化物、酸化物の１種又は２種以上が含有され
ていてもよい。
本発明のセラミックスは次のようにして製造することが
できる。
できる。
上記した群に属する各化合物の単−粉末若しくは２種以
上を適宜に混合した混合粉末文にこれらの相互固溶体の
粉末、更には相互固溶体の粉末と各化合物の単−粉末又
に亜化学童論的な化合物を組合わせて混合して成る混合
粉末を、目的とする焼結体における各成分の組成比から
逆規定した割合で混合し、この混合粉末を粉末冶金法で
慣用となっている手法により成形し、ついで得られた成
形体を真空中又は窒素、水素、アルゴン、−酸化炭素な
どの非酸化性雰囲気中で無加圧焼結又は加圧焼結する。
上を適宜に混合した混合粉末文にこれらの相互固溶体の
粉末、更には相互固溶体の粉末と各化合物の単−粉末又
に亜化学童論的な化合物を組合わせて混合して成る混合
粉末を、目的とする焼結体における各成分の組成比から
逆規定した割合で混合し、この混合粉末を粉末冶金法で
慣用となっている手法により成形し、ついで得られた成
形体を真空中又は窒素、水素、アルゴン、−酸化炭素な
どの非酸化性雰囲気中で無加圧焼結又は加圧焼結する。
出発Ｐ浩に関してけ、Ｃｒ＋ Ｖ 、 Ｔｔなどの周期
律表第四周期の元素の酸化物にその生成自由エネルギー
が小さく、多くの低級酸化物が存在して比較的不安定な
化合物であるため、これら酸化物からのみ焼結体を製造
する場合、ぞの組成の調節が困難であると同時に得られ
た焼結体の強度も非常に低くなり、その実用性が極めて
阻害される。したがって、本発ツＪにあっては、原料と
しては酸化物のみではなく、更に炭化物、窒化物、炭窒
化物。
律表第四周期の元素の酸化物にその生成自由エネルギー
が小さく、多くの低級酸化物が存在して比較的不安定な
化合物であるため、これら酸化物からのみ焼結体を製造
する場合、ぞの組成の調節が困難であると同時に得られ
た焼結体の強度も非常に低くなり、その実用性が極めて
阻害される。したがって、本発ツＪにあっては、原料と
しては酸化物のみではなく、更に炭化物、窒化物、炭窒
化物。
炭酸化物、窒酸化物、炭窒酸化物を配合することが望ま
しい。
しい。
本発明の焼結体の製造工程において、出発原料の混合粉
砕は、容器としてステンレス製容器、超硬合金を内張り
した答器又汀ウレタンゴムを内張りした容器を使用し媒
体としてステンレス製ボール、超硬合金製ボール又は例
えば、周期律表４ａ。
砕は、容器としてステンレス製容器、超硬合金を内張り
した答器又汀ウレタンゴムを内張りした容器を使用し媒
体としてステンレス製ボール、超硬合金製ボール又は例
えば、周期律表４ａ。
５ａ 、６ａ族金属の化合物で表面被覆したボールと共
に混合粉砕する。粉砕効果を高めて出発原料を微細化す
るためＫは、ステンレス製容器又は超硬合金を内張りし
た容器を使用して超硬合金製ボールと共に混合粉砕する
方法を適用するのがよく、又アセトン、ヘキサン、ベン
ゼン、アルコール等の有機溶媒を加えて湿式混合粉砕す
るのがよい。
に混合粉砕する。粉砕効果を高めて出発原料を微細化す
るためＫは、ステンレス製容器又は超硬合金を内張りし
た容器を使用して超硬合金製ボールと共に混合粉砕する
方法を適用するのがよく、又アセトン、ヘキサン、ベン
ゼン、アルコール等の有機溶媒を加えて湿式混合粉砕す
るのがよい。
耐食性及び高温での耐摩耗性を利用する用途向は等で主
として金属からなる不純物を考慮する必要があるときは
、ウレタンゴムで内張シした容器を使用して表面被覆し
たボールと共に混合するのがよい。不純物は、混合粉砕
工程から混入する場合が多く、混合粉砕工程で使用する
超硬合金の内、超硬合金の主成分である周期律表の■ａ
、Ｖａ、Ｍａ族金属化合物が不純物として混入するのに
割合問題がないのに対して超硬合金の結合相である鉄族
金属の混入に２体積チ以下出来れば１体８ｔ％以下にす
るのが望ましい。
として金属からなる不純物を考慮する必要があるときは
、ウレタンゴムで内張シした容器を使用して表面被覆し
たボールと共に混合するのがよい。不純物は、混合粉砕
工程から混入する場合が多く、混合粉砕工程で使用する
超硬合金の内、超硬合金の主成分である周期律表の■ａ
、Ｖａ、Ｍａ族金属化合物が不純物として混入するのに
割合問題がないのに対して超硬合金の結合相である鉄族
金属の混入に２体積チ以下出来れば１体８ｔ％以下にす
るのが望ましい。
混合粉末の成形に、混合粉砕した粉末を黒鉛モールドに
充填１−で非酸化性雰囲気中でホットプレスする方法、
又は混合粉砕した粉末にパラフィン、カンファ等の成形
助剤を添加して必要ならは細粒状にした後金型モールド
に充填して加圧成形する方法、もしくσラテックスゴム
等で混合粉末を包囲した後静水圧加圧で外圧を加えて成
形する方法などが適用できる。このようにして成形した
粉末圧粉体を直接焼結したシ、又は粉末圧粉体を焼結温
度よシも低い温度で予備焼結した後、切断、研削、切削
等の加工を施してから焼結することができる。
充填１−で非酸化性雰囲気中でホットプレスする方法、
又は混合粉砕した粉末にパラフィン、カンファ等の成形
助剤を添加して必要ならは細粒状にした後金型モールド
に充填して加圧成形する方法、もしくσラテックスゴム
等で混合粉末を包囲した後静水圧加圧で外圧を加えて成
形する方法などが適用できる。このようにして成形した
粉末圧粉体を直接焼結したシ、又は粉末圧粉体を焼結温
度よシも低い温度で予備焼結した後、切断、研削、切削
等の加工を施してから焼結することができる。
焼結時の条件に関しては、例えば出発原料に亜化学量論
的組成の化合物を用いた場合、原子空孔が焼結の駆動力
として作用して低温無加圧でも焼結性が促進され、また
、Ｃｒの含有量が多い場合には、焼結中ＫＣｒが蒸発し
て得られた焼結体の固体潤滑性の低下傾向があられれる
ので高真空、高潟焼結を避けなければならなくなる、な
どの実際上生起する問題との関係で適宜に選定すること
が必要になる。したがって、焼結時の条件は、出発原料
の組成等に対応して変化させるので一義的に定められな
い。
的組成の化合物を用いた場合、原子空孔が焼結の駆動力
として作用して低温無加圧でも焼結性が促進され、また
、Ｃｒの含有量が多い場合には、焼結中ＫＣｒが蒸発し
て得られた焼結体の固体潤滑性の低下傾向があられれる
ので高真空、高潟焼結を避けなければならなくなる、な
どの実際上生起する問題との関係で適宜に選定すること
が必要になる。したがって、焼結時の条件は、出発原料
の組成等に対応して変化させるので一義的に定められな
い。
なお、得られた焼結体を、更に、熱間静水圧焼結（ＨＩ
Ｐ）で処理すると、その焼結体の強度が一層高くなるの
で有効である。
Ｐ）で処理すると、その焼結体の強度が一層高くなるの
で有効である。
また、この焼結体を実際の高温摺動部材として使用する
場合、該焼結体を予め酸化雰囲気中で処理し、その表面
に厚み１０μｍ以下の酸化物の層を形成すると、内部は
高強度で表面のみが潤滑性大という両機能が発現するの
で有効である。
場合、該焼結体を予め酸化雰囲気中で処理し、その表面
に厚み１０μｍ以下の酸化物の層を形成すると、内部は
高強度で表面のみが潤滑性大という両機能が発現するの
で有効である。
実施例１〜１２
（１１焼結体の製造とその特性
第１表に示した各種の化合物の粉末（平均粒径０．２〜
３μｍ）を表示の割合に配合し、この配合粉末に３〜５
％のパラフィンを成形助剤として添加し、アセトン溶媒
中、ＷＣＣ超超硬合金製ボール用いて混合粉砕した。得
られた混合粉末から溶媒を蒸発乾燥後、この混合粉末を
Ｇ、）Ｉｔ／ｄ〜５ｔ／ｃｒＩの加圧で成形、■１００
〜３００に９／ｃｒＩｔの加圧でホットプレス（Ｈ，Ｐ
） ｔ、で成形し、得られた成形体を１０〜１０ｍＨ
ｒの真空中もしくにＡｒ雰囲気、ｌ ３５ （１〜１
’８ （１０℃の温度、３０〜６０分の条件下で焼結し
た。
３μｍ）を表示の割合に配合し、この配合粉末に３〜５
％のパラフィンを成形助剤として添加し、アセトン溶媒
中、ＷＣＣ超超硬合金製ボール用いて混合粉砕した。得
られた混合粉末から溶媒を蒸発乾燥後、この混合粉末を
Ｇ、）Ｉｔ／ｄ〜５ｔ／ｃｒＩの加圧で成形、■１００
〜３００に９／ｃｒＩｔの加圧でホットプレス（Ｈ，Ｐ
） ｔ、で成形し、得られた成形体を１０〜１０ｍＨ
ｒの真空中もしくにＡｒ雰囲気、ｌ ３５ （１〜１
’８ （１０℃の温度、３０〜６０分の条件下で焼結し
た。
得られた各焼結体の特性を一括して第１表に示した。
（２）各温度における摩擦係数の測定
実施例番号］ 、 ２ 、９ 、１０ 、１１の各焼結
体につき、摩擦摩耗同時試験機により室温から１０００
℃迄の大気中における摺動試験を行った。試験方法に、
外径２６障φ内径２０縮φ高さ１５喘の円筒と３４陥φ
ＸＩＯ關の円板を各焼結体で作製し、同一試料番号の円
筒と円板全面接触はせて荷重５０に２、すべり速度２０
０ ｔｙｎ／ ｓｅｃの条件で摩擦摩耗試験を行い、１
時間稜における摩擦係数を測定するという方法である。
体につき、摩擦摩耗同時試験機により室温から１０００
℃迄の大気中における摺動試験を行った。試験方法に、
外径２６障φ内径２０縮φ高さ１５喘の円筒と３４陥φ
ＸＩＯ關の円板を各焼結体で作製し、同一試料番号の円
筒と円板全面接触はせて荷重５０に２、すべり速度２０
０ ｔｙｎ／ ｓｅｃの条件で摩擦摩耗試験を行い、１
時間稜における摩擦係数を測定するという方法である。
その結果を第２表に示した。
第 ２ 表
（３） 各温度における摩擦係数及び摩耗率の測定実
施例１，３，６，８、比較例２，３の各焼結体からそれ
ぞれ外径２６門φ内径２０關φ高さ１５Ｉｏｌの円筒を
製作し、直径３４咽φ厚み１０岨の円板ヲ窒化銅（ＨＲ
Ｃ５５）から製作しそれぞれ全面接触させて荷重３０ｋ
ｆを印加して（２）と同様な条件で摩擦摩耗試験を行な
った。その結果を第３表に示した。なお、比較例２の焼
結体は摩擦係数及び摩耗率共に本発明の焼結体よりも高
く、比較例３の焼結体は強度が低いために荷重を加える
とクラックが入り、特に６００℃、１０００℃のときに
摩擦係数及び摩耗率の測定が不可能であった。
施例１，３，６，８、比較例２，３の各焼結体からそれ
ぞれ外径２６門φ内径２０關φ高さ１５Ｉｏｌの円筒を
製作し、直径３４咽φ厚み１０岨の円板ヲ窒化銅（ＨＲ
Ｃ５５）から製作しそれぞれ全面接触させて荷重３０ｋ
ｆを印加して（２）と同様な条件で摩擦摩耗試験を行な
った。その結果を第３表に示した。なお、比較例２の焼
結体は摩擦係数及び摩耗率共に本発明の焼結体よりも高
く、比較例３の焼結体は強度が低いために荷重を加える
とクラックが入り、特に６００℃、１０００℃のときに
摩擦係数及び摩耗率の測定が不可能であった。
（４（各温度における摩擦係数の測定
実施例１，３，９．１０の焼結体で（２）と同様の円筒
を製作した。円板にＳＵＳ ３０４で製作し、両者を面
接触させたときの荷重はＩＯｋ八両へ間にエステル系合
成油を潤滑油として用いたことを除いては（２）の場合
と同様にして各温度における摩擦係数を測定した。その
結果を第４表に示した。
を製作した。円板にＳＵＳ ３０４で製作し、両者を面
接触させたときの荷重はＩＯｋ八両へ間にエステル系合
成油を潤滑油として用いたことを除いては（２）の場合
と同様にして各温度における摩擦係数を測定した。その
結果を第４表に示した。
第 ４ 表
〔発明の効果〕
以上の説明で明らかなように、本発明のセラミックス焼
結体は、従来の潤滑性材料に比較して高硬度であり、抗
折力から判断した靭性も４〜８倍と高く、熱伝導性、耐
食性、耐酸化性に優れ、又、硬質相が金属的性質を有し
ているため電気伝導性も優れ、しかも大気中高温下にお
ける摩擦係数及び摩耗率の低いこと並ひに潤滑油が存在
１〜で３００℃と温度が高い場合にも充分に低い摩擦係
数を保持することが確認できた。
結体は、従来の潤滑性材料に比較して高硬度であり、抗
折力から判断した靭性も４〜８倍と高く、熱伝導性、耐
食性、耐酸化性に優れ、又、硬質相が金属的性質を有し
ているため電気伝導性も優れ、しかも大気中高温下にお
ける摩擦係数及び摩耗率の低いこと並ひに潤滑油が存在
１〜で３００℃と温度が高い場合にも充分に低い摩擦係
数を保持することが確認できた。
したがって、本発明の潤滑性セラミックスに、ターボチ
ャージャー用のジャーナル軸受、熱ｎＪｉ圧延ロール、
連続６造用軸受、エアスピンドル用軸受、スラスト軸受
などのぢイル【／ス軸受部材及びシールリングの分野か
ら＠滑油、有機溶媒、薬品等の腐食性液体と接触しつつ
高温で作動する。ｊ５ンゾ等の摩擦用部分、耐食性が要
求される食品衛生関係用部品などの広範囲の用途に使用
可能であってその工業的価蝕σ極めて犬である。
ャージャー用のジャーナル軸受、熱ｎＪｉ圧延ロール、
連続６造用軸受、エアスピンドル用軸受、スラスト軸受
などのぢイル【／ス軸受部材及びシールリングの分野か
ら＠滑油、有機溶媒、薬品等の腐食性液体と接触しつつ
高温で作動する。ｊ５ンゾ等の摩擦用部分、耐食性が要
求される食品衛生関係用部品などの広範囲の用途に使用
可能であってその工業的価蝕σ極めて犬である。
Claims (2)
- （１）Ｃｒの炭化物、窒化物、酸化物、炭窒化物、炭酸
化物、窒酸化物及び炭窒酸化物の中から選ばれた少なく
とも１種とＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｗ、Ｓｉ、Ｂ、Ｙの炭化物、窒化物、酸化物及びこれら
の相互固溶体の中から選ばれた少なくとも１種とからな
る硬質相と、不可避的不純物とでなることを特徴とする
高温固体潤滑性セラミックス。 - （２）前記硬質相が次式：（Ｃｒ＿ａ、Ｍ＿ｂ）（Ｃ＿
ｘ、Ｎ＿ｙ、Ｏ＿ｚ）＿ｎ〔但し、式中Ｍは、Ｔｉ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗの中の少なくとも
１種からなる金属元素を表わし、ａ、ｂはＣｒ及び金属
元素Ｍのモル比を表わし、ｘ、ｙ、ｚにそれぞれ、Ｃ（
炭素）、Ｎ（窒素）、Ｏ（酸素）のモル比を表わし、ｎ
はＣｒと金属元素Ｍとの合計に対するＣ、Ｎ、Ｏを合計
した非金属元素のモル比を表わし、その関係は、ａ＋ｂ
＝１、１＞ａ≧０．２、０．８≧ｂ＞０、ｘ＋ｙ＋ｚ＝
１、１≧ｘ≧０．４、０．５≧ｙ≧０、０．３≧ｚ≧０
、１．３３＞ｎ≧０．４４を表わす。〕で表わせる特許
請求の範囲第１項記載の高温固体潤滑性セラミックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59155557A JPS6136173A (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 高温固体潤滑性セラミツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59155557A JPS6136173A (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 高温固体潤滑性セラミツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6136173A true JPS6136173A (ja) | 1986-02-20 |
| JPH0220592B2 JPH0220592B2 (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=15608661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59155557A Granted JPS6136173A (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 高温固体潤滑性セラミツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6136173A (ja) |
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1984
- 1984-07-27 JP JP59155557A patent/JPS6136173A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0220592B2 (ja) | 1990-05-09 |
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