JPS5822359A - 燃料供給ポンプの構造部材用Ｆｅ基焼結合金 - Google Patents
燃料供給ポンプの構造部材用Ｆｅ基焼結合金Info
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- JPS5822359A JPS5822359A JP11991081A JP11991081A JPS5822359A JP S5822359 A JPS5822359 A JP S5822359A JP 11991081 A JP11991081 A JP 11991081A JP 11991081 A JP11991081 A JP 11991081A JP S5822359 A JPS5822359 A JP S5822359A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐摩耗性、なじみ性、および耐食
性を有する燃料供給装置の構造部材用Ｆｅ基焼結合金に
関するものである。
性を有する燃料供給装置の構造部材用Ｆｅ基焼結合金に
関するものである。
従来、一般に燃料供給装置として、例えばダイヤフラム
ポンプやベーン型フィードポンプ表とが知られ、かつこ
れらの燃料供給装置の構造部材であるハウジングやロー
タ、さらに前記ロータの外周面に゛そって所定間隔に嵌
着されだローラやブレードなどが熱処理した軸受鋼にて
製造されていることも良く知られるところである。
ポンプやベーン型フィードポンプ表とが知られ、かつこ
れらの燃料供給装置の構造部材であるハウジングやロー
タ、さらに前記ロータの外周面に゛そって所定間隔に嵌
着されだローラやブレードなどが熱処理した軸受鋼にて
製造されていることも良く知られるところである。
ところで、近年、石油事情の悪化から、低質ガソリンや
アルコール含有ガソリン、さらにアルコールなどが燃料
として使用されるようになり、これに伴って、これら燃
料の供給に前記の燃料供給装置が使用されるようになっ
たが、この場合前記の軸受鋼製構造部材においては、相
互になじみ性が悪く、かつ耐摩耗性も悪く、さらにアル
コール中に含有する水分、あるいは低質ガソリンのＰＨ
低下による酸性化に原因の腐食が発生するものであった
。
アルコール含有ガソリン、さらにアルコールなどが燃料
として使用されるようになり、これに伴って、これら燃
料の供給に前記の燃料供給装置が使用されるようになっ
たが、この場合前記の軸受鋼製構造部材においては、相
互になじみ性が悪く、かつ耐摩耗性も悪く、さらにアル
コール中に含有する水分、あるいは低質ガソリンのＰＨ
低下による酸性化に原因の腐食が発生するものであった
。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、低質ガ
ソリンやアルコール含有ガソリン、さらにアルコールな
どの燃料の供給に用いても、すぐれた耐摩耗性、なじみ
性、および耐食性を示す燃料供給装置の構造部材な得べ
く研究を行なった結果、燃料供給装置の構造部材を、Ｃ
：０．５〜３．５％。
ソリンやアルコール含有ガソリン、さらにアルコールな
どの燃料の供給に用いても、すぐれた耐摩耗性、なじみ
性、および耐食性を示す燃料供給装置の構造部材な得べ
く研究を行なった結果、燃料供給装置の構造部材を、Ｃ
：０．５〜３．５％。
Ｃｒ：５〜３５％、 Ｍｎ： ０．０５〜３％、Ｐ、’
Ｂ、およびＳｌのうちの１種または２種以上：０．０３
〜３チを含有し、さらに必要に応じて、ＭＯおよびＷの
うちの１種または２種：０．５〜ｌＯ％、Ｎｉ、Ｃｏ。
Ｂ、およびＳｌのうちの１種または２種以上：０．０３
〜３チを含有し、さらに必要に応じて、ＭＯおよびＷの
うちの１種または２種：０．５〜ｌＯ％、Ｎｉ、Ｃｏ。
およびＣｕのうちの１種まだは２種以上：０．５〜ｌＯ
％、 Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、およびＺｒのうちの１
種まだは２種以上ニー０．０５〜１０％を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
するＦｅ基焼結合金で構成すると、この結果の構造部材
は、上記組成によって、基本的にＦｅ基合金素地中に炭
化物が分散析出し、かつＣｒが素地中に固溶した組織を
もつようになるので、耐摩耗性、なじみ性、および耐食
性のすぐれたものになるという知見を得るに至ったので
ある０ この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
％、 Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、およびＺｒのうちの１
種まだは２種以上ニー０．０５〜１０％を含有し、残り
がＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有
するＦｅ基焼結合金で構成すると、この結果の構造部材
は、上記組成によって、基本的にＦｅ基合金素地中に炭
化物が分散析出し、かつＣｒが素地中に固溶した組織を
もつようになるので、耐摩耗性、なじみ性、および耐食
性のすぐれたものになるという知見を得るに至ったので
ある０ この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
（ａ）Ｃ
Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化すると共に、
Ｃｒ、さらに必要に応じて含有させたＭｏ ｇＷ 、Ｎ
ｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、およびＺｒと結合して炭化物を
形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方３．５％を越えて含有させると炭化物の析出量が
多くなりすぎて脆化するようになると共に、相手部材を
損傷するようになることから、その含有量を０．５〜３
．５％と定めた。
Ｃｒ、さらに必要に応じて含有させたＭｏ ｇＷ 、Ｎ
ｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、およびＺｒと結合して炭化物を
形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方３．５％を越えて含有させると炭化物の析出量が
多くなりすぎて脆化するようになると共に、相手部材を
損傷するようになることから、その含有量を０．５〜３
．５％と定めた。
（ｂ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させると共
に、これを強化し、さらにＣと結合して高硬一度を有す
るＣｒ炭化物を形成し、もって耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が５チ未満で、は前記作用に所
望の効果が得られず、一方３５チを越えて含有させると
、素地が脆化し、かえって耐摩耗性の劣化をきたすよう
になることから、その含有量を５〜３５チと定めた。
に、これを強化し、さらにＣと結合して高硬一度を有す
るＣｒ炭化物を形成し、もって耐摩耗性を向上させる作
用があるが、その含有量が５チ未満で、は前記作用に所
望の効果が得られず、一方３５チを越えて含有させると
、素地が脆化し、かえって耐摩耗性の劣化をきたすよう
になることから、その含有量を５〜３５チと定めた。
（ｃ）Ｐ、Ｂ、およびＳｌ
これらの成分には、素地に固溶して、これを強化し、も
って耐摩耗性の向上をはかるばかりでなく、さらに焼結
時にＦｅと反応し液相を発生して焼結を活性化し、もっ
て焼結体の緻密化および炭化物の安定化をはかつて耐食
性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０３％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３％を
越えて含有させると、再び耐食性が劣化するようになる
と共に、脆化も著しくなることから、その含有量を０．
０３〜３％と定めだ。
って耐摩耗性の向上をはかるばかりでなく、さらに焼結
時にＦｅと反応し液相を発生して焼結を活性化し、もっ
て焼結体の緻密化および炭化物の安定化をはかつて耐食
性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０３％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３％を
越えて含有させると、再び耐食性が劣化するようになる
と共に、脆化も著しくなることから、その含有量を０．
０３〜３％と定めだ。
（ｄ） Ｍｎ
Ｍ誠分には、素地に固溶して、靭性を向上させると共に
、なじみ性および耐食性をも向上させる作用があるが、
その含有量が０．０５％未満では前記作用に所望の効果
・が得られず、一方３チを越えて含有させると、結晶粒
が粗大化するようになって強度の低下、並びに耐食性の
劣化をもたらすようになることから、その含有量を０．
０５〜３係と定めた。
、なじみ性および耐食性をも向上させる作用があるが、
その含有量が０．０５％未満では前記作用に所望の効果
・が得られず、一方３チを越えて含有させると、結晶粒
が粗大化するようになって強度の低下、並びに耐食性の
劣化をもたらすようになることから、その含有量を０．
０５〜３係と定めた。
（ｅ） ＭｏおよびＷ
これらの成分には、素地に固溶し、これを強化するほか
、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる
作用があるので、特に高い面圧のかかる条件下で使用す
る場合に必要に応じて含有させるが、その含有量が０．
５％未満では、前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方１０％を越えて含有させると、相手部材の損傷が大
きくなることから、その含有量を０．５〜１０％と定め
た。
、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる
作用があるので、特に高い面圧のかかる条件下で使用す
る場合に必要に応じて含有させるが、その含有量が０．
５％未満では、前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方１０％を越えて含有させると、相手部材の損傷が大
きくなることから、その含有量を０．５〜１０％と定め
た。
（ｆ） Ｎｉ、−、Ｃｏ 、およびＣｕこれらの成分
には、一段と素地を強化し、かつ相手材とのなじみ性を
一層改善するほか、使用燃料に対する耐食性をより向上
させる作用があるので、特にこれらの特性が要求される
場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．５
％未満では前記特性に所望の改善効果が得られず、一方
１０チを越えて含有させてもより一層の改善効果は現わ
れず、経済性を考慮し、その含有量を０．５〜ｌ。
には、一段と素地を強化し、かつ相手材とのなじみ性を
一層改善するほか、使用燃料に対する耐食性をより向上
させる作用があるので、特にこれらの特性が要求される
場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が０．５
％未満では前記特性に所望の改善効果が得られず、一方
１０チを越えて含有させてもより一層の改善効果は現わ
れず、経済性を考慮し、その含有量を０．５〜ｌ。
係と定めた。
（ｇ） Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、およびＺｒこれら
の成分は、Ｃと強い親和力をもつため、これと結合して
高硬度を有する炭化物を形成するほか、Ｃｒをはじめと
する炭化物形成成分とともに複炭化物を形成して、分散
相たる炭化物と結合相たる素地との結合を一段と強固に
し、もって耐摩耗性をより一層向上させ、さらに低質燃
料に対する耐食性を一段と改善する作用をもつので、こ
れらの特性が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．０５％未満では前記特性に所望の
改善効果がみられず、一方１０％を越えて含有させると
相手部材の損傷が大きくなることから、その含有量を０
．０５〜１０％と定めた。
の成分は、Ｃと強い親和力をもつため、これと結合して
高硬度を有する炭化物を形成するほか、Ｃｒをはじめと
する炭化物形成成分とともに複炭化物を形成して、分散
相たる炭化物と結合相たる素地との結合を一段と強固に
し、もって耐摩耗性をより一層向上させ、さらに低質燃
料に対する耐食性を一段と改善する作用をもつので、こ
れらの特性が要求される場合に必要に応じて含有される
が、その含有量が０．０５％未満では前記特性に所望の
改善効果がみられず、一方１０％を越えて含有させると
相手部材の損傷が大きくなることから、その含有量を０
．０５〜１０％と定めた。
なお、この発明のＦｅ基焼結合金においては、８５係以
上の理論密度比をもつことが望ましく、これは、８５％
未満の理論密度比では劣化ガソリンやアルコールなどの
燃料の供給に用いた場合、耐食性およびなじみ性の劣化
がみられるようになるという理由からである。
上の理論密度比をもつことが望ましく、これは、８５％
未満の理論密度比では劣化ガソリンやアルコールなどの
燃料の供給に用いた場合、耐食性およびなじみ性の劣化
がみられるようになるという理由からである。
つぎに、この発明のＦｅ基焼結合金を実施例により比較
例と対比しながら説明する。
例と対比しながら説明する。
実施例
原料粉末として、いずれも水噴射法によシ形成した粒度
： −１００ｍｅｓｈのＦｅ粉末、同Ｆｅ−Ｃｒ合金（
Ｃｒ：３Ｂ％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｃｒ−Ｔａ合金（Ｃ
ｒ：２１％、Ｔａ：１１％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｃｒ−
Ｚｒ合金（Ｃｒ：２１％、’Ｚｒ：１１％含有）粉末、
同Ｆｅ−Ｃｒ合金（Ｃｒ：６６％含有）粉末、同Ｆｅ−
Ｍｎ合金（Ｍｎニア５％含有）粉末、同Ｆｅ−３ｉ金（
Ｐ：２７チ含有）粉末、同Ｆｅ−Ｂ合金（Ｂ ： ２０
％含有）粉末、同Ｆｅ−３ｉ合金（Ｓｉ：４２％含有）
粉末、同Ｆｅ−Ｎｂ合金（Ｎｂ：６ｓ％含有）粉末、同
Ｆｅ−Ｔａ合金（Ｔａ：６７％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｔ
ｉ合金（Ｔ１ニア２％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｚｒ合金（
Ｚｒ：’ｉ’ｏ％含有）粉末を用意し、さらに粒度ニー
１００ｍｅｓｈのりん片状黒鉛粉末１粒度： −１００
ｍｅｓｈの電解Ｃｕ粉末、それぞれ平均粒径：３μｍを
有するＭＯ粉末。
： −１００ｍｅｓｈのＦｅ粉末、同Ｆｅ−Ｃｒ合金（
Ｃｒ：３Ｂ％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｃｒ−Ｔａ合金（Ｃ
ｒ：２１％、Ｔａ：１１％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｃｒ−
Ｚｒ合金（Ｃｒ：２１％、’Ｚｒ：１１％含有）粉末、
同Ｆｅ−Ｃｒ合金（Ｃｒ：６６％含有）粉末、同Ｆｅ−
Ｍｎ合金（Ｍｎニア５％含有）粉末、同Ｆｅ−３ｉ金（
Ｐ：２７チ含有）粉末、同Ｆｅ−Ｂ合金（Ｂ ： ２０
％含有）粉末、同Ｆｅ−３ｉ合金（Ｓｉ：４２％含有）
粉末、同Ｆｅ−Ｎｂ合金（Ｎｂ：６ｓ％含有）粉末、同
Ｆｅ−Ｔａ合金（Ｔａ：６７％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｔ
ｉ合金（Ｔ１ニア２％含有）粉末、同Ｆｅ−Ｚｒ合金（
Ｚｒ：’ｉ’ｏ％含有）粉末を用意し、さらに粒度ニー
１００ｍｅｓｈのりん片状黒鉛粉末１粒度： −１００
ｍｅｓｈの電解Ｃｕ粉末、それぞれ平均粒径：３μｍを
有するＭＯ粉末。
Ｗ粉末、Ｎｉ粉末、およびＣ○粉末を用意し、これら原
料粉末を第１表に示される配合組成に配合し、潤滑剤と
して０．７％のステアリン酸亜鉛を加えて混合し、この
混合粉末を５ｔｏｎ／ｃａの圧力にて圧粉体に成形し、
ついで前記圧粉体を、真空中、温度： １１００〜１２
２０℃の所定温度に６０分間保持の条件で焼結し、焼結
後９５０〜１０００℃の温度から焼入れした後、温度：
５００〜５４０℃の温度に６０分間保持の条件で焼戻し
処理を行なうことによって、実質的に配合組成と同一の
最終成分組成をもった本発明焼結合金１〜４５および比
較焼結合金１〜１ｏをそれぞれ製造した。
料粉末を第１表に示される配合組成に配合し、潤滑剤と
して０．７％のステアリン酸亜鉛を加えて混合し、この
混合粉末を５ｔｏｎ／ｃａの圧力にて圧粉体に成形し、
ついで前記圧粉体を、真空中、温度： １１００〜１２
２０℃の所定温度に６０分間保持の条件で焼結し、焼結
後９５０〜１０００℃の温度から焼入れした後、温度：
５００〜５４０℃の温度に６０分間保持の条件で焼戻し
処理を行なうことによって、実質的に配合組成と同一の
最終成分組成をもった本発明焼結合金１〜４５および比
較焼結合金１〜１ｏをそれぞれ製造した。
なお、比較焼結合金１−１０は、いずれも構成成分のう
ちのいずれかの成分含有量（第１表には※印を付して表
示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
ちのいずれかの成分含有量（第１表には※印を付して表
示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
ついで、この結果得られた本発明焼結材料１〜４５およ
び比較焼結材料１〜１０について、理論密度屁および硬
さくビッカース硬さ）を測定すると共に、耐摩耗試験お
よび耐食試験を行なった。
び比較焼結材料１〜１０について、理論密度屁および硬
さくビッカース硬さ）を測定すると共に、耐摩耗試験お
よび耐食試験を行なった。
耐摩耗試験は、上記の各焼結合金から、直径；２８ｍｍ
φ×長さ：５＋＋＋ｍの寸法を有し、かつ外周面にそっ
て軸線方向に平行に一定間隔ごとに形成した６本の溝を
有するモータ式燃料ポンプのロータを作成し、このロー
タを硬さＴ（ＲＣ：’ ５４を有するＪＩＳ−３ＵＳ
４３０製のハウジング内に組込んだ状態で、Ｈ２Ｏ：
２．０％、アルコール；１２％含有のガソリン中に浸漬
し、面圧：４に９／ｃｄ、 回転数： ３００ Ｏｒ、
ｐ、ｍ、の条件で５００時間運転し、運転後、前記ロー
タおよびハウジング（相手部材）のそれぞれの摺動面に
おける平均摩耗深さを測定することによシ行なった。
φ×長さ：５＋＋＋ｍの寸法を有し、かつ外周面にそっ
て軸線方向に平行に一定間隔ごとに形成した６本の溝を
有するモータ式燃料ポンプのロータを作成し、このロー
タを硬さＴ（ＲＣ：’ ５４を有するＪＩＳ−３ＵＳ
４３０製のハウジング内に組込んだ状態で、Ｈ２Ｏ：
２．０％、アルコール；１２％含有のガソリン中に浸漬
し、面圧：４に９／ｃｄ、 回転数： ３００ Ｏｒ、
ｐ、ｍ、の条件で５００時間運転し、運転後、前記ロー
タおよびハウジング（相手部材）のそれぞれの摺動面に
おける平均摩耗深さを測定することによシ行なった。
また、耐食試験は、それぞれ１０％Ｈ２ｏ含有のアルコ
ール中に１００時間浸漬、および劣化ガソリン中に５０
時間浸漬の条件で行ない、前者のアルコール浸漬試験で
は、錆発生状況を観察し、錆発生が全くない場合を○印
、錆発生がわずかにある場合をΔ印、錆発生が著しい場
合をＸ印で評価し、さらに後者のガソリン浸漬試験では
変色状況を観察し、変色なしを０印、わずかに変色あシ
をΔ印、変色が著しい場合をＸ印で評価した。これらの
結果を第１表に合せて示した。
ール中に１００時間浸漬、および劣化ガソリン中に５０
時間浸漬の条件で行ない、前者のアルコール浸漬試験で
は、錆発生状況を観察し、錆発生が全くない場合を○印
、錆発生がわずかにある場合をΔ印、錆発生が著しい場
合をＸ印で評価し、さらに後者のガソリン浸漬試験では
変色状況を観察し、変色なしを０印、わずかに変色あシ
をΔ印、変色が著しい場合をＸ印で評価した。これらの
結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、構成成分のうちのいずれか
の成分含有量がこの発明の範囲から外れても、比較焼結
合金１〜１ｏに見られるように耐摩耗性、なじみ性、お
よび耐食性のうちの少なくとも１つの特性が劣ったもの
になるのに対して、本発明焼結材料１〜４５は、いずれ
もすぐれた耐摩耗性、なじみ性、および耐食性を具備し
ていることが明らかである。
の成分含有量がこの発明の範囲から外れても、比較焼結
合金１〜１ｏに見られるように耐摩耗性、なじみ性、お
よび耐食性のうちの少なくとも１つの特性が劣ったもの
になるのに対して、本発明焼結材料１〜４５は、いずれ
もすぐれた耐摩耗性、なじみ性、および耐食性を具備し
ていることが明らかである。
上述のように、この発明の焼結合金は、すぐれた耐摩耗
性、なじみ性、および耐食性を有しているので、通゛常
のガソリンや軽油などの燃料は勿論のこと、劣化ガソリ
ンやＨ２０含有ガソリン、さらにアルコール含有ガソリ
ンやアルコールなどの燃料の供給装置の構造部材の製造
に用いた場合にもきわめて長期に亘ってすぐれた性能を
発揮するなど工業上有用な特性を有するのである。
性、なじみ性、および耐食性を有しているので、通゛常
のガソリンや軽油などの燃料は勿論のこと、劣化ガソリ
ンやＨ２０含有ガソリン、さらにアルコール含有ガソリ
ンやアルコールなどの燃料の供給装置の構造部材の製造
に用いた場合にもきわめて長期に亘ってすぐれた性能を
発揮するなど工業上有用な特性を有するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 夫
Claims (8)
- （１） Ｃ： ０．５〜３．５％、Ｃｒ：５〜３５％
、Ｍｎ：０．０５〜３％、Ｐ、Ｂ、 およびＳｉのうち
の１種または２種以上：０．０３〜３係を含有し、残り
がＦｅ、と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
有することを特徴とする燃料供給装置の構造部材用Ｆｅ
基焼結合金。 - （２） Ｃ： ０．５〜３．５％、Ｃｒ：５〜３５％
、 Ｍｎ ：０．０５〜３％、Ｐ、Ｂ、 およびＳｉの
うちの１種または２種以上：０．０３〜３チを含有し、
さらにＭ。 およびＷのうちの１種または２種：０．５〜１０％を含
有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有することを特徴とする燃料供給装置の構造部
材用Ｆｅ基焼結合金。 - （３） Ｃ： ０．５−３．５ ％、 Ｃｒ：
５〜３５ ％、 Ｍｎ：０．０５〜３チ、Ｐ、Ｂ、
およびＳｉのうちの１種または２種以上：０．０３〜
３％を含有し、さらにＮｉ。 Ｃｏ、およびＣｕのうちの１種または２種以上口０．５
〜１０％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有することを特徴とする燃料供給
装置の構造部材用Ｆｅ基焼結合金。 - （４） Ｃ： ０．５−、−３．５％、Ｃｒ：５〜３
５％、Ｍｎ：０．０５〜３％、Ｐ、Ｂ、 およびＳｌ
のうちの１種または２種以上：０．０３〜３％を含有し
、さらにＮｂ。 Ｔａ、Ｔｉ、およびＺｒのうちの１種または２種以上：
０．０５〜１０％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成（以上重量ヂ）を有することを特徴とする
燃料供給装置の構造部材用Ｆｅ基焼結合金。 - （５） Ｃ： ０．５〜３．５ ’％、 Ｃｒ： ５
〜３５％、 Ｍｎ：０．０５〜３％、Ｐ、Ｂ、およびＳ
ｌのうちの１種または２種以上：０．０３〜３チを含有
し、さらにＭ。 およびＷのうちの１種または２種：０．５〜１０チと、
Ｎｉ、Ｃｏ、およびＣｕのうちの１種まだは２種以上口
０．５〜１０％を含有し、残シがＦｅと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする燃
料供給装置の構造部材用Ｆｅ基焼結合金。 - （６） Ｃ： ０．５〜３．５ ％、 Ｃｒ： ５〜
３５％、Ｍｎ：０．０５〜３％、Ｐ、Ｂ、およびＳｌの
うちの１種または２種以上：０．０３〜３％を含有し、
さらにＭ。 およびＷのうちの１種または２種：０．５〜１０％と、
Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ、およびＺｒのうちの１種または２種
以上：０．０５〜１０％を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴
とする燃料供給装置の構造部材用Ｆｅ基焼結合金。 - （７） Ｃ： ０．５〜３．５ ％、 Ｃｒ： ５〜
３５ ％、 Ｍｎ：０．０５〜３％、Ｐ、Ｂ、およびＳ
ｉのうちの１種または２種以上：０．０３〜３チを含有
し、さらにＮｉ。 Ｃｏ、およびＣｕのうちの１種または２種以上二０．５
〜１０％と、 Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、およびＺｒの
うちの１種または２種以上：０．０５〜１０％を含有し
、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％
）を有することを特徴とする燃料供給装置の構造部材用
Ｆｅ基焼結合金。 - （８） Ｃ： ０．５〜３．５％、 Ｃｒ−５〜３５
％、 Ｍｎ：０．０５〜３チ、Ｐ、Ｂ、およびＳｌの
うちの１種または２種以上：０．０３〜３チを含有し、
さらにＭ。 およびＷのうちの１種または２種−０，５〜ｌＯ％と、
Ｎｉ、Ｃｏ、およびＣｕのうちの１種または２種以上：
０．５〜１０％と、 Ｎｂ 、Ｔａ 、Ｔｉ 、および
Ｚｒのうちの１種または２種以上：０．０５〜ｌｏ％を
含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
重量係）を有することを特徴とする燃料供給装置の構造
部材用Ｆｅ基焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11991081A JPS5822359A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 燃料供給ポンプの構造部材用Ｆｅ基焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11991081A JPS5822359A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | 燃料供給ポンプの構造部材用Ｆｅ基焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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