JPS61284555A - 耐水素侵食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼 - Google Patents
耐水素侵食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼Info
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- JPS61284555A JPS61284555A JP12414185A JP12414185A JPS61284555A JP S61284555 A JPS61284555 A JP S61284555A JP 12414185 A JP12414185 A JP 12414185A JP 12414185 A JP12414185 A JP 12414185A JP S61284555 A JPS61284555 A JP S61284555A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
高温高圧水素下で操業される各種圧力容器用材料に関連
してこの明細書では、耐水素侵食性、耐ＳＲ割れ性の向
上についての開発研究の成果に関して以下にのべる。
してこの明細書では、耐水素侵食性、耐ＳＲ割れ性の向
上についての開発研究の成果に関して以下にのべる。
石油精製工場における重油脱硫装置をはじめとする高温
高圧水素下で操業される圧力容器では長期間の運転によ
り焼戻しぜい化及び水素侵食による材質劣化が生じがち
である。
高圧水素下で操業される圧力容器では長期間の運転によ
り焼戻しぜい化及び水素侵食による材質劣化が生じがち
である。
焼戻しぜい化はＰなど不純物元素が粒界に偏析すること
に起因するが、最近の製鋼技術の発達により不純物量の
低減が可能となったこと及びＳｉ量をコントロールする
ことにより焼戻しぜい化は事実上大きな問題ではなくな
ってきている。
に起因するが、最近の製鋼技術の発達により不純物量の
低減が可能となったこと及びＳｉ量をコントロールする
ことにより焼戻しぜい化は事実上大きな問題ではなくな
ってきている。
とは云え生産の効率化のため、操業条件は高温化、高水
素圧化のすう勢にあり、従来よりも格段に耐水素侵食特
性に優れた材料が強く求められる。
素圧化のすう勢にあり、従来よりも格段に耐水素侵食特
性に優れた材料が強く求められる。
（従来の技術）
耐水素侵食特性を向上させるには特開昭５６−７２１５
６号公報にみられるようにＶなどの炭化物形成元素の添
加が有効とされて来たがこのような炭化物形成元素の大
量添加は、製造性、溶接性を阻害しがちであるため添加
量には制限があり、その結果炭化物形成元素の添加によ
る耐水素侵食特性の向上効果は限られたものとなり、圧
力容器用材料に対する産業界の要請に応えるには不十分
であったのである。
６号公報にみられるようにＶなどの炭化物形成元素の添
加が有効とされて来たがこのような炭化物形成元素の大
量添加は、製造性、溶接性を阻害しがちであるため添加
量には制限があり、その結果炭化物形成元素の添加によ
る耐水素侵食特性の向上効果は限られたものとなり、圧
力容器用材料に対する産業界の要請に応えるには不十分
であったのである。
（発明が解決しようとする問題点）
圧力容器用材料では、上に述べた材料特性に（わえて、
溶接性も重要な特性である。とくに内陸部に立地する工
場の場合は、熱処理設備が不十分な環境で溶接により圧
力容器を組み立てる場合が多く、ＳＲ割れ（溶接後の応
力除去焼鈍中に生ずる割れ）を起こしがちである。
溶接性も重要な特性である。とくに内陸部に立地する工
場の場合は、熱処理設備が不十分な環境で溶接により圧
力容器を組み立てる場合が多く、ＳＲ割れ（溶接後の応
力除去焼鈍中に生ずる割れ）を起こしがちである。
そこでＣｒ−Ｍｏ鋼、とくに２ ％Ｃｒ−ｌＭｏ鋼、３
Ｃｒ−ＩＭｏ鋼などの高グレードのＣｒ−Ｍｏ鋼におい
て、耐水素侵食特性ならびに耐ＳＲ割れ性の向上を図る
ことが喫緊の重要事項である。
Ｃｒ−ＩＭｏ鋼などの高グレードのＣｒ−Ｍｏ鋼におい
て、耐水素侵食特性ならびに耐ＳＲ割れ性の向上を図る
ことが喫緊の重要事項である。
この発明は、すでに触れたように炭化物形成元素の大量
添加が他の特性を阻害することの認識にもとづき、その
添加は一定量以下に抑制し、他の通常含有している元素
の量を規制することによって従来鋼より格段に耐水素侵
食特性、耐ＳＲ割れ性を具備した材料を与えることを目
的とするものである。
添加が他の特性を阻害することの認識にもとづき、その
添加は一定量以下に抑制し、他の通常含有している元素
の量を規制することによって従来鋼より格段に耐水素侵
食特性、耐ＳＲ割れ性を具備した材料を与えることを目
的とするものである。
（間陣点を解決するための手段）
次に掲げる各構成によって上記した目的が有効に成就さ
れる。
れる。
Ｃ： ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４ｗｔ％
以下、Ｍｎ：０．１＝１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜３
．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．１
０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜Ｑ、０５ｅｙ
ｔ％、Ｔｉ ：０．ＯＱ５〜Ｑ、０３５ｗｔ％、 Ａ ｌ ：０．０８ｗｔ％以下を含み、Ｎ ： ０．０
０５０ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０１０ｗｔ−％以下、
Ｓ ： ０．００４ｗｔ％以下 であって残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食
性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第１発明）。
以下、Ｍｎ：０．１＝１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜３
．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．１
０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜Ｑ、０５ｅｙ
ｔ％、Ｔｉ ：０．ＯＱ５〜Ｑ、０３５ｗｔ％、 Ａ ｌ ：０．０８ｗｔ％以下を含み、Ｎ ： ０．０
０５０ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０１０ｗｔ−％以下、
Ｓ ： ０．００４ｗｔ％以下 であって残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食
性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第１発明）。
Ｃ： ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４ｗｔ％
以下、Ｍｎ：０．１〜１．Ｏｗｔ ％、Ｃｒ：２．０
〜３．５ｗｔ ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ ％
、Ｖ：０．１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜
Ｑ、０５ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％
、 Ａ ｌ ：０．０８ｗｔ％以下を含み、かつ希土類元素
、Ｃａのうち少なくとも１種をそれぞれ０．００１〜０
．０３ｗｔ％を含有し、Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以
下、Ｐ ： ０．０１０ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．００
４ｗｔ％以下 であって、残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵
食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第２発明）
。
以下、Ｍｎ：０．１〜１．Ｏｗｔ ％、Ｃｒ：２．０
〜３．５ｗｔ ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ ％
、Ｖ：０．１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜
Ｑ、０５ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％
、 Ａ ｌ ：０．０８ｗｔ％以下を含み、かつ希土類元素
、Ｃａのうち少なくとも１種をそれぞれ０．００１〜０
．０３ｗｔ％を含有し、Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以
下、Ｐ ： ０．０１０ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．００
４ｗｔ％以下 であって、残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵
食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第２発明）
。
Ｃ： ０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４れ％以
下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜３．
５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．１０
〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗｔ％
、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａ ｊ！ ：０．００８ｗｔ％以下を含み、Ｂ ： Ｏ
，０Ｏ０５〜０．００４ｗｔχ、 Ｃｕ及び／又はＮｉ
の合計量： ０．５ｗｔ％以下の群から選ばれる焼入性
向上成分の少くとも１種を含有し、 Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０１０
ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．００４ｗｔ％以下 であって残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食
性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第３発明）。
下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜３．
５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．１０
〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗｔ％
、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａ ｊ！ ：０．００８ｗｔ％以下を含み、Ｂ ： Ｏ
，０Ｏ０５〜０．００４ｗｔχ、 Ｃｕ及び／又はＮｉ
の合計量： ０．５ｗｔ％以下の群から選ばれる焼入性
向上成分の少くとも１種を含有し、 Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０１０
ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．００４ｗｔ％以下 であって残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食
性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第３発明）。
ｃ ： ｏ、ｏｓ〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ ：０．４ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜３．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０
．１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａ ｌ ：０．０８ｗｔ％以下を含み、かつ希土類元素
、Ｃａのうち少なくとも１種を０．００１〜０．０３ｅ
ｔ％、Ｂ ： ０．０００５〜０．００４ｗｔ％Ｃｕ及
び／又はＮｉの合計量０．５ｗｔ％以下の群から選ばれ
る焼入性向上成分の少くとも１種とを含有し、 Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０１０
ｗｔ％以下、Ｓ ： ｏ、ｏｏ４ｗｔ％以下であって、
残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食性と耐Ｓ
Ｒ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第４発明）。
ｔ％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０
〜３．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０
．１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５
ｗｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａ ｌ ：０．０８ｗｔ％以下を含み、かつ希土類元素
、Ｃａのうち少なくとも１種を０．００１〜０．０３ｅ
ｔ％、Ｂ ： ０．０００５〜０．００４ｗｔ％Ｃｕ及
び／又はＮｉの合計量０．５ｗｔ％以下の群から選ばれ
る焼入性向上成分の少くとも１種とを含有し、 Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０１０
ｗｔ％以下、Ｓ ： ｏ、ｏｏ４ｗｔ％以下であって、
残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食性と耐Ｓ
Ｒ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼（第４発明）。
ここにＶ、ＴｉおよびＮｂを添加した場合の材料特性に
及ぼすＮ量、Ｎ量の影響を広範に調査した結果、Ｖ、
Ｔｉ、 Ｎｂなどの添加によって耐水素侵食特性の一定
の向上をはかるとともに、高温強度、クリープ強度、焼
入れ性を確保できるほか、Ｎ量とＮ量の上限をそれぞれ
規定することにより、より一層の耐水素侵食特性の向上
がはかれ、ここにＶの添加により懸念されるＳＲ割れ感
受性の増大についても同じくＮ量、Ｎ量を低価に抑制し
、さらにはＮｂｓ Ｔｉを適量添加することにより回避
できることについての新規知見が得られ、これによって
この発明の成功が導かれ得たのである。
及ぼすＮ量、Ｎ量の影響を広範に調査した結果、Ｖ、
Ｔｉ、 Ｎｂなどの添加によって耐水素侵食特性の一定
の向上をはかるとともに、高温強度、クリープ強度、焼
入れ性を確保できるほか、Ｎ量とＮ量の上限をそれぞれ
規定することにより、より一層の耐水素侵食特性の向上
がはかれ、ここにＶの添加により懸念されるＳＲ割れ感
受性の増大についても同じくＮ量、Ｎ量を低価に抑制し
、さらにはＮｂｓ Ｔｉを適量添加することにより回避
できることについての新規知見が得られ、これによって
この発明の成功が導かれ得たのである。
（作用）
各発明における個々の元素の組成範囲（％は、ｗｔ％の
略）の限定理由についてまず説明する。
略）の限定理由についてまず説明する。
Ｃ： ０．０５〜０．２０％：
十分な強度、焼入れ性を確保するために０．０５％以上
含有させる必要があるが、０．２０％を超えて過剰に含
有させた場合、溶接性が劣化するので０．０５〜０．２
０％を含有範囲とする。
含有させる必要があるが、０．２０％を超えて過剰に含
有させた場合、溶接性が劣化するので０．０５〜０．２
０％を含有範囲とする。
Ｓｉ：０．４０％以下；
Ｓｉは強度を確保するうえで有効な元素であるが、０．
４０％を超えて含有する場合焼戻しぜい化、水素侵食に
対する感受性が増大し、またクリープ破断応力−が低下
傾向を示すので、０．４０％以下の含有とする。
４０％を超えて含有する場合焼戻しぜい化、水素侵食に
対する感受性が増大し、またクリープ破断応力−が低下
傾向を示すので、０．４０％以下の含有とする。
Ｍｎ：０．１〜１．０％；
Ｍｎは脱酸作用、また強度、焼入れ性の確保のためにも
０．１％以上含有させる必要がある。反面１．０％を超
えて含有させた場合焼戻しぜい化感受性が高くなり、ま
た熱処理時の酸化により表面性状が劣化するので、０．
１〜１．０％の範囲で含有させることが必要である。
０．１％以上含有させる必要がある。反面１．０％を超
えて含有させた場合焼戻しぜい化感受性が高くなり、ま
た熱処理時の酸化により表面性状が劣化するので、０．
１〜１．０％の範囲で含有させることが必要である。
Ｃｒ：２．０〜３．５％；
Ｃｒは強度、じん性、耐食性、耐水素侵食性の向上に有
効な元素であるが、２．０％未満ではその効果は十分で
はなく、一方３．５％を超えて過剰に添加した場合、溶
接性が損われるので、２．０〜３．５％とした。
効な元素であるが、２．０％未満ではその効果は十分で
はなく、一方３．５％を超えて過剰に添加した場合、溶
接性が損われるので、２．０〜３．５％とした。
Ｍｏ：０．８〜１．６χ；
Ｍｏは強度、じん性、及びクリープ破断強度の向上に効
果があるが、含有量０．８χ未満ではその効果が十分で
はなく、反面１．６χを超えて過剰に添加した場合その
効果は飽和し、不経済であるので０．８〜１．６χの添
加と規定した。
果があるが、含有量０．８χ未満ではその効果が十分で
はなく、反面１．６χを超えて過剰に添加した場合その
効果は飽和し、不経済であるので０．８〜１．６χの添
加と規定した。
Ｖ：０．１０〜０．３５χ；
■の添加は各発明とも特徴の一つであり、０．１０％以
上の添加により耐水素侵食性、高温強度、クリープ破断
強度が向上し、とくに０．２０％以上を添加した場合、
より一層の作用効果が得られる。しかし０．３５％を超
えた過剰の添加はＳＲ割れ感受性を増大させるノテ、０
．１０〜０．３５５／６好ましくはｏ、２０〜０．３５
％の添加範囲とする。
上の添加により耐水素侵食性、高温強度、クリープ破断
強度が向上し、とくに０．２０％以上を添加した場合、
より一層の作用効果が得られる。しかし０．３５％を超
えた過剰の添加はＳＲ割れ感受性を増大させるノテ、０
．１０〜０．３５５／６好ましくはｏ、２０〜０．３５
％の添加範囲とする。
Ｎｂ：０．００５〜０．０５％７
Ｎｂの添加もまた特徴の−っであり、０．００５％以上
の添加は常温強度、高温強度を向上させ、またＳＲ割れ
感受性を低める効果がある。しかし０．０５％を超えて
過剰に添加した場合、非金属介在物を形成し、製造性が
損われるので、０．００５〜０．０５％を添加範囲とす
る。
の添加は常温強度、高温強度を向上させ、またＳＲ割れ
感受性を低める効果がある。しかし０．０５％を超えて
過剰に添加した場合、非金属介在物を形成し、製造性が
損われるので、０．００５〜０．０５％を添加範囲とす
る。
Ｔｉ：０．００５〜０．０３５χ；
ＴｉはＴｉＮとして析出し、鋼中の固溶Ｎを低下させる
効果を有する。Ｎ量を低下させることにより耐水素侵食
性、耐ＳＲ割れ性が向上することは実施例に示すとおり
であり、Ｎ量の上限を規定する以外にＴｉの添加により
Ｎを固定化し、実効的なＮ量（固溶Ｎ量）を更に低下さ
せれば一層の耐水素侵食性、耐ＳＲ割れ性の向上がはか
れる。そのためには少くとも０．００５χの添加が必要
であるが、０．０３５χを超えた過度の添加はじん性の
低下をまねくので、ｏ、ｏｏｓ〜０．０３５χの範囲と
した。
効果を有する。Ｎ量を低下させることにより耐水素侵食
性、耐ＳＲ割れ性が向上することは実施例に示すとおり
であり、Ｎ量の上限を規定する以外にＴｉの添加により
Ｎを固定化し、実効的なＮ量（固溶Ｎ量）を更に低下さ
せれば一層の耐水素侵食性、耐ＳＲ割れ性の向上がはか
れる。そのためには少くとも０．００５χの添加が必要
であるが、０．０３５χを超えた過度の添加はじん性の
低下をまねくので、ｏ、ｏｏｓ〜０．０３５χの範囲と
した。
Ａ ｌ：０．０８％以下；
ＡＪを０．０８％よりも多く含有させた場合耐水素侵食
性が低下し、又熱間加工性の劣化が懸念されるので、０
．０８％を上限とする。
性が低下し、又熱間加工性の劣化が懸念されるので、０
．０８％を上限とする。
Ｎ：０．００５０％以下；
Ｎ量を０．００５０％以下に抑制することもまた大きな
特徴である。Ｎ量を０．００５０％以下とした場合に耐
水素侵食性、耐ＳＲ割れ性が向上することは実施例に示
すとおりであり、またクリープ破断強度の向上もはかる
ことができる。よってＮ量の上限をｏ、ｏｏｓｏ％とし
た。
特徴である。Ｎ量を０．００５０％以下とした場合に耐
水素侵食性、耐ＳＲ割れ性が向上することは実施例に示
すとおりであり、またクリープ破断強度の向上もはかる
ことができる。よってＮ量の上限をｏ、ｏｏｓｏ％とし
た。
Ｐ：０．０１０％以下；
粒界に偏析し、焼戻しぜい化を引き起すので低い方が望
ましい。実機における操業で焼戻しぜい化が起らず、製
造コストの上昇も招かない０．０１０χを上限とした。
ましい。実機における操業で焼戻しぜい化が起らず、製
造コストの上昇も招かない０．０１０χを上限とした。
ｓＨｏ、ｏｏ４％以下；
Ｓ量の上限を規定することはやはり大きな特徴の１つで
ある。Ｓｆｉを０．００４％以下とすることにより耐水
素侵食性、耐ＳＲ割れ性が向上することは実施例に示す
とおりであり、Ｓ量の上限を０．００４χとする。
ある。Ｓｆｉを０．００４％以下とすることにより耐水
素侵食性、耐ＳＲ割れ性が向上することは実施例に示す
とおりであり、Ｓ量の上限を０．００４χとする。
希土類元素、 Ｃａ：０．００１〜０．０３χ；第２お
よび第４の各発明において、更に耐水素侵食性の向上、
及びＳＲ割れ感受性を低下させる目的で原子番号５１〜
７１の希土類元素又はＣａを含有させる。これら成分の
添加法はいずれか一種の元素の単独添加でも、２種類以
上の元素の複合添加でもよく、ｏ、ｏｏｉ〜０．０３％
の添加量の範囲であれば、得られる作用効果は添加元素
の種類によらずほぼ同様な均等成分である。
よび第４の各発明において、更に耐水素侵食性の向上、
及びＳＲ割れ感受性を低下させる目的で原子番号５１〜
７１の希土類元素又はＣａを含有させる。これら成分の
添加法はいずれか一種の元素の単独添加でも、２種類以
上の元素の複合添加でもよく、ｏ、ｏｏｉ〜０．０３％
の添加量の範囲であれば、得られる作用効果は添加元素
の種類によらずほぼ同様な均等成分である。
しかし添加量が０．００１χ未満であればその効果は十
分ではなく、また０、０３％を超えて添加してもその効
果は飽和し、添加量に見合った効果は得られず不経済で
あるので、０．００１〜０．０３％を添加範囲とする。
分ではなく、また０、０３％を超えて添加してもその効
果は飽和し、添加量に見合った効果は得られず不経済で
あるので、０．００１〜０．０３％を添加範囲とする。
Ｂ ： ０．０００５〜０．００４χ、 Ｃｕ及び／又
はＮｉの合計量：０．５％以下； 第３および第４の各発明において、ｏ、ｏｏｏｓ％以上
のＢの添加により、焼入れ性の向上をはかることができ
る。しかし０．００４χを超えて含有させた場合フェラ
イト生成を促進し、むしろ強度、じん性が低下するので
、０．０００５〜０．００４χを適正範囲とする。
はＮｉの合計量：０．５％以下； 第３および第４の各発明において、ｏ、ｏｏｏｓ％以上
のＢの添加により、焼入れ性の向上をはかることができ
る。しかし０．００４χを超えて含有させた場合フェラ
イト生成を促進し、むしろ強度、じん性が低下するので
、０．０００５〜０．００４χを適正範囲とする。
第３および第４各発明においてＣｕ、 Ｎｉはともに上
記Ｂと同じく焼入れ性の向上に大きな効果をもたらすが
、Ｃｕ、 Ｎｉの合計量で０．５χを超え過剰に添加し
た場合、焼戻しぜい化惑受性が増大するので０．５％以
下とする。
記Ｂと同じく焼入れ性の向上に大きな効果をもたらすが
、Ｃｕ、 Ｎｉの合計量で０．５χを超え過剰に添加し
た場合、焼戻しぜい化惑受性が増大するので０．５％以
下とする。
従ってＢ：ｏ、６ｏｏ５〜０．００４χ＋ Ｃｕ及び／
又はＮｉの合計量＝０．５％以下の群から選ばれる少く
とも１種は焼入性向上成分として同効の均等成分である
。
又はＮｉの合計量＝０．５％以下の群から選ばれる少く
とも１種は焼入性向上成分として同効の均等成分である
。
（実施例）
表１１表２に示す成分の鋼を真空溶解炉にて溶製、熱間
加工後９５０℃で２．５時間の焼４らし処理。
加工後９５０℃で２．５時間の焼４らし処理。
６９０℃で２０時間の焼戻し処理を行い各種試験を行っ
た。
た。
表 ２
水素侵食特性の評価は温度６００℃、水素圧力５００ｋ
ｇｆ／ｃｍ”に保持したオートクレーブ中にシャルピー
衝撃試験片を暴露した後取り出し、０℃での吸収エネル
ギーの暴露時間依存性を測定することにより行った。
ｇｆ／ｃｍ”に保持したオートクレーブ中にシャルピー
衝撃試験片を暴露した後取り出し、０℃での吸収エネル
ギーの暴露時間依存性を測定することにより行った。
ＳＲ割れ特性の評価は斜めＹ開先拘束割れ試験により、
６５０℃で２４時間のＳＲ処理後の割れ長さを測定する
ことにより行った。
６５０℃で２４時間のＳＲ処理後の割れ長さを測定する
ことにより行った。
表２は水素侵食特性とＳＲ割れ特性を、比較した結果を
あわせて示す。ここで水素侵食の潜伏期は０℃でのシャ
ルピー衝撃試験において水素侵食により吸収エネルギー
の低下の始まる時間により定義した。また断面割れ率は
ＳＲ処理後の割れ長さの溶接金属厚みに対する割合であ
る。
あわせて示す。ここで水素侵食の潜伏期は０℃でのシャ
ルピー衝撃試験において水素侵食により吸収エネルギー
の低下の始まる時間により定義した。また断面割れ率は
ＳＲ処理後の割れ長さの溶接金属厚みに対する割合であ
る。
表２より適合例では水素侵食の潜伏期が長く、著しく耐
水素侵食性に優れていることがわかる。
水素侵食性に優れていることがわかる。
また第１図、第２図は適合例、比較例における水素侵食
の潜伏期のＮ量、Ｓ量依存性を示す。
の潜伏期のＮ量、Ｓ量依存性を示す。
Ｎ量、Ｎ量を低下させることにより耐水素侵食性が向上
する傾向があることは明らかではあるが、単にＮ量のみ
、Ｎ量のみを低減するだけではその効果は不十分であり
、各発明でそれぞれ規定した個々の元素成分の組み合せ
ではじめて耐水素侵食性に優れた材料が得られることが
わかる。
する傾向があることは明らかではあるが、単にＮ量のみ
、Ｎ量のみを低減するだけではその効果は不十分であり
、各発明でそれぞれ規定した個々の元素成分の組み合せ
ではじめて耐水素侵食性に優れた材料が得られることが
わかる。
またＶ添加により懸念されるＳＲ割れについても各適合
例においては皆無であり、この優れた耐ＳＲ割れは上に
規定した成分の組み合せ（Ｎ量、Ｎ量の上限の設定、及
びＮｂ、 Ｔｉの適量添加）により得られることは明ら
かである。
例においては皆無であり、この優れた耐ＳＲ割れは上に
規定した成分の組み合せ（Ｎ量、Ｎ量の上限の設定、及
びＮｂ、 Ｔｉの適量添加）により得られることは明ら
かである。
（発明の効果）
以上述べたように各発明とも耐水素侵食性に優れ、また
優れた耐ＳＲ割れ性を有することから溶接性にも優れ何
れもとくに高温高圧水素下で長期間操業される容器用材
料に最適であって、大きな工業的価値を有する。
優れた耐ＳＲ割れ性を有することから溶接性にも優れ何
れもとくに高温高圧水素下で長期間操業される容器用材
料に最適であって、大きな工業的価値を有する。
第１図は適合例と比較例における水素侵食の潜伏期のＮ
量依存性を示すグラフ、 第２図は同じくＳ量依存性を示すグラフである。
量依存性を示すグラフ、 第２図は同じくＳ量依存性を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜
３．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．
１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗ
ｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下を含み、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０１０ｗｔ％以
下、Ｓ：０．００４ｗｔ％以下 であって残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食
性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼。 ２、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜
３．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．
１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗ
ｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下を含み、 かつ希土類元素、Ｃａのうち少なくとも１種をそれぞれ
０．００１〜０．０３ｗｔ％を含有し、Ｎ：０．００５
０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０
０４ｗｔ％以下 であって、残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵
食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼。 ３、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜
３．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．
１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗ
ｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａｌ：０．００８ｗｔ％以下を含み、 Ｂ：０．０００５〜０．００４ｗｔ％、Ｃｕ及び／又は
Ｎｉの合計量：０．５ｗｔ％以下の群から選ばれる焼入
性向上成分の少くとも１種を含有し、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０１０ｗｔ％以
下、Ｓ：０．００４ｗｔ％以下、 であって残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵食
性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼。 ４、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．４ｗｔ
％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｒ：２．０〜
３．５ｗｔ％、Ｍｏ：０．８〜１．６ｗｔ％、Ｖ：０．
１０〜０．３５ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗ
ｔ％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３５ｗｔ％、 Ａｌ：０．０８ｗｔ％以下を含み、 かつ希土類元素、Ｃａのうち少なくとも１種を０．００
１〜０．０３ｗｔ％、Ｂ：０．０００５〜０．００４ｗ
ｔ％、Ｃｕ及び／又はＮｉの合計量：０．５ｗｔ％以下
の群から選ばれる焼入性向上成分の少くとも１種を含有
し、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｐ：０．０１０ｗｔ％以
下、Ｓ：０．００４ｗｔ％以下 であって、残部Ｆｅ及び不純物元素から成り、耐水素侵
食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12414185A JPS61284555A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 耐水素侵食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12414185A JPS61284555A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 耐水素侵食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61284555A true JPS61284555A (ja) | 1986-12-15 |
Family
ID=14877938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12414185A Pending JPS61284555A (ja) | 1985-06-10 | 1985-06-10 | 耐水素侵食性と耐ＳＲ割れ性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61284555A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010037655A (ja) * | 2008-07-09 | 2010-02-18 | Nippon Steel Corp | 耐水素性に優れた高圧水素ガス貯蔵容器用鋼およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-06-10 JP JP12414185A patent/JPS61284555A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010037655A (ja) * | 2008-07-09 | 2010-02-18 | Nippon Steel Corp | 耐水素性に優れた高圧水素ガス貯蔵容器用鋼およびその製造方法 |
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