JPS6126757A - 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 - Google Patents
焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板Info
- Publication number
- JPS6126757A JPS6126757A JP14699084A JP14699084A JPS6126757A JP S6126757 A JPS6126757 A JP S6126757A JP 14699084 A JP14699084 A JP 14699084A JP 14699084 A JP14699084 A JP 14699084A JP S6126757 A JPS6126757 A JP S6126757A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- amount
- steel sheet
- steel
- deep drawing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
超深絞り性を焼付硬化性にあわせ兼備する冷延鋼板は以
下の諸要請を充足すべき使途に適合する。
下の諸要請を充足すべき使途に適合する。
近年来自動車の軽量化による燃費向上を目指しして自動
車用鋼板の高強度化の要求が高まった。
車用鋼板の高強度化の要求が高まった。
一方プレス成形性の面からは、低降伏強度、低引張強度
、高伸び、高ｒ値などの特性が望まれる。
、高伸び、高ｒ値などの特性が望まれる。
このような二律背反の背景からプレス成形時には軟質で
良好なプレス成形性を示し、その後の塗装焼付時に降伏
強度、引張強度が上昇する特性、すなわち焼付硬化性を
有する鋼板が必要とされる。
良好なプレス成形性を示し、その後の塗装焼付時に降伏
強度、引張強度が上昇する特性、すなわち焼付硬化性を
有する鋼板が必要とされる。
この発明はプレス成形性のうち超深絞り性を、焼付硬化
性にあわせ兼備する鋼板に関するものである。
性にあわせ兼備する鋼板に関するものである。
（従来の技術）
焼付硬化性を有する冷延鋼板とその製造方法に関して、
特開昭５３−１１４７１７号公報はＴ】添加鋼につき、
また特開昭５７−７０２５８号公報にはＮｂ添加鋼につ
き、さらに特開昭５９−３１８２７号公報では、Ｎｂ複
合添加鋼につき、それぞれ開示されている。
特開昭５３−１１４７１７号公報はＴ】添加鋼につき、
また特開昭５７−７０２５８号公報にはＮｂ添加鋼につ
き、さらに特開昭５９−３１８２７号公報では、Ｎｂ複
合添加鋼につき、それぞれ開示されている。
これらは何れもＴｉ、 Ｎｂの添加量又は焼なまし時の
冷却速度を制御することにより鋼中の固溶Ｃ量を適当に
して、材質の劣化を生じさせることなく、焼付硬化能を
付与したものである。
冷却速度を制御することにより鋼中の固溶Ｃ量を適当に
して、材質の劣化を生じさせることなく、焼付硬化能を
付与したものである。
しかし、このようにＴｉ、Ｎｂの添加量を制御して固溶
炭素を残存させようとすると、その添加量の微妙な変化
により鋼板の性質が著しく影響される。すなわち、Ｔｉ
、Ｎｂの添加量が不足した場合、伸び、ｒ値など成形性
を左右する材質の劣化につながり、一方、添加量が過剰
となると、焼付硬化性がなくなってしまう。従って、添
加元素量の制御が工程生産上の枢要問題となると考えら
れる。
炭素を残存させようとすると、その添加量の微妙な変化
により鋼板の性質が著しく影響される。すなわち、Ｔｉ
、Ｎｂの添加量が不足した場合、伸び、ｒ値など成形性
を左右する材質の劣化につながり、一方、添加量が過剰
となると、焼付硬化性がなくなってしまう。従って、添
加元素量の制御が工程生産上の枢要問題となると考えら
れる。
（発明が解決しようとする問題点）
このようなＴｉ、 Ｎｂなどの炭窒化物形成元素の添加
量に制限を加える場合における不利を回避すべ（、むし
ろＴ１と結合すべきＳ、 Ｎの含有量を制限す乙ことに
より安定した焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板を与
えることがこの発明の目的である。
量に制限を加える場合における不利を回避すべ（、むし
ろＴ１と結合すべきＳ、 Ｎの含有量を制限す乙ことに
より安定した焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板を与
えることがこの発明の目的である。
ちなみにＳ、Ｎの各含有量を制限することに関しては特
開昭５８−１１０６５９号公報ニＳヲ０，００１ｗ以下
（以下単に％で示す）〜０．０２０％、Ｎ量０．００３
５％、また特開昭５８−４２７５２号公報にはＮを０．
００２５％にそれぞれ制限することに言及されているが
、前者はＴｉ、 Ｂ添加量の低減による表面欠陥の防止
、また、後者は二次加工性、およびｒ値の向上を目的と
しているにすきない。
開昭５８−１１０６５９号公報ニＳヲ０，００１ｗ以下
（以下単に％で示す）〜０．０２０％、Ｎ量０．００３
５％、また特開昭５８−４２７５２号公報にはＮを０．
００２５％にそれぞれ制限することに言及されているが
、前者はＴｉ、 Ｂ添加量の低減による表面欠陥の防止
、また、後者は二次加工性、およびｒ値の向上を目的と
しているにすきない。
（問題点の解決手段）
発明者らは、極低炭素にＴ１を添加した鋼をベースとし
て、鋼中に含まれるＳ、 Ｎ量と材質の関係を研究して
いた際に、Ｓ、 Ｎ量の合計量を特定範囲にすることで
高い焼付硬化性かえられることを発見した。
て、鋼中に含まれるＳ、 Ｎ量と材質の関係を研究して
いた際に、Ｓ、 Ｎ量の合計量を特定範囲にすることで
高い焼付硬化性かえられることを発見した。
この発見に基づきこの発明は、上記問題点につき、次の
事項による解決を実現したものである。
事項による解決を実現したものである。
１、 Ｃ： ０．（１００５〜０．０１５０″Ｌ％、
Ｓｉ： １．Ｏｗ以下以下Ｍｎ： ０１５０″Ｌ％
以下、 ｌ： ０．００５ 〜０．１００ ｗｔ％Ｐ
：０．１５ｗｔ％以下を含むほか、Ｓ ：０．００３
ｗＬ％以下、Ｎ：０．００４０ｗ以下以下でかつ （ｓｗｔ％〕＋［：Ｎｗｔ％〕≦０．００５０の条件を
満たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔ１（Ｔｉ”
） を、〔Ｃ″１％〕の４〜２０倍の範囲で含有し、残
部鉄および不可避的不純物の組成になる、 焼付硬化性（ＢＨ：２ ｋｇ’ ／ ｍｍ２ 以上）
を有する深絞り用冷延鋼板（第１発明））。
Ｓｉ： １．Ｏｗ以下以下Ｍｎ： ０１５０″Ｌ％
以下、 ｌ： ０．００５ 〜０．１００ ｗｔ％Ｐ
：０．１５ｗｔ％以下を含むほか、Ｓ ：０．００３
ｗＬ％以下、Ｎ：０．００４０ｗ以下以下でかつ （ｓｗｔ％〕＋［：Ｎｗｔ％〕≦０．００５０の条件を
満たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔ１（Ｔｉ”
） を、〔Ｃ″１％〕の４〜２０倍の範囲で含有し、残
部鉄および不可避的不純物の組成になる、 焼付硬化性（ＢＨ：２ ｋｇ’ ／ ｍｍ２ 以上）
を有する深絞り用冷延鋼板（第１発明））。
２、 Ｃ： ０．０００５−０．０１５０ｗｔ％、 Ｓ
ｉ： １、Ｏｗ％％以下Ｍｎ： ０１５０ｗ以下 以
下、 八ｊｇ： ０．００５ 〜０．１００ ｗ以下Ｐ
：０．１５”１％以下を含む ほかＳ ：０．００３ ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．００
４０ｗｔ％以下でかツ［Ｓ ｗ以下］＋〔Ｎｗｔ％〕≦
０．００５０の条件を満たし、さらに下記式にて与えら
れる有効Ｔｉ （Ｔｉ” ） を、［Ｃｗｔ％〕の４〜
２０倍の範囲で含有するとともに 〔Ｃ″１％〕の３倍未満のＮｂと、０．００５０ｗｔ％
以下のＢとのうち、１種又は２種を含有し、残部鉄およ
び不可避的不純物の組成になる、焼付硬化性（Ｂ旧２
ｋｇ’ ７ｍｍ２ 以上）を有する深絞り用冷延鋼板。
ｉ： １、Ｏｗ％％以下Ｍｎ： ０１５０ｗ以下 以
下、 八ｊｇ： ０．００５ 〜０．１００ ｗ以下Ｐ
：０．１５”１％以下を含む ほかＳ ：０．００３ ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．００
４０ｗｔ％以下でかツ［Ｓ ｗ以下］＋〔Ｎｗｔ％〕≦
０．００５０の条件を満たし、さらに下記式にて与えら
れる有効Ｔｉ （Ｔｉ” ） を、［Ｃｗｔ％〕の４〜
２０倍の範囲で含有するとともに 〔Ｃ″１％〕の３倍未満のＮｂと、０．００５０ｗｔ％
以下のＢとのうち、１種又は２種を含有し、残部鉄およ
び不可避的不純物の組成になる、焼付硬化性（Ｂ旧２
ｋｇ’ ７ｍｍ２ 以上）を有する深絞り用冷延鋼板。
（第２発明）
、３Ｚ
まず上記した各発明に到達した実験の内容について説明
する。ｃｏｏ、 ００１５％、 Ｍｎ：０．１％、 Ａ
β：０．０４％。
する。ｃｏｏ、 ００１５％、 Ｍｎ：０．１％、 Ａ
β：０．０４％。
を含みＮ、 ＳおよびＴｉ量を変化させた真空溶解鋼を
、実験室にて溶製し、３．５ｍｍ厚さまで熱間圧延後、
さらに０．８＋ｎ＋ｎまで冷間圧延した、この冷延板を
８００ ℃で４０秒均熱する熱サイクルで熱処理し、圧
下率約０．８％の調質圧延を施した後材質を調査した。
、実験室にて溶製し、３．５ｍｍ厚さまで熱間圧延後、
さらに０．８＋ｎ＋ｎまで冷間圧延した、この冷延板を
８００ ℃で４０秒均熱する熱サイクルで熱処理し、圧
下率約０．８％の調質圧延を施した後材質を調査した。
なお引張試験にはＪＩＳ Ｓ号試験片を用いた。
また焼付硬化性（以下ＢＨ性と略す）は第１図に示すよ
うに２％の予歪を与えた後、１７０ ℃で２０分の焼付
相当の時効処理による降伏点の上昇量を測定した。
うに２％の予歪を与えた後、１７０ ℃で２０分の焼付
相当の時効処理による降伏点の上昇量を測定した。
第２図に（Ｓ＋Ｎ） 量とＢβ、ｒ値、 ｅｌｆ量の関
係をしめす。ここでＢｊ！、ｒ は圧延方向に対して平
行、４５°方向、９０°方向に採取した試験片の試験結
果を次式で平均した値である。
係をしめす。ここでＢｊ！、ｒ は圧延方向に対して平
行、４５°方向、９０°方向に採取した試験片の試験結
果を次式で平均した値である。
第２図に、〔Ｓ〕＋ 〔Ｎ量が５０ｐｐｍ以下となると
ＯＨが４ｋｇ／ｍｍ” 以上になし得ることがわかる。
ＯＨが４ｋｇ／ｍｍ” 以上になし得ることがわかる。
このときｒ値、 Ｅβは劣化せず（［Ｓ）＋ 〔Ｎ量）
量が減少するにつれて向上する。
量が減少するにつれて向上する。
一方〔Ｓ〕が４０ｐｐｍの鋼（・印）およびＮが４５ｐ
ｐｍ の（ム印）では（〔Ｓ〕＋ 〔Ｎ量）が５０ｐｐ
ｍでもＢＨはせいぜい１．５ ｌａｇ’ ／ｍ１２ 以
下となった。
ｐｍ の（ム印）では（〔Ｓ〕＋ 〔Ｎ量）が５０ｐｐ
ｍでもＢＨはせいぜい１．５ ｌａｇ’ ／ｍ１２ 以
下となった。
以上の結果より［ｊ）量、［Ｎ ）量、および（（３＋
（Ｎ）） 量を制御することにより有効Ｔｉ： Ｔｉ
” ＝（（：Ｔｉ量 ）−−ＣＮ％）−５Ｃ３％））が
４×〔Ｃ％〕以上、すなわちＣにたいする有効なＴ１の
原子比が１以上の場合でも、適切に焼付硬化性が得られ
ることが明らかとなった。
（Ｎ）） 量を制御することにより有効Ｔｉ： Ｔｉ
” ＝（（：Ｔｉ量 ）−−ＣＮ％）−５Ｃ３％））が
４×〔Ｃ％〕以上、すなわちＣにたいする有効なＴ１の
原子比が１以上の場合でも、適切に焼付硬化性が得られ
ることが明らかとなった。
（作 用）
このように〔Ｓ）、［Ｎ）量を制御することにより焼付
硬化性が現れる理由は明らかでないが、ＴｉＳ、 Ｔｉ
Ｎ析出物の減少により、ＴＩＣが不安定になり固溶Ｃが
残存したものと考えられる。
硬化性が現れる理由は明らかでないが、ＴｉＳ、 Ｔｉ
Ｎ析出物の減少により、ＴＩＣが不安定になり固溶Ｃが
残存したものと考えられる。
さらにＳ、Ｎの低減は当然ＴｉＳ、 ＴｉＮ等の析出物
の減少につながり、これは、［＋１缶のように強加工を
受ける用途にも適合すると考えられる。
の減少につながり、これは、［＋１缶のように強加工を
受ける用途にも適合すると考えられる。
この発明における成分限定の理由について説明する。
ＣＴＣは、低いほど材質に有利であり、０．０１５％を
越えると後述のＴｉの添加量を増しても、良好な絞り性
が得られなくなる。一方０．ＯＯ，０５％未満ではこの
発明の目的である焼付硬化性が得られない。したがって
、Ｃ量は０．０００５％〜０．０１５０％とする。
越えると後述のＴｉの添加量を増しても、良好な絞り性
が得られなくなる。一方０．ＯＯ，０５％未満ではこの
発明の目的である焼付硬化性が得られない。したがって
、Ｃ量は０．０００５％〜０．０１５０％とする。
Ｓｉ、 Ｍｎ：Ｓｉ、 Ｍｎ は深絞り性を劣化させず
に鋼板の強度を上げるために有効である。ただし、Ｓｉ
＞０１５０％Ｍｎ ＞ ０１５０％、の添加は鋼板の伸
び、および絞り性を著しく劣化させるので、添加量はＳ
ｉ ０１５０％以下Ｍｎ’ １．’０％以下に制限する
。
に鋼板の強度を上げるために有効である。ただし、Ｓｉ
＞０１５０％Ｍｎ ＞ ０１５０％、の添加は鋼板の伸
び、および絞り性を著しく劣化させるので、添加量はＳ
ｉ ０１５０％以下Ｍｎ’ １．’０％以下に制限する
。
Ｐ：ＰもＳｉ、 Ｍｎと同様に探しぼり性を劣化させず
に鋼板の強度を上げるが０．１５％を越えると鋼板の伸
び、絞り性を著しく劣化させるので０．１５％までの添
加にする。
に鋼板の強度を上げるが０．１５％を越えると鋼板の伸
び、絞り性を著しく劣化させるので０．１５％までの添
加にする。
へβ：へｌは脱酸などのために０．００５％以上添加す
るが、０．１０％をこえる添加は表面性状に悪影響をお
よぼすので上限を０．１０％とする。
るが、０．１０％をこえる添加は表面性状に悪影響をお
よぼすので上限を０．１０％とする。
Ｓ、Ｎ：鋼中のＳ、Ｎ量はこの発明で最も重要な成分で
あり、先の実験結果から明らかなように、Ｓ≦０．００
３０％、Ｎ量０．００４０％でかつ〔Ｓ％〕＋〔Ｎ％〕
≦０．００５０ の場合有利に焼付硬化性があられれる
゛ことが限定理由である。
あり、先の実験結果から明らかなように、Ｓ≦０．００
３０％、Ｎ量０．００４０％でかつ〔Ｓ％〕＋〔Ｎ％〕
≦０．００５０ の場合有利に焼付硬化性があられれる
゛ことが限定理由である。
Ｔｉ：Ｔｉ は、Ｓ、ＮそしてＣを固定するために添加
するが、従来の焼付硬化性を持つ鋼板のように有効Ｔｉ
（Ｔｉ” ＝ ［Ｔｉ量）−７［Ｎ％〕−５Ｃ８％
〕）をｃに対して原子比で１（つまり重量％で０％の４
倍）未満とするのではなく、原子比で１以上、とするこ
とにより、良好な材質と焼付硬化性が得られる。
するが、従来の焼付硬化性を持つ鋼板のように有効Ｔｉ
（Ｔｉ” ＝ ［Ｔｉ量）−７［Ｎ％〕−５Ｃ８％
〕）をｃに対して原子比で１（つまり重量％で０％の４
倍）未満とするのではなく、原子比で１以上、とするこ
とにより、良好な材質と焼付硬化性が得られる。
しかし、過剰なＴ１の添加は、鋼板の表面性状の劣化に
つながり、コスト的にも不利になるため、その上限を２
０Ｘ［：Ｃ％〕とする。従ってＴｉ添加量は、４×〔Ｃ
％〕≦（〔１１％）−−ＣＮ％）−−［Ｓ％〕）Ｔ４
３２ ≦２０Ｘ［Ｃ％〕とする。
つながり、コスト的にも不利になるため、その上限を２
０Ｘ［：Ｃ％〕とする。従ってＴｉ添加量は、４×〔Ｃ
％〕≦（〔１１％）−−ＣＮ％）−−［Ｓ％〕）Ｔ４
３２ ≦２０Ｘ［Ｃ％〕とする。
以上のべたところにおいてＮｂ、 Ｂ の１種又は２種
をＴｉと複合して添加してもこの発明の特徴である焼付
硬化性は失われることなく、ｒ値、Ｂｌが向上する。し
かし、Ｎｂについては３×〔Ｃ％〕またＢは０．００５
０％をこえる添加をしてもその硬化は飽和し、コスト的
にも不利になるためＮｂ＜３ｘ［Ｃ％］Ｂ≦０．００５
０％ とする。
をＴｉと複合して添加してもこの発明の特徴である焼付
硬化性は失われることなく、ｒ値、Ｂｌが向上する。し
かし、Ｎｂについては３×〔Ｃ％〕またＢは０．００５
０％をこえる添加をしてもその硬化は飽和し、コスト的
にも不利になるためＮｂ＜３ｘ［Ｃ％］Ｂ≦０．００５
０％ とする。
さらに０１５０％以下のＣｒ、 Ｃｕ、 Ｖ、 ０．０
５％以下のＰｂ。
５％以下のＰｂ。
Ｃａの添加は、Ｂ１１性と深絞り性を劣化させないので
これらの添加が可能である。
これらの添加が可能である。
以上のような組成を持つ冷延鋼板の製造方法は、特に規
制されない。転炉あるいは電気炉で出鋼した鋼を、造塊
−分塊法あるいは連続鋳造法にてスラブとし、通常の熱
間圧延、冷間圧延により冷延板とする。再結晶焼鈍は、
箱焼鈍法でおこなっても連続焼鈍法でおこなってもよい
。
制されない。転炉あるいは電気炉で出鋼した鋼を、造塊
−分塊法あるいは連続鋳造法にてスラブとし、通常の熱
間圧延、冷間圧延により冷延板とする。再結晶焼鈍は、
箱焼鈍法でおこなっても連続焼鈍法でおこなってもよい
。
又、次に示す実施例で製造した鋼板は、化成処理性に優
れ、溶融亜鉛めっき性、２次加工性も問題なかった。
れ、溶融亜鉛めっき性、２次加工性も問題なかった。
実施例 １
表１に示す組成の鋼を転炉にて溶製し、真空脱ガス処理
後連続鋳造機にてスラブとした。
後連続鋳造機にてスラブとした。
このスラブに通常の熱間圧延、冷間圧延を行って板厚０
．８ｍｍの冷延板とした後、連続焼鈍（均熱条件＝８０
０℃−３０５）を施した。表２に製品の機械的性質を示
す。なお機械的性質はすべてＪＩＳ ５号試験片を用
いて測定した。
．８ｍｍの冷延板とした後、連続焼鈍（均熱条件＝８０
０℃−３０５）を施した。表２に製品の機械的性質を示
す。なお機械的性質はすべてＪＩＳ ５号試験片を用
いて測定した。
表２に示したＹＳ、 ＴＳ、 Ｂβ、ｒ値は、圧延方
向（Ｘ、）、圧延方向から４５°（Ｘ４５） 、圧延方
向から９０゜（ｘｓｏ） の方向にとった試験結果の
平均値（Ｘ−一虹一眼一一旦 ）の値である。またＹ
ＢＡ。
向（Ｘ、）、圧延方向から４５°（Ｘ４５） 、圧延方
向から９０゜（ｘｓｏ） の方向にとった試験結果の
平均値（Ｘ−一虹一眼一一旦 ）の値である。またＹ
ＢＡ。
ＢＨそして時効指数Ａｊ（７，５％予歪１００ ℃３０
分時効後の降伏点上昇分）は圧延方向に平行に採取した
試験片による試験の結果である。
分時効後の降伏点上昇分）は圧延方向に平行に採取した
試験片による試験の結果である。
この発明ではすべて５０％以上のＢＡ、１．９以上のｒ
値、および３．２ ｋｇ’ ７ｍｍ２以上の８Ｈ量が得
られた。
値、および３．２ ｋｇ’ ７ｍｍ２以上の８Ｈ量が得
られた。
しかし〔Ｓ〕量が範囲外の比較鋼６、（〔Ｓ％〕＋
［Ｎ％〕）が範囲外の比較鋼７ではＢＨ量がそれぞれ１
．２ ｋｇ’ ７ｍｍ２．０．８ｋｇ’ ７ｍｍ２
と低かった。又、Ｃ量が過剰の比較鋼８、Ｔｌ量が不
足した比較鋼９ではＢｊ！、ｒ値の劣化がみられた。
［Ｎ％〕）が範囲外の比較鋼７ではＢＨ量がそれぞれ１
．２ ｋｇ’ ７ｍｍ２．０．８ｋｇ’ ７ｍｍ２
と低かった。又、Ｃ量が過剰の比較鋼８、Ｔｌ量が不
足した比較鋼９ではＢｊ！、ｒ値の劣化がみられた。
（発明の効果）
上記した［：Ｓ：］、（Ｎ）および［：Ｓ）＋［：Ｎ）
量の制限によって第１、第２各発明を通じ、Ｔｉを有効
Ｔｉ （Ｔｉ” ）−のＣに対する原子比が１以上とな
るように添加した鋼であっても、適切な焼付硬化性が、
深絞り性にあわせて兼備され得る。
量の制限によって第１、第２各発明を通じ、Ｔｉを有効
Ｔｉ （Ｔｉ” ）−のＣに対する原子比が１以上とな
るように添加した鋼であっても、適切な焼付硬化性が、
深絞り性にあわせて兼備され得る。
第１図はＢ）Ｉ性の測定要領を示す線図、第２図は鋼中
の（Ｓ十Ｎ）量と材質の関係を示すグラフである。 第１図 予歪（２，０％） 子 弟２図 （ＳｆＮン （ＰＰｔｎ） 手 続 袖 正 書 昭和５９年１１月８日 特許庁長官 志 賀 学 殿１、事件の
表示 昭和５９年特許願第１４６９９０号 ２、発明の名称 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「発明の名称Ｉ及び「焼付
硬化性を有する深絞り用冷延鋼板」と補正する。
−９／１、明細書の特許請求の範囲を以下のとおり
に訂正する。 ｒｌ、 Ｃ： ０．０００５〜０．０１５０ｗｔ％、
Ｓｉ： １．Ｏｗ’％以下Ｍｎ： １，０″以下 以
下、 Ａβ： ０．００５ 〜０．１００ ｗ以下Ｐ二
０．１５ｗ以下を含むほか、Ｓ ：０．００３ ｗ以下
以下、Ｎ ： ０．００４０ｗ以下以下でかつ［：Ｓ
ｗｔ％〕→〔Ｎｗ以下） ≦０．００５０の条件を満た
し、さらに下記式にて与えられる有効Ｔ１（Ｔｉ” ）
を、〔ＣｗＬ％〕の４〜２０倍の範囲で含有し、残部
鉄および不可避的不純物の組成になる、 焼付硬傷露■する深絞り用冷延鋼板。 ２、 Ｃ： Ｏ−，０００５〜０．０１５０ｗｔ％、
Ｓｉ： １．Ｏｗ以下以下Ｍｎ： ０１５０ｗ１％ 以
下、 ＡＡ’： ０．００５ 〜０．１００ ｗ以下
Ｐ：０．１５ｗ以下以下を含むほか、Ｓ ：０．００３
ｗ以下以下、 Ｎ ：０．００４０ｗ以下以下でかつ
〔Ｓ″％）＋（Ｎｗ以下〕≦０．００５０ ノ条件を満
たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔ１（Ｔｉ”）
を、〔Ｃｗ以下〕の４〜２０倍の範囲で含有するととも
に、 〔Ｃ°１％〕のゴ倍未満のＮｂと、０．００５０°１％
以下のＢとのうち、１種又は２種を含有し、残部鉄およ
び不可避的不純物の組成になる、焼付硬化性を有する深
絞り用冷延鋼板。 （記） Ｔ ＋ ＊ （ｗ １％）−（（Ｔｉｗｔ％：］ −−
□ （Ｎ ｗｔ％〕−−□ 〔Ｓ ｗ以下〕）Ｊ ２、発明の名称を 「焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板」に訂正する。 手 続 補 正 書 昭和６０年６月５日 特許庁長官 志 賀 学 殿１、事件
の表示 昭和５９年特許願第１４６９９０号 ２、発明の名称 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の
欄１、明細書第１０頁下から第６〜１行の「Ｔｉ ：
Ｔｉは一一一が得られる。」を「Ｔｉ：ＴｉはＳ、Ｎそ
してＣを固定するために添加するが有効Ｔ１（Ｔｉ”
＝ （Ｔｉ量）−−［Ｎ％）−−（Ｓ％〕）をＣに対し
て原子比で１（つまり重量％で０％の４倍）以上とする
ことにより高ｒ値と共に２ｋｙｆ／−以上の焼付硬化性
が得られる。」に訂正する。 ２、同第１８頁、第１５頁の「表１」、「表２」中の／
１６９のデータをそれぞれ削除する。 手 続 補 正 書 昭和６０年６月２９日 特許庁長官 志 賀 学 殿■、事件
の表示 昭和５９年特許願第１４６ ’９９０号２、発明の名称 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５） 川崎製鉄株式会社 ４、代理人 １、明細書第８頁第２０行のｒ Ｎｂ Ｊをｒ Ｔｉ
、 Ｗｂ Ｊ＋に訂正する。 ２、同第６頁第４行のｒｏ、ｏｏｇｓ％」をｊＯ，００
２５％以下」に訂正する。 ８、同第１６頁第７行の「比較ａＳ、Ｔｉ量が不足した
比較鋼９」を「比較鋼８」に訂正する。 ４、同第１８頁の表１および第１５頁の表２をそれぞれ
次のとおりに訂正する。
の（Ｓ十Ｎ）量と材質の関係を示すグラフである。 第１図 予歪（２，０％） 子 弟２図 （ＳｆＮン （ＰＰｔｎ） 手 続 袖 正 書 昭和５９年１１月８日 特許庁長官 志 賀 学 殿１、事件の
表示 昭和５９年特許願第１４６９９０号 ２、発明の名称 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「発明の名称Ｉ及び「焼付
硬化性を有する深絞り用冷延鋼板」と補正する。
−９／１、明細書の特許請求の範囲を以下のとおり
に訂正する。 ｒｌ、 Ｃ： ０．０００５〜０．０１５０ｗｔ％、
Ｓｉ： １．Ｏｗ’％以下Ｍｎ： １，０″以下 以
下、 Ａβ： ０．００５ 〜０．１００ ｗ以下Ｐ二
０．１５ｗ以下を含むほか、Ｓ ：０．００３ ｗ以下
以下、Ｎ ： ０．００４０ｗ以下以下でかつ［：Ｓ
ｗｔ％〕→〔Ｎｗ以下） ≦０．００５０の条件を満た
し、さらに下記式にて与えられる有効Ｔ１（Ｔｉ” ）
を、〔ＣｗＬ％〕の４〜２０倍の範囲で含有し、残部
鉄および不可避的不純物の組成になる、 焼付硬傷露■する深絞り用冷延鋼板。 ２、 Ｃ： Ｏ−，０００５〜０．０１５０ｗｔ％、
Ｓｉ： １．Ｏｗ以下以下Ｍｎ： ０１５０ｗ１％ 以
下、 ＡＡ’： ０．００５ 〜０．１００ ｗ以下
Ｐ：０．１５ｗ以下以下を含むほか、Ｓ ：０．００３
ｗ以下以下、 Ｎ ：０．００４０ｗ以下以下でかつ
〔Ｓ″％）＋（Ｎｗ以下〕≦０．００５０ ノ条件を満
たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔ１（Ｔｉ”）
を、〔Ｃｗ以下〕の４〜２０倍の範囲で含有するととも
に、 〔Ｃ°１％〕のゴ倍未満のＮｂと、０．００５０°１％
以下のＢとのうち、１種又は２種を含有し、残部鉄およ
び不可避的不純物の組成になる、焼付硬化性を有する深
絞り用冷延鋼板。 （記） Ｔ ＋ ＊ （ｗ １％）−（（Ｔｉｗｔ％：］ −−
□ （Ｎ ｗｔ％〕−−□ 〔Ｓ ｗ以下〕）Ｊ ２、発明の名称を 「焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板」に訂正する。 手 続 補 正 書 昭和６０年６月５日 特許庁長官 志 賀 学 殿１、事件
の表示 昭和５９年特許願第１４６９９０号 ２、発明の名称 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の
欄１、明細書第１０頁下から第６〜１行の「Ｔｉ ：
Ｔｉは一一一が得られる。」を「Ｔｉ：ＴｉはＳ、Ｎそ
してＣを固定するために添加するが有効Ｔ１（Ｔｉ”
＝ （Ｔｉ量）−−［Ｎ％）−−（Ｓ％〕）をＣに対し
て原子比で１（つまり重量％で０％の４倍）以上とする
ことにより高ｒ値と共に２ｋｙｆ／−以上の焼付硬化性
が得られる。」に訂正する。 ２、同第１８頁、第１５頁の「表１」、「表２」中の／
１６９のデータをそれぞれ削除する。 手 続 補 正 書 昭和６０年６月２９日 特許庁長官 志 賀 学 殿■、事件
の表示 昭和５９年特許願第１４６ ’９９０号２、発明の名称 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５） 川崎製鉄株式会社 ４、代理人 １、明細書第８頁第２０行のｒ Ｎｂ Ｊをｒ Ｔｉ
、 Ｗｂ Ｊ＋に訂正する。 ２、同第６頁第４行のｒｏ、ｏｏｇｓ％」をｊＯ，００
２５％以下」に訂正する。 ８、同第１６頁第７行の「比較ａＳ、Ｔｉ量が不足した
比較鋼９」を「比較鋼８」に訂正する。 ４、同第１８頁の表１および第１５頁の表２をそれぞれ
次のとおりに訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０００５〜０．０１５０＾ｗ＾ｔ％、Ｓｉ
：１．０＾ｗ＾ｔ％以下Ｍｎ：１．０＾ｗ＾ｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．１００＾ｗ＾ｔ％Ｐ：０．１５
＾ｗ＾ｔ％を含むほか、Ｓ：０．００３＾ｗ＾ｔ％以下
、Ｎ：０．００４０＾ｗ＾ｔ％以下でかつ〔Ｓ＾ｗ＾ｔ
％〕＋〔Ｎ＾ｗ＾ｔ％〕≦０．００５０の条件を満たし
、さらに下記式にて与えられる有効Ｔｉ（Ｔｉ＾＊）を
、〔Ｃ＾ｗ＾ｔ％〕の４〜２０倍の範囲で含有し、残部
鉄および不可避的不純物の組成になる、 焼付硬化性（ＢＨ：２ｋｇ＾ｆ／ｍｍ＾２以上）を有す
る深絞り用冷延鋼板。 ２、Ｃ：０．０００５〜０．０１５０＾ｗ＾ｔ％、Ｓｉ
：１．０＾ｗ＾ｔ％以下Ｍｎ：１．０＾ｗ＾ｔ％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．１００＾ｗ＾ｔ％Ｐ：０．１５
＾ｗ＾ｔ％以下を含むほか、Ｓ：０．００３＾ｗ＾ｔ％
以下、Ｎ：０．００４０＾ｗ＾ｔ％以下でかつ〔Ｓ＾ｗ
＾ｔ％〕＋〔Ｎ＾ｗ＾ｔ％〕≦０．００５０の条件を満
たし、さらに下記式にて与えられる有効Ｔｉ（Ｔｉ＾＊
）を、〔Ｃ＾ｗ＾ｔ％〕の４〜２０倍の範囲で含有する
とともに、 〔Ｃ＾ｗ＾ｔ％〕の３倍未満のＮｂと、０．００５０＾
ｗ＾ｔ％以下のＢとのうち、１種又は２種を含有し、残
部鉄および不可避的不純物の組成になる、焼付硬化性（
ＢＨ：２ｋｇ＾ｆ／ｍｍ＾２以上）を有する深絞り用冷
延鋼板。 （記） Ｔｉ＾＊（＾ｗ＾ｔ％）＝（〔Ｔｉ＾ｗ＾ｔ％〕−４８
／１４〔Ｎ＾ｗ＾ｔ％〕−４８／３２〔Ｓ＾ｗ＾ｔ％〕
）
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14699084A JPS6126757A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 |
| CA000486656A CA1259827A (en) | 1984-07-17 | 1985-07-11 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| DE8585304993T DE3568192D1 (en) | 1984-07-17 | 1985-07-12 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| AU44885/85A AU560865B2 (en) | 1984-07-17 | 1985-07-12 | Cold rolled steel sheet for vehicle body |
| EP85304993A EP0171208B2 (en) | 1984-07-17 | 1985-07-12 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| US06/755,500 US4750952A (en) | 1984-07-17 | 1985-07-15 | Cold-rolled steel sheets |
| KR1019850005098A KR910002872B1 (ko) | 1984-07-17 | 1985-07-16 | 디이프 드로잉용 냉연 강판 및 그 제조방법 |
| ZA855397A ZA855397B (en) | 1984-07-17 | 1985-07-17 | Cold-rolled steel sheets and a method of manufacturing the same |
| BR8503417A BR8503417A (pt) | 1984-07-17 | 1985-07-17 | Chapa fina de aco laminada a frio e processo para sua producao |
| US07/125,921 US4818299A (en) | 1984-07-17 | 1987-11-27 | Method of manufacturing cold-rolled steel sheets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14699084A JPS6126757A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6126757A true JPS6126757A (ja) | 1986-02-06 |
| JPS634899B2 JPS634899B2 (ja) | 1988-02-01 |
Family
ID=15420114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14699084A Granted JPS6126757A (ja) | 1984-07-17 | 1984-07-17 | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6126757A (ja) |
| ZA (1) | ZA855397B (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6280251A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPS6383230A (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63247338A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-14 | Kawasaki Steel Corp | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| WO1990008202A1 (en) * | 1989-01-20 | 1990-07-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Production of seizing-hardenable steel sheet |
| JPH02197549A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH0331857A (ja) * | 1989-06-29 | 1991-02-12 | Mita Ind Co Ltd | 静電荷像現像用トナー |
| JPH04154937A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JPH05230598A (ja) * | 1992-02-19 | 1993-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 |
| JP2011525569A (ja) * | 2008-06-23 | 2011-09-22 | ポスコ | 表面特性及び耐２次加工脆性に優れた焼付硬化鋼及びその製造方法 |
| US8128763B2 (en) | 2005-09-23 | 2012-03-06 | Posco | Bake-hardenable cold rolled steel sheet with superior strength, galvannealed steel sheet using the cold rolled steel sheet and method for manufacturing the cold rolled steel sheet |
| KR20220040594A (ko) | 2020-09-24 | 2022-03-31 | 주식회사 포스코 | 소부경화성 및 상온 내시효성이 우수한 냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법 |
| KR20220060799A (ko) | 2020-11-05 | 2022-05-12 | 주식회사 포스코 | 소부 경화성 및 내시효성이 우수한 냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53114717A (en) * | 1977-03-18 | 1978-10-06 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel sheet for deep drawing, hardenable after working |
| JPS5943824A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス成形用冷延鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-07-17 JP JP14699084A patent/JPS6126757A/ja active Granted
-
1985
- 1985-07-17 ZA ZA855397A patent/ZA855397B/xx unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53114717A (en) * | 1977-03-18 | 1978-10-06 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel sheet for deep drawing, hardenable after working |
| JPS5943824A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス成形用冷延鋼板の製造法 |
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6280251A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0559187B2 (ja) * | 1986-09-19 | 1993-08-30 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0555586B2 (ja) * | 1986-09-27 | 1993-08-17 | Nippon Kokan Kk | |
| JPS6383230A (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63247338A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-14 | Kawasaki Steel Corp | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| JPH0653913B2 (ja) * | 1987-04-01 | 1994-07-20 | 川崎製鉄株式会社 | ２次加工性及び焼付硬化性に優れる深絞り用高張力鋼板 |
| WO1990008202A1 (en) * | 1989-01-20 | 1990-07-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Production of seizing-hardenable steel sheet |
| GB2234985A (en) * | 1989-01-20 | 1991-02-20 | Sumitomo Metal Ind | Production of bake-hardenable steel sheet |
| GB2234985B (en) * | 1989-01-20 | 1993-04-07 | Sumitomo Metal Ind | Manufacturing method for bake-hardenable steel sheet |
| JPH02197549A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 |
| JPH0331857A (ja) * | 1989-06-29 | 1991-02-12 | Mita Ind Co Ltd | 静電荷像現像用トナー |
| JPH04154937A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JPH05230598A (ja) * | 1992-02-19 | 1993-09-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 |
| US8128763B2 (en) | 2005-09-23 | 2012-03-06 | Posco | Bake-hardenable cold rolled steel sheet with superior strength, galvannealed steel sheet using the cold rolled steel sheet and method for manufacturing the cold rolled steel sheet |
| EP2492363A1 (en) | 2005-09-23 | 2012-08-29 | Posco | Bake-hardenable cold rolled steel sheet with superior strength, galvannealed steel sheet using the cold rolled steel sheet and method for manufacturing the cold rolled steel sheet |
| US8518191B2 (en) | 2005-09-23 | 2013-08-27 | Posco | Bake-hardenable cold rolled steel sheet with superior strength, galvannealed steel sheet using the cold rolled steel and method for manufacturing the cold rolled steel sheet |
| JP2011525569A (ja) * | 2008-06-23 | 2011-09-22 | ポスコ | 表面特性及び耐２次加工脆性に優れた焼付硬化鋼及びその製造方法 |
| US9011615B2 (en) | 2008-06-23 | 2015-04-21 | Posco | Bake hardening steel with excellent surface properties and resistance to secondary work embrittlement, and preparation method thereof |
| KR20220040594A (ko) | 2020-09-24 | 2022-03-31 | 주식회사 포스코 | 소부경화성 및 상온 내시효성이 우수한 냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법 |
| KR20220060799A (ko) | 2020-11-05 | 2022-05-12 | 주식회사 포스코 | 소부 경화성 및 내시효성이 우수한 냉연강판, 도금강판 및 이들의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS634899B2 (ja) | 1988-02-01 |
| ZA855397B (en) | 1986-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910002872B1 (ko) | 디이프 드로잉용 냉연 강판 및 그 제조방법 | |
| US5098491A (en) | Method of producing steel sheets for porcelain enameling and the same | |
| KR100259404B1 (ko) | 성형성이 우수한 박강판 및 그 제조방법 | |
| JPS6126757A (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板 | |
| JPH0210855B2 (ja) | ||
| JP4289139B2 (ja) | 成形性に優れる軟窒化用鋼板の製造方法 | |
| JP3404798B2 (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JPS61281852A (ja) | 焼付硬化性に富む遅時効性深絞り用冷延鋼板 | |
| JPH073429A (ja) | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0548283B2 (ja) | ||
| JP3716439B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| GB2069001A (en) | Aluminium-plated steel sheets | |
| JPS5839766A (ja) | 焼付硬化性及び深絞り性のすぐれた高強度冷延鋼板 | |
| JPS583923A (ja) | ホ−ロ−性に優れたアルミキルド冷延鋼板の製造法 | |
| KR0135001B1 (ko) | 소부경화형 연질 표면처리 열연코일의 제조방법 | |
| JPH02156043A (ja) | ほうろう用Ａｌキルド鋼板およびその製造方法 | |
| JP2705437B2 (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
| KR20230165012A (ko) | 도금 밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 이의 제조방법 | |
| JP3473039B2 (ja) | 耐食性に優れた低強度深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3551105B2 (ja) | コイル内の材質変動の少ない冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4218598B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3874146B2 (ja) | 表面性状に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP3309396B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れた時効硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0394020A (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02267228A (ja) | 化成処理性にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |