JPS61242703A - タンデム型エツジヤ−圧延機 - Google Patents
タンデム型エツジヤ−圧延機Info
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- JPS61242703A JPS61242703A JP8503285A JP8503285A JPS61242703A JP S61242703 A JPS61242703 A JP S61242703A JP 8503285 A JP8503285 A JP 8503285A JP 8503285 A JP8503285 A JP 8503285A JP S61242703 A JPS61242703 A JP S61242703A
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/224—Edge rolling of flat products
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/06—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged vertically, e.g. edgers
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、厚板圧延工程、ホットストリップ圧延の粗圧
延工程、あるいは分塊圧延工程等における圧延材を複数
対の竪ロールにより幅方向から圧延するタンデム型エツ
ジヤ−圧延機に関するものである。
延工程、あるいは分塊圧延工程等における圧延材を複数
対の竪ロールにより幅方向から圧延するタンデム型エツ
ジヤ−圧延機に関するものである。
（従来の技術）
例えば、前記ホットストリップ圧延における粗圧延工程
にあっては、圧延素材を後続する連続仕上圧延機で圧延
可能な厚みに圧延した後、所定の製品幅を得るための幅
調整圧延が行われる。この幅調整圧延、即ち、エツジヤ
−圧延において、ヴアーティカルスケールブレーカー（
ＶＳＢ）あるいは、エツジヤ−として一対の円筒状の竪
ロールを用いて幅調整圧延を行う場合に、圧延材に圧下
刃を付与すると、竪ロールに接する圧延材の一方（片側
）がしばしば浮き上ることがある。このため、充分な幅
圧下を行うことができず、幅寸法精度が低下することと
なり、また、浮き上がりにより圧延材の側端面に段部が
形成され、直角度が低下することとなり、ひいては歩留
まり低下を招くことになる。特に、この片側浮き上がり
現象が中圧下パスにおいて発生し、各パス毎に浮き上が
り方向が異なって作業側、駆動側交互に現出すると、ま
すます圧延材の幅寸法精度の低下、側端面形状の悪化を
助長することになる。これらの現象は厚板圧延工程、あ
るいは分塊圧延工程におけるエツジヤ−圧延においても
同様に現出する。
にあっては、圧延素材を後続する連続仕上圧延機で圧延
可能な厚みに圧延した後、所定の製品幅を得るための幅
調整圧延が行われる。この幅調整圧延、即ち、エツジヤ
−圧延において、ヴアーティカルスケールブレーカー（
ＶＳＢ）あるいは、エツジヤ−として一対の円筒状の竪
ロールを用いて幅調整圧延を行う場合に、圧延材に圧下
刃を付与すると、竪ロールに接する圧延材の一方（片側
）がしばしば浮き上ることがある。このため、充分な幅
圧下を行うことができず、幅寸法精度が低下することと
なり、また、浮き上がりにより圧延材の側端面に段部が
形成され、直角度が低下することとなり、ひいては歩留
まり低下を招くことになる。特に、この片側浮き上がり
現象が中圧下パスにおいて発生し、各パス毎に浮き上が
り方向が異なって作業側、駆動側交互に現出すると、ま
すます圧延材の幅寸法精度の低下、側端面形状の悪化を
助長することになる。これらの現象は厚板圧延工程、あ
るいは分塊圧延工程におけるエツジヤ−圧延においても
同様に現出する。
また、このエツジヤ−圧延の際、前記片側浮き上がりが
生じなかったとしても、幅方向の圧延量である幅圧下量
を余り大きくすると、第３図に示す如く、テーブルロー
ラ２上を搬送する圧延材Ｓは、一対の竪ロールｌにより
幅圧下刃Ｆを受けてＳ゛の様に上向きに湾曲変形し、極
端な場合には座屈現象が生じるため、幅圧下量は、せい
ぜい５０〜６０ｍｍ程度に止まり、連続鋳造設備の稼動
率を向上させるためにも幅圧下量の増大が望まれていた
。
生じなかったとしても、幅方向の圧延量である幅圧下量
を余り大きくすると、第３図に示す如く、テーブルロー
ラ２上を搬送する圧延材Ｓは、一対の竪ロールｌにより
幅圧下刃Ｆを受けてＳ゛の様に上向きに湾曲変形し、極
端な場合には座屈現象が生じるため、幅圧下量は、せい
ぜい５０〜６０ｍｍ程度に止まり、連続鋳造設備の稼動
率を向上させるためにも幅圧下量の増大が望まれていた
。
このため、従来から種々のエツジヤ−圧延方法が提案さ
れている。第１の方法として、竪ロールとして上方に拡
径するテーパー状のロールを用い、あるいは円筒状の竪
ロールを幅方向に傾斜せしめて配置しく特開昭５３−１
１６２５９号公報）、圧延時に圧延材に対する押さえ力
を発生せしめて座屈あるいは片側浮き上がりを防止しよ
うとするものがある。また、第２の方法として、圧延材
の中央部を押圧する押さえロールを取り付けるものもあ
る。そしてまた、第３の方法として、竪ロールとしてカ
リバーロールを用いて圧延することが提案されている（
特公昭５５−７３２２号公報）。さらに、第４の方法と
して、圧下幅と回転駆動速度を独立して設定できる少な
くとも二対以上の竪ロールにより、圧延材を段階的にし
かも張力を付加しつつ幅圧下を行い、圧延材の先端部の
噛み込みを容易にして座屈を防止し、大幅圧下を可能に
しようとしたものがある（特公昭４４−３０８６２、特
開昭５９−７０４０６、特開昭５５−６１３０４、特開
昭５５−１３３８０１等）。
れている。第１の方法として、竪ロールとして上方に拡
径するテーパー状のロールを用い、あるいは円筒状の竪
ロールを幅方向に傾斜せしめて配置しく特開昭５３−１
１６２５９号公報）、圧延時に圧延材に対する押さえ力
を発生せしめて座屈あるいは片側浮き上がりを防止しよ
うとするものがある。また、第２の方法として、圧延材
の中央部を押圧する押さえロールを取り付けるものもあ
る。そしてまた、第３の方法として、竪ロールとしてカ
リバーロールを用いて圧延することが提案されている（
特公昭５５−７３２２号公報）。さらに、第４の方法と
して、圧下幅と回転駆動速度を独立して設定できる少な
くとも二対以上の竪ロールにより、圧延材を段階的にし
かも張力を付加しつつ幅圧下を行い、圧延材の先端部の
噛み込みを容易にして座屈を防止し、大幅圧下を可能に
しようとしたものがある（特公昭４４−３０８６２、特
開昭５９−７０４０６、特開昭５５−６１３０４、特開
昭５５−１３３８０１等）。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、前記第１の方法では、完全には片側浮き
上がりを防止することは出来ず、また、竪ロールのテー
パーあるいは竪ロールの幅方向の傾斜によって圧延材の
側端面の直角度が低下することになる。また、前記第２
の方法では、座屈防止、片側浮き上がり防止の効果は推
認し得るものの、圧延装置が複雑となって保守整備を困
難なものとする。そして、圧延材に上反りが生じる様な
場合には、圧延材が押さえロールに衝突し、機器の損傷
を招くのみならず、円滑な操業を阻害することになる。
上がりを防止することは出来ず、また、竪ロールのテー
パーあるいは竪ロールの幅方向の傾斜によって圧延材の
側端面の直角度が低下することになる。また、前記第２
の方法では、座屈防止、片側浮き上がり防止の効果は推
認し得るものの、圧延装置が複雑となって保守整備を困
難なものとする。そして、圧延材に上反りが生じる様な
場合には、圧延材が押さえロールに衝突し、機器の損傷
を招くのみならず、円滑な操業を阻害することになる。
さらに、前記第３の方法は、本来的に圧延材を大幅圧下
し、噛み込み不良、スリップ発生の減少を目的とするも
のであり、板厚がカリバー寸法より薄くなる場合には片
側浮き上がり現象を防止することができない欠点を有す
る。さらに、第４の方法では、各竪ロールの駆動力を小
さくすることができる利点を有するものの、圧延材の前
後端部では張力がかからないため座屈が生じやすく、圧
延材の前後端部以外でも竪ロール間に生ずる張力は小さ
く、座屈を抑制するには限界があった。
し、噛み込み不良、スリップ発生の減少を目的とするも
のであり、板厚がカリバー寸法より薄くなる場合には片
側浮き上がり現象を防止することができない欠点を有す
る。さらに、第４の方法では、各竪ロールの駆動力を小
さくすることができる利点を有するものの、圧延材の前
後端部では張力がかからないため座屈が生じやすく、圧
延材の前後端部以外でも竪ロール間に生ずる張力は小さ
く、座屈を抑制するには限界があった。
このように、従来の各種エツジヤ−圧延方法においては
、座屈現象、片側浮き上がり現象の解決には極めて不充
分なものといわざるを得ず、同等具体的な解決手段を見
出だし得ないのが現状である。
、座屈現象、片側浮き上がり現象の解決には極めて不充
分なものといわざるを得ず、同等具体的な解決手段を見
出だし得ないのが現状である。
本発明は、斯る問題点に鑑みてなされたもので、座屈現
象および片側浮き上がり現象の発生を押えて、大幅圧下
が可能なタンデム型エツジヤ−圧延機を提供することを
目的とする。
象および片側浮き上がり現象の発生を押えて、大幅圧下
が可能なタンデム型エツジヤ−圧延機を提供することを
目的とする。
（問題点を解決するための手段）
前記問題点を解決するため、本発明は、少なくとも二対
以上の竪ロールを圧延材の進行方向に連続的に配設し、
かつ、少なくとも最前段の一対の竪ロールを圧延材の進
行方向と平行な鉛直面内において傾動可能に形成すると
ともに、各一対の竪ロール間に圧延材の下面を支持する
支持手段を設けたものである。
以上の竪ロールを圧延材の進行方向に連続的に配設し、
かつ、少なくとも最前段の一対の竪ロールを圧延材の進
行方向と平行な鉛直面内において傾動可能に形成すると
ともに、各一対の竪ロール間に圧延材の下面を支持する
支持手段を設けたものである。
（作用）
第１図から第２図は、本発明に係るタンデム型エッノヤ
ー圧延機における原理を模式的に示すものである。
ー圧延機における原理を模式的に示すものである。
予め、前段の一対の平滑な表面を有する竪ロールｌを圧
延材Ｓの進行方向（第１図において、左から右）に平行
な鉛直面内においてその上部が進行方向と反対方向（圧
延材の進入側）に向くように鉛直線に対し適宜角度θ０
傾斜させる。この傾斜状態にある竪ロール１に圧延材Ｓ
を噛み込ませると、圧延材Ｓは竪ロール１の圧下刃Ｆを
受けて幅方向に圧下される。このとき、圧延材Ｓの端部
に竪ロールｌと圧延材Ｓとの間に生じる摩擦力ｆの上方
向の成分子Ｒが作用する。そのため、圧延材Ｓには、そ
の力ｆＲと圧下刃Ｆとの合力により圧延材Ｓを幅方向下
に凸に湾曲させるモーメントが作用する。そして、圧延
材Ｓは下に凸に湾曲変形しようとするが、一対の竪ロー
ル１間に配設された支持手段としてのテーブルローラ２
に支持されるので、湾曲変形はある程度に拘束されそれ
以上進展しない。その結果、圧延材Ｓは座屈することな
く大きな幅圧下が可能となる。
延材Ｓの進行方向（第１図において、左から右）に平行
な鉛直面内においてその上部が進行方向と反対方向（圧
延材の進入側）に向くように鉛直線に対し適宜角度θ０
傾斜させる。この傾斜状態にある竪ロール１に圧延材Ｓ
を噛み込ませると、圧延材Ｓは竪ロール１の圧下刃Ｆを
受けて幅方向に圧下される。このとき、圧延材Ｓの端部
に竪ロールｌと圧延材Ｓとの間に生じる摩擦力ｆの上方
向の成分子Ｒが作用する。そのため、圧延材Ｓには、そ
の力ｆＲと圧下刃Ｆとの合力により圧延材Ｓを幅方向下
に凸に湾曲させるモーメントが作用する。そして、圧延
材Ｓは下に凸に湾曲変形しようとするが、一対の竪ロー
ル１間に配設された支持手段としてのテーブルローラ２
に支持されるので、湾曲変形はある程度に拘束されそれ
以上進展しない。その結果、圧延材Ｓは座屈することな
く大きな幅圧下が可能となる。
続いて、後段においては、圧延材Ｓは、すでに下に凸に
湾曲しているため、たとえ竪ロールｌａが鉛直であって
も幅方向に下に凸に湾曲し、テーブルローラ２で反力支
持されるため、大幅圧下が可能である。もちろん、後段
の竪ロール１ａも前段と同様に傾斜させてもよい。
湾曲しているため、たとえ竪ロールｌａが鉛直であって
も幅方向に下に凸に湾曲し、テーブルローラ２で反力支
持されるため、大幅圧下が可能である。もちろん、後段
の竪ロール１ａも前段と同様に傾斜させてもよい。
１段の傾斜型エツジヤ−圧延機の場合、幅圧下量が大き
くなると、圧延の進行につれて突然圧延材の後端部が浮
き上がり、幅方向に上に凸に湾曲し座屈することがある
。また、前記摩擦力ｆの上方向成分子Ｒのために圧延材
が浮き上がる現象が生じることもある。
くなると、圧延の進行につれて突然圧延材の後端部が浮
き上がり、幅方向に上に凸に湾曲し座屈することがある
。また、前記摩擦力ｆの上方向成分子Ｒのために圧延材
が浮き上がる現象が生じることもある。
しかし、本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機は、
前段の竪ロールにおいて比較的軽圧下（しかし、従来の
座屈限界圧量よりは大きい）を行い、単に幅方向に下に
凸に湾曲させることを主目的とし、後段の竪ロール１ａ
において大幅圧下を行うものである。従って、圧延材の
後端部の圧延に際しては前段の竪ロールｌ により軽圧
下が行なわれ、前記１段の傾斜型エツジヤ−圧延機にお
けるような後端部の座屈が抑制される。また、後段の竪
ロールｌａを鉛直にすることにより、噛み込み部の摩擦
力ｆの上方向成分子Ｒがなくなり、前段の竪ロールｌ
の傾斜に起因する圧延材の浮き上がりは押さえられる。
前段の竪ロールにおいて比較的軽圧下（しかし、従来の
座屈限界圧量よりは大きい）を行い、単に幅方向に下に
凸に湾曲させることを主目的とし、後段の竪ロール１ａ
において大幅圧下を行うものである。従って、圧延材の
後端部の圧延に際しては前段の竪ロールｌ により軽圧
下が行なわれ、前記１段の傾斜型エツジヤ−圧延機にお
けるような後端部の座屈が抑制される。また、後段の竪
ロールｌａを鉛直にすることにより、噛み込み部の摩擦
力ｆの上方向成分子Ｒがなくなり、前段の竪ロールｌ
の傾斜に起因する圧延材の浮き上がりは押さえられる。
（実施例）
次に、本発明の一実施例を第４図から第６図に基づいて
説明する。図においては、理解を容易にするためにタン
デム型エツジヤ−圧延機の片側半分の構造を示している
が、他方も同一の構成を採用するものである。
説明する。図においては、理解を容易にするためにタン
デム型エツジヤ−圧延機の片側半分の構造を示している
が、他方も同一の構成を採用するものである。
ｌＯはタンデム型エツジヤ−圧延機のハウジングを示し
、このハウジングｌＯにフレーム１１が圧延機の幅方向
に、例えばハウジングｌＯのハウジング受は面１２によ
り、進退自在に装架され、その背部はハウジングＩＯに
設けたウオームスクリューからなる圧下機構１３の圧下
ネジ１４に連接されている。そして、上部及び下部にて
チョック１６に回転自在に軸支された竪ロール１５，１
５ａは、それぞれ上部のフレーム１１の上面に形成した
凹所１７にて、上部のチョック１６に突設した段部１８
を受けることにより、フレーム１１に支持されている。
、このハウジングｌＯにフレーム１１が圧延機の幅方向
に、例えばハウジングｌＯのハウジング受は面１２によ
り、進退自在に装架され、その背部はハウジングＩＯに
設けたウオームスクリューからなる圧下機構１３の圧下
ネジ１４に連接されている。そして、上部及び下部にて
チョック１６に回転自在に軸支された竪ロール１５，１
５ａは、それぞれ上部のフレーム１１の上面に形成した
凹所１７にて、上部のチョック１６に突設した段部１８
を受けることにより、フレーム１１に支持されている。
一方、竪ロール１５，１５ａの上部および下部のチョッ
ク１６は、フレームｌｌ内においてフレーム＋１の内面
に圧延材の進行方向に対向して設置されたシリンダーＩ
９のピストン２０により挾持され、シリンダー１９の作
動により、竪ロール１５．１５ａは圧延材の進行力いは
逆方向に傾動可能な構造となっている。そして、上下の
シリンダー１９のストロークの調整によって、竪ロール
１５．１５ａが傾動する際の回転中心は、パスラインと
同一レベルに設定される。
ク１６は、フレームｌｌ内においてフレーム＋１の内面
に圧延材の進行方向に対向して設置されたシリンダーＩ
９のピストン２０により挾持され、シリンダー１９の作
動により、竪ロール１５．１５ａは圧延材の進行力いは
逆方向に傾動可能な構造となっている。そして、上下の
シリンダー１９のストロークの調整によって、竪ロール
１５．１５ａが傾動する際の回転中心は、パスラインと
同一レベルに設定される。
２１は一対の竪ロール１５間及び竪ロール１５ａ間のそ
れぞれに配置され、圧延材２２を支持するテーブルロー
ラであり、圧延材２２を搬送するテーブルローラ２３と
は異なる。尚、竪ロール１５゜１５ａの駆動はその図示
を省略したが、従来と同様に行なわれる。
れぞれに配置され、圧延材２２を支持するテーブルロー
ラであり、圧延材２２を搬送するテーブルローラ２３と
は異なる。尚、竪ロール１５゜１５ａの駆動はその図示
を省略したが、従来と同様に行なわれる。
以上の構成からなるタンデム型エッノヤー圧延機におい
て、圧下機構１３を作動させ圧下ネノ１４を移動し、竪
ロール１５．１５ａにそれぞれ所要の圧下量を付与し、
かつ、前段の竪ロール１５を圧延材の進行方向と平行な
鉛直面内において圧延材の進行方向と反対方向に傾斜さ
せる。すなわち、いま、第５図において右方へ圧延材が
進行しているとすると、上部は右方側の、下部は左方側
のシリンダー１９を作動させ、ピストン２０によロール
１５はパスラインと同一レベルの回転中心をもって傾動
し、圧延材の進行方向とは反対方向の図中左方へ所要角
度θ傾斜することになる。また圧延が可逆的に行われる
場合、前述とは逆に上部は左方側の、下部は右方側のシ
リンダー１９を作動させて竪ロール１５ａを右方へ傾斜
させる。
て、圧下機構１３を作動させ圧下ネノ１４を移動し、竪
ロール１５．１５ａにそれぞれ所要の圧下量を付与し、
かつ、前段の竪ロール１５を圧延材の進行方向と平行な
鉛直面内において圧延材の進行方向と反対方向に傾斜さ
せる。すなわち、いま、第５図において右方へ圧延材が
進行しているとすると、上部は右方側の、下部は左方側
のシリンダー１９を作動させ、ピストン２０によロール
１５はパスラインと同一レベルの回転中心をもって傾動
し、圧延材の進行方向とは反対方向の図中左方へ所要角
度θ傾斜することになる。また圧延が可逆的に行われる
場合、前述とは逆に上部は左方側の、下部は右方側のシ
リンダー１９を作動させて竪ロール１５ａを右方へ傾斜
させる。
そして、圧延材２１は、竪ロール１５．１５ａ間に配置
されたテーブルローラ２２により支持され、幅方向にお
ける下に凸の湾曲変形の拡大が規制されつつ圧延される
ことになる。
されたテーブルローラ２２により支持され、幅方向にお
ける下に凸の湾曲変形の拡大が規制されつつ圧延される
ことになる。
このように、前段及び後段の竪ロール１５．１５ａを傾
動可能にすることにより、進行方向が変化するリバース
圧延にも適用可能である。また、小さい幅圧下量が要求
される場合は、少なくとも前段のみを用いて傾斜角度を
０°とすることは言うまでもない。
動可能にすることにより、進行方向が変化するリバース
圧延にも適用可能である。また、小さい幅圧下量が要求
される場合は、少なくとも前段のみを用いて傾斜角度を
０°とすることは言うまでもない。
本発明者らは、下記の条件の下にプラスチシンを用いた
モデル実験を行い、本発明の効果について確認した。
モデル実験を行い、本発明の効果について確認した。
スタンド数； ２段
竪ロール径； １００φ
竪ロール材質； 石膏ロール
圧延材サイズ； 板厚 １０ｍｍ板幅 ２００’
ｍｍ 長さ ５００ｍｍ 圧下量； 竪ロール傾斜角度： 前段 ０°、５゜後段 Ｏｏ プラスチシン温度； ｌＯｏ その結果、第７図に示すように、鉛直型のタンデム型エ
ツジヤ−圧延機の場合（竪ロールの傾斜角度：前段後段
共０°）、総幅圧下量は１０ｍｍであるのに対し、前段
を傾斜型竪ロールにした本発明に係るタンデム型エツジ
ヤ−圧延機の場合（竪ロールの傾斜角度：前段５″、後
段Ｏ０）、総幅圧下量４０ｍｍとなり、鉛直型のタンデ
ム型エツジヤ−圧延機の４００％、従来の１段の傾斜型
エツジヤ−圧延機の２５０％、従来の１段の鉛直型エツ
ジヤ−圧延機の８００％の幅圧下が可能となる。
ｍｍ 長さ ５００ｍｍ 圧下量； 竪ロール傾斜角度： 前段 ０°、５゜後段 Ｏｏ プラスチシン温度； ｌＯｏ その結果、第７図に示すように、鉛直型のタンデム型エ
ツジヤ−圧延機の場合（竪ロールの傾斜角度：前段後段
共０°）、総幅圧下量は１０ｍｍであるのに対し、前段
を傾斜型竪ロールにした本発明に係るタンデム型エツジ
ヤ−圧延機の場合（竪ロールの傾斜角度：前段５″、後
段Ｏ０）、総幅圧下量４０ｍｍとなり、鉛直型のタンデ
ム型エツジヤ−圧延機の４００％、従来の１段の傾斜型
エツジヤ−圧延機の２５０％、従来の１段の鉛直型エツ
ジヤ−圧延機の８００％の幅圧下が可能となる。
次に、本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機を採用
したホットストリップ圧延装置の配列例について説明す
る。
したホットストリップ圧延装置の配列例について説明す
る。
第８図は、全連続方式によるホットストリップ圧延装置
の配列を示すもので、バーチカルスケールブレーカ−Ｖ
ＳＢ、連続圧延型式の粗圧延装置列Ｒ１〜Ｒ５が配設さ
れ、この粗圧延装置列Ｒ１〜Ｒ５に続いて連続仕上圧延
装置Ｆ１〜Ｆｎが配置されている。前記粗圧延装置列Ｒ
１−ｒ（５における粗圧延装置Ｒ２〜Ｒ５には、圧延材
の幅調整圧下を行うエツジヤ−圧延機Ｖｔ〜■４が付設
され、Ｖ３には本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延
機が用いられている。ここで、Ｖｌ、Ｖ２．Ｖ４及びｖ
３の前段の竪ロールが、圧延材の進行方向と平行な鉛直
面内において、圧延材の進行方向と反対方向に適宜角度
θで傾斜するように配置されている。
の配列を示すもので、バーチカルスケールブレーカ−Ｖ
ＳＢ、連続圧延型式の粗圧延装置列Ｒ１〜Ｒ５が配設さ
れ、この粗圧延装置列Ｒ１〜Ｒ５に続いて連続仕上圧延
装置Ｆ１〜Ｆｎが配置されている。前記粗圧延装置列Ｒ
１−ｒ（５における粗圧延装置Ｒ２〜Ｒ５には、圧延材
の幅調整圧下を行うエツジヤ−圧延機Ｖｔ〜■４が付設
され、Ｖ３には本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延
機が用いられている。ここで、Ｖｌ、Ｖ２．Ｖ４及びｖ
３の前段の竪ロールが、圧延材の進行方向と平行な鉛直
面内において、圧延材の進行方向と反対方向に適宜角度
θで傾斜するように配置されている。
トストリップ圧延装置の配列を示すもので、バーチカル
スケールブレーカ−ＶＳＢ、、可逆又は一方に圧延する
粗圧延装置Ｒ１，可逆式４重圧延装置Ｒ２、一方向に圧
延する４重圧延装置Ｒ３，Ｒ４からなる粗圧延装置列が
配設され、この粗圧延装置列Ｒ１−Ｒ４に続いて連続仕
上圧延装置Ｆ１〜Ｆｎが配置されている。前記粗圧延装
置列Ｒ１〜Ｒ４において、それぞれの圧延装置に圧延材
の幅調整圧下を行うエツジヤ−圧延機Ｖ５〜Ｖ９が付設
され、ｖ６及び■７には本発明の係るタンデム型エツジ
ヤ−圧延機が用いられている。ここで、Ｖ６及びＶ７の
前段の竪ロール、ＶＳＢ及びエツジヤ−圧延機のうち粗
圧延の後段、すなわち、粗圧延装置Ｒ３、Ｒ４に対する
エツジヤ−圧延機Ｖ８、Ｖ９を、前述すると同様に、そ
のロール軸芯が圧延材の進行方向と平行な鉛直面内にお
いて圧延材の進行方向と反対方向に適宜角度θで傾斜す
るように配置されている。
スケールブレーカ−ＶＳＢ、、可逆又は一方に圧延する
粗圧延装置Ｒ１，可逆式４重圧延装置Ｒ２、一方向に圧
延する４重圧延装置Ｒ３，Ｒ４からなる粗圧延装置列が
配設され、この粗圧延装置列Ｒ１−Ｒ４に続いて連続仕
上圧延装置Ｆ１〜Ｆｎが配置されている。前記粗圧延装
置列Ｒ１〜Ｒ４において、それぞれの圧延装置に圧延材
の幅調整圧下を行うエツジヤ−圧延機Ｖ５〜Ｖ９が付設
され、ｖ６及び■７には本発明の係るタンデム型エツジ
ヤ−圧延機が用いられている。ここで、Ｖ６及びＶ７の
前段の竪ロール、ＶＳＢ及びエツジヤ−圧延機のうち粗
圧延の後段、すなわち、粗圧延装置Ｒ３、Ｒ４に対する
エツジヤ−圧延機Ｖ８、Ｖ９を、前述すると同様に、そ
のロール軸芯が圧延材の進行方向と平行な鉛直面内にお
いて圧延材の進行方向と反対方向に適宜角度θで傾斜す
るように配置されている。
第１０図は、前記ホットストリップ圧延装置のジャー圧
延機を用いたものの配置例を示す。この例においては、
仕上圧延機Ｆｌの直前及び仕上圧延機Ｆ１とＦ２のスタ
ンド間に、本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機Ｖ
ＩＯ，Ｖｌｌが用いられている。そして、いずれも前段
の竪ロールが圧延材の進行方向と反対方向に傾斜し、後
段の竪ロールは鉛直になっている。
延機を用いたものの配置例を示す。この例においては、
仕上圧延機Ｆｌの直前及び仕上圧延機Ｆ１とＦ２のスタ
ンド間に、本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機Ｖ
ＩＯ，Ｖｌｌが用いられている。そして、いずれも前段
の竪ロールが圧延材の進行方向と反対方向に傾斜し、後
段の竪ロールは鉛直になっている。
以上の実施例においては、二対の竪ロールを有するタン
デム型エツジヤ−８圧延機について説明したが、三対以
上の竪ロールを有するものであっても同じ作用、効果を
奏することは言うまでもない。
デム型エツジヤ−８圧延機について説明したが、三対以
上の竪ロールを有するものであっても同じ作用、効果を
奏することは言うまでもない。
なお、本発明は、圧延材の厚みがカリバー寸法より薄い
場合には、カリバー付き竪ロールを用いることも可能で
ある。
場合には、カリバー付き竪ロールを用いることも可能で
ある。
（発明の効果）
以上の説明から明らかな様に、本発明に標るタンデム型
エツジヤ−圧延機によれば、従来、板厚の半分程度が座
屈限界圧下量とされていたが、幅圧下量が大幅に増加し
、また安定したエツジヤ−圧延可能となる。
エツジヤ−圧延機によれば、従来、板厚の半分程度が座
屈限界圧下量とされていたが、幅圧下量が大幅に増加し
、また安定したエツジヤ−圧延可能となる。
このため、連続鋳造圧延材の幅圧下が可能となり、生産
性及び製品の歩留まりが向上する等の効果を有している
。
性及び製品の歩留まりが向上する等の効果を有している
。
第１図は、本発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機に
よる圧延状態を示す側面図、第２図は、第１図の正面図
、第３図は、従来のエツジヤ−圧延機による圧延状態を
示す正面図、第４図は、本発明に係るタンデム型エツジ
ヤ−圧延機の部分概略正面図、第５図は、第４図の■−
Ｉ線断面図、第６図は、第５図の■−■線断面図、第７
図は、本発明の効果を確認するためのプラスチシンを用
いたモデル実験の結果を示す図、第８図、第９図は、本
発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機を採用したそれ
ぞれ全連続方式、スリークラオータ一方式によるホット
ストリップ圧延装置の配置図、第１−０図は、ホットス
トリップ圧延装置の連続仕上圧延装置に本発明に係るタ
ンデム型エツジヤ−圧延機を用いた場合の配置図である
。 ｌ・・・前段竪ロール、ｌａ・・・後段竪ロール、２・
・・テーブルローラ、Ｓ・・・圧延材、ｉｏ・・・ハウ
ジング、１１・・・フレーム、１５・・・前段竪ロール
、１５ａ・・パ 後段竪ロール、１６・・・チョック、
１９・・・シリンダー、２０・・・ピストン、２１・・
・圧延材、２２・・・テーブルローラ。
よる圧延状態を示す側面図、第２図は、第１図の正面図
、第３図は、従来のエツジヤ−圧延機による圧延状態を
示す正面図、第４図は、本発明に係るタンデム型エツジ
ヤ−圧延機の部分概略正面図、第５図は、第４図の■−
Ｉ線断面図、第６図は、第５図の■−■線断面図、第７
図は、本発明の効果を確認するためのプラスチシンを用
いたモデル実験の結果を示す図、第８図、第９図は、本
発明に係るタンデム型エツジヤ−圧延機を採用したそれ
ぞれ全連続方式、スリークラオータ一方式によるホット
ストリップ圧延装置の配置図、第１−０図は、ホットス
トリップ圧延装置の連続仕上圧延装置に本発明に係るタ
ンデム型エツジヤ−圧延機を用いた場合の配置図である
。 ｌ・・・前段竪ロール、ｌａ・・・後段竪ロール、２・
・・テーブルローラ、Ｓ・・・圧延材、ｉｏ・・・ハウ
ジング、１１・・・フレーム、１５・・・前段竪ロール
、１５ａ・・パ 後段竪ロール、１６・・・チョック、
１９・・・シリンダー、２０・・・ピストン、２１・・
・圧延材、２２・・・テーブルローラ。
Claims (1)
- （１）少なくとも二対以上の竪ロールを圧延材の進行方
向に連続的に配設し、かつ、少なくとも最前段の一対の
竪ロールを圧延材の進行方向と平行な鉛直面内において
傾動可能に形成するとともに、各一対の竪ロール間に圧
延材の下面を支持する支持手段を設けたことを特徴とす
るタンデム型エッジャー圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8503285A JPS61242703A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | タンデム型エツジヤ−圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8503285A JPS61242703A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | タンデム型エツジヤ−圧延機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61242703A true JPS61242703A (ja) | 1986-10-29 |
Family
ID=13847360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8503285A Pending JPS61242703A (ja) | 1985-04-19 | 1985-04-19 | タンデム型エツジヤ−圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61242703A (ja) |
-
1985
- 1985-04-19 JP JP8503285A patent/JPS61242703A/ja active Pending
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