JPS61203869A - Pwmインバ−タの制御方法 - Google Patents
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はPWMインバータで駆動される負荷を指定され
た評価関数を最小化するように制御するためのPWMイ
ンバータの制御方法に関するものである。 例えば交流サーボモータの低高調波損失を低騒音のもと
て高速トルク応答、高効率駆動を得る場合とかPWMイ
ンバータを用いた電流制御システムである限定されたス
イッチング周波数千もとて制御誤差を最小化するような
場合に利用できる。 〔従来の技術〕 従来用いられている方法は、例えば電流制御の場合は演
算された電流指令値(またはベクトル値)と出力電流と
?誤差をコンパレータC二人力し、そのコンパレータ出
力でPWMインバータのスイッチング方式を決定してい
た〇すなわち、スイッチングを決定する状態変数または
状態変数ベクトルが1個の場合であった。 〔発明か解決しようとする問題点〕 しかし、これらの手法はただ1個の状態変数よりPWM
インバータのスイッチング方法を決定しているため必ず
しも最適な云イツチングが実現できたとはいえない。 例えば、負荷(二相ずる高調波電流、騒音などは必ずし
も少なくなく、また1個の指令値でシステムを制御しよ
うとするため指令値を求める回路が複雑になるなどの不
都合が生じる。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明はこれらの問題点を解消することを目的とし、そ
の要旨は、PWMインバータの制御法において、ディジ
タル量で書かれたPWMインバータの最適スイッチング
テーブルの番地を2個以上のディジタル量のシステムの
状態変数。 状態変数ベクトルやそれに対する指令値やそれらからな
る関数値で直接指定することによりシステムの高調波障
害を小さくし同時にこれらの状態変数で示される評価関
数が最小になるよう艦ニスイツチングするPWMインバ
ータの制御方法である。 〔作 用〕 第1図が本発明の制御法のブロック線図である。 この線図で(1)は整流回路、
た評価関数を最小化するように制御するためのPWMイ
ンバータの制御方法に関するものである。 例えば交流サーボモータの低高調波損失を低騒音のもと
て高速トルク応答、高効率駆動を得る場合とかPWMイ
ンバータを用いた電流制御システムである限定されたス
イッチング周波数千もとて制御誤差を最小化するような
場合に利用できる。 〔従来の技術〕 従来用いられている方法は、例えば電流制御の場合は演
算された電流指令値(またはベクトル値)と出力電流と
?誤差をコンパレータC二人力し、そのコンパレータ出
力でPWMインバータのスイッチング方式を決定してい
た〇すなわち、スイッチングを決定する状態変数または
状態変数ベクトルが1個の場合であった。 〔発明か解決しようとする問題点〕 しかし、これらの手法はただ1個の状態変数よりPWM
インバータのスイッチング方法を決定しているため必ず
しも最適な云イツチングが実現できたとはいえない。 例えば、負荷(二相ずる高調波電流、騒音などは必ずし
も少なくなく、また1個の指令値でシステムを制御しよ
うとするため指令値を求める回路が複雑になるなどの不
都合が生じる。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明はこれらの問題点を解消することを目的とし、そ
の要旨は、PWMインバータの制御法において、ディジ
タル量で書かれたPWMインバータの最適スイッチング
テーブルの番地を2個以上のディジタル量のシステムの
状態変数。 状態変数ベクトルやそれに対する指令値やそれらからな
る関数値で直接指定することによりシステムの高調波障
害を小さくし同時にこれらの状態変数で示される評価関
数が最小になるよう艦ニスイツチングするPWMインバ
ータの制御方法である。 〔作 用〕 第1図が本発明の制御法のブロック線図である。 この線図で(1)は整流回路、
【2】はPWMインバー
タ(ここでは電圧形インバータ(二ついて示すが電流形
インバータでもよい。) 、 (33は制御対象のシス
テム、(4)はそのシステムの状態変数哨。 へ、・・・・の検出及び演算回路、(5)は外部の要求
する指令より!1.22・・・・に相当する最適な指令
値Z1.Q・・・・を演算する回路、(6)はアナログ
入力の場合はコンパレータまたはAD寂換器によりディ
ジタル量に変換する回路、ディジタル入力の場合はディ
ジタル信号処理する回路、(7)はPWMインバータが
状態変数の誤差Q、−ziを指定した評価関数のもとて
零に収束するようにプログラムされた最適スイッチング
テーブルである。 いま、第1図のようにインバータが3個のスイッチング
素子Sa、 Sb、 Sc、!、り構成されていると考
えるとそのスイッテの方向1.0により出力電圧の瞬時
電圧ベクトルV(Sa、 sb、 8c)−は’tJr
(0,0,0)、V(1,0,O)−−−−−V(1,
1,1)と8個のベクトルをとやことができる。 これらのベクトルのうちV(0,0,0)とV(1,1
,1)は両方とも出力電圧がOのため零ベクトルである
。 いま、−例としてこれらを時間積分した鎖交磁束ベクト
ルTを考えrの大きさを一定C二保つように制御する(
−は第2因で示すようなベクトルを選べばよい。 ここでベクトルの回転速度は例えば電動機の場合は回転
磁界の速度と一致する。 このようなベクトルは上記の8個のうち任意のものが選
べるが、例えばこのTの軌跡がループを描くようにする
とスイッチングC二伴なう高調波損失、騒音が増加し、
このベクトルの太きさ1回転速度などを変化させること
(二より誘導電動機のトルク制御、効率の改善などがで
きる。 この8個のベクトルの中から最適のものは評価関数及び
状態変数が定まれば一義的に最適な1つを選ぶことがで
きる。 従って、すべての入力の値(二対してこれらをテーブル
化しておけば高速で簡単に最適なスイッチングパターン
を出力することができる。 〔実施例1〕 第3図は本発明を誘導電動機の高速トルク制御及び高効
率運転(=適用した例を示している0この図で(1)は
整流回路、(2)はPWMインバータ、(3)は制御さ
れる誘導電動機、(4]はd軸、p軸成分の一次鎖交磁
束演算回路、(5)&tlil−e時トルク演算回路で
+47 (57は第1図の(4)に相当する。 (6)は−次鎖交磁束指令値演算回路で立上り。 立下りの時定数の異なる非線形フイノνりと非線形増巾
器で構成されている。 (7)は外部の指令1:より最適なトルク指令値を演算
する回路で、例えば速度制御の場合はP −■制御回路
等より構成されている。 (6J (7) ハ第1図の(5n:相当する。 (8)はコンパレータで構成されたトルク及び−次鎖交
磁束誤差と一次鎖交磁束ベクトルの角度を検出する回路
である。 (9) Cはコンパレータ出力をアドレスとして動作す
る最適スイッチングパターンが記憶されている0 これはリードオンリメモリで構成されその3ビツトの出
力1二よりPWMインバータのスイッチング素子が駆動
される。 この最適スイッチングテーブルは評価関数を効率より主
にトルクの過渡応答を良好(ニするように、また高調波
損失、騒音が最小C:なるよう1ニブログラムされてい
る。 第4図がその最適スイッチングテーブルの例である。 この図でτ及びφはトルク及び−次鎖交磁束のコンパレ
ータの出力を示し、I、ff、 ・・・・■は第2図
(=示す磁束ベクトルYの角度の領域を示している。 第5図はこのシステムで得られた一次鎖交磁束!とトル
クTの過渡応答のディジタルシミエレーシ目ンである。 これよりわかるように−次鎖交磁束ンの軌跡は定常状態
、過渡状態ともマイナループを作っていない0 これは、高調波損失、騒音が少ないことを意味する。 実験では高調波損失が半減、騒音は数−8以上軽減する
。 また、このシステムは回路構成がきわめて簡単で、調整
部分もR1(−次抵抗)の部分のみで従来のベクトル制
御にくらべてきわめて簡単である。 また、トルクを直接制御するため二次抵抗等の定数変動
などに対してもきわめて強い系である。 トルク応答も従来のベクトル制御区;くらべ最適化しで
あるため理論上速い。 〔実施例2〕 第6図は本発明を逆起電力を有する誘導性負荷の最適電
流制御に用いた例である。 本回路は(1)の整流回路、(2)のPWMイン、<−
タ、(3)の逆起電力ベクトル鴇の誘導性負荷、(4)
の電流、電圧検出回路、(5)のディジタル出力の電圧
ベクトル検出回路(6)のD変換器、(7)のディジタ
ル出力の電流誤差ベクトルの角度検出回路。 (8)の最適電圧ベクトルを決める最適スイッチングテ
ーブルより構成されている。 この制御方式はある評価関数を最小C:する瞬時電流制
御法の一例である。 いま、評価関数Iとして次のように定める。 I=n2e2/T2 但し、nはインバータのスイッチを切り換えて次の電圧
ベクトルを選ぶときのスイッチ切り換え個数 eiは一
制御区間の電流の2乗平均誤差。 Tは一制御区間の時間間隔で、スイッチング周波数があ
る程度高い場合この値は波形の良李を決定する値となる
。この値を計算するととなる。 ここで は第6因(二示すように1y−Lでθはスイッ
チング直後のIL、と(”Le/dt )Foとの間の
角度である。 負荷の逆起電力ベクトルをvl、インダクタンスなLと
すると近似的に で表わせるので、インバータで決定される全電圧ベクト
ル(3相ブリツジ形インバータの場合は8個)の中から
評価関数Iを最小にする電圧ベクトル゛Uを選べばよい
。 これらを選択する時刻はIL+が一定大きさ以上(:な
りた瞬時とか、一定時間ごとにサンプルして比較される
。 全電圧ベクトルυの中から■を最小とするものを決定す
るにはしベクトルの角度θe、L、+鴇/L、nを定め
るために現在の電圧ベクトルの状態nを入力する必要が
あるので第6図のような回路になる。 ′第7図はこの゛制御で得られた出力電圧波形。 電流指令値、出力電流波形、を示す。 回路定数はL == 1 ’ Om H−R=0 、I
Q、、Vp:、 ==140v インバータの直流入
力電圧は270Vである。 従来の手法にくらべ同一スイッチング周波数で評価関数
が半減し、これは高周波損失が半分となり、負荷の騒音
も大幅に改善されることを意味する◇ このようC二所望の評価関数を定めることによりそのシ
ステムC;適した制御を行なうことができる。 〔発明の効果〕 本発明は上述のごとく、状態変数の関数よりなる評価関
数ti&適にするスイッチングが可能であり、いくつか
の状態変数のそれに対応する指令値との誤差を同時に最
小化できるため多変数制御が容易である。 また、PWMインバータのス(ツテング(二伴う負荷の
高調波損失、騒音を大幅に減少できるスイッチングパタ
ーンが選択でき、これらの波形中極端に幅の狭い電圧パ
ルスをさけるよう(二パターンを選択できるので、電動
機制御時などシステムの安定性の改善に多い(二寄与で
きる0その上、ハード的に見てもメモリを直接呼び出せ
ば最適スイッチングパターンが得られるので’amな演
算を必要とせず、ディジタル化が容易で高速である。
タ(ここでは電圧形インバータ(二ついて示すが電流形
インバータでもよい。) 、 (33は制御対象のシス
テム、(4)はそのシステムの状態変数哨。 へ、・・・・の検出及び演算回路、(5)は外部の要求
する指令より!1.22・・・・に相当する最適な指令
値Z1.Q・・・・を演算する回路、(6)はアナログ
入力の場合はコンパレータまたはAD寂換器によりディ
ジタル量に変換する回路、ディジタル入力の場合はディ
ジタル信号処理する回路、(7)はPWMインバータが
状態変数の誤差Q、−ziを指定した評価関数のもとて
零に収束するようにプログラムされた最適スイッチング
テーブルである。 いま、第1図のようにインバータが3個のスイッチング
素子Sa、 Sb、 Sc、!、り構成されていると考
えるとそのスイッテの方向1.0により出力電圧の瞬時
電圧ベクトルV(Sa、 sb、 8c)−は’tJr
(0,0,0)、V(1,0,O)−−−−−V(1,
1,1)と8個のベクトルをとやことができる。 これらのベクトルのうちV(0,0,0)とV(1,1
,1)は両方とも出力電圧がOのため零ベクトルである
。 いま、−例としてこれらを時間積分した鎖交磁束ベクト
ルTを考えrの大きさを一定C二保つように制御する(
−は第2因で示すようなベクトルを選べばよい。 ここでベクトルの回転速度は例えば電動機の場合は回転
磁界の速度と一致する。 このようなベクトルは上記の8個のうち任意のものが選
べるが、例えばこのTの軌跡がループを描くようにする
とスイッチングC二伴なう高調波損失、騒音が増加し、
このベクトルの太きさ1回転速度などを変化させること
(二より誘導電動機のトルク制御、効率の改善などがで
きる。 この8個のベクトルの中から最適のものは評価関数及び
状態変数が定まれば一義的に最適な1つを選ぶことがで
きる。 従って、すべての入力の値(二対してこれらをテーブル
化しておけば高速で簡単に最適なスイッチングパターン
を出力することができる。 〔実施例1〕 第3図は本発明を誘導電動機の高速トルク制御及び高効
率運転(=適用した例を示している0この図で(1)は
整流回路、(2)はPWMインバータ、(3)は制御さ
れる誘導電動機、(4]はd軸、p軸成分の一次鎖交磁
束演算回路、(5)&tlil−e時トルク演算回路で
+47 (57は第1図の(4)に相当する。 (6)は−次鎖交磁束指令値演算回路で立上り。 立下りの時定数の異なる非線形フイノνりと非線形増巾
器で構成されている。 (7)は外部の指令1:より最適なトルク指令値を演算
する回路で、例えば速度制御の場合はP −■制御回路
等より構成されている。 (6J (7) ハ第1図の(5n:相当する。 (8)はコンパレータで構成されたトルク及び−次鎖交
磁束誤差と一次鎖交磁束ベクトルの角度を検出する回路
である。 (9) Cはコンパレータ出力をアドレスとして動作す
る最適スイッチングパターンが記憶されている0 これはリードオンリメモリで構成されその3ビツトの出
力1二よりPWMインバータのスイッチング素子が駆動
される。 この最適スイッチングテーブルは評価関数を効率より主
にトルクの過渡応答を良好(ニするように、また高調波
損失、騒音が最小C:なるよう1ニブログラムされてい
る。 第4図がその最適スイッチングテーブルの例である。 この図でτ及びφはトルク及び−次鎖交磁束のコンパレ
ータの出力を示し、I、ff、 ・・・・■は第2図
(=示す磁束ベクトルYの角度の領域を示している。 第5図はこのシステムで得られた一次鎖交磁束!とトル
クTの過渡応答のディジタルシミエレーシ目ンである。 これよりわかるように−次鎖交磁束ンの軌跡は定常状態
、過渡状態ともマイナループを作っていない0 これは、高調波損失、騒音が少ないことを意味する。 実験では高調波損失が半減、騒音は数−8以上軽減する
。 また、このシステムは回路構成がきわめて簡単で、調整
部分もR1(−次抵抗)の部分のみで従来のベクトル制
御にくらべてきわめて簡単である。 また、トルクを直接制御するため二次抵抗等の定数変動
などに対してもきわめて強い系である。 トルク応答も従来のベクトル制御区;くらべ最適化しで
あるため理論上速い。 〔実施例2〕 第6図は本発明を逆起電力を有する誘導性負荷の最適電
流制御に用いた例である。 本回路は(1)の整流回路、(2)のPWMイン、<−
タ、(3)の逆起電力ベクトル鴇の誘導性負荷、(4)
の電流、電圧検出回路、(5)のディジタル出力の電圧
ベクトル検出回路(6)のD変換器、(7)のディジタ
ル出力の電流誤差ベクトルの角度検出回路。 (8)の最適電圧ベクトルを決める最適スイッチングテ
ーブルより構成されている。 この制御方式はある評価関数を最小C:する瞬時電流制
御法の一例である。 いま、評価関数Iとして次のように定める。 I=n2e2/T2 但し、nはインバータのスイッチを切り換えて次の電圧
ベクトルを選ぶときのスイッチ切り換え個数 eiは一
制御区間の電流の2乗平均誤差。 Tは一制御区間の時間間隔で、スイッチング周波数があ
る程度高い場合この値は波形の良李を決定する値となる
。この値を計算するととなる。 ここで は第6因(二示すように1y−Lでθはスイッ
チング直後のIL、と(”Le/dt )Foとの間の
角度である。 負荷の逆起電力ベクトルをvl、インダクタンスなLと
すると近似的に で表わせるので、インバータで決定される全電圧ベクト
ル(3相ブリツジ形インバータの場合は8個)の中から
評価関数Iを最小にする電圧ベクトル゛Uを選べばよい
。 これらを選択する時刻はIL+が一定大きさ以上(:な
りた瞬時とか、一定時間ごとにサンプルして比較される
。 全電圧ベクトルυの中から■を最小とするものを決定す
るにはしベクトルの角度θe、L、+鴇/L、nを定め
るために現在の電圧ベクトルの状態nを入力する必要が
あるので第6図のような回路になる。 ′第7図はこの゛制御で得られた出力電圧波形。 電流指令値、出力電流波形、を示す。 回路定数はL == 1 ’ Om H−R=0 、I
Q、、Vp:、 ==140v インバータの直流入
力電圧は270Vである。 従来の手法にくらべ同一スイッチング周波数で評価関数
が半減し、これは高周波損失が半分となり、負荷の騒音
も大幅に改善されることを意味する◇ このようC二所望の評価関数を定めることによりそのシ
ステムC;適した制御を行なうことができる。 〔発明の効果〕 本発明は上述のごとく、状態変数の関数よりなる評価関
数ti&適にするスイッチングが可能であり、いくつか
の状態変数のそれに対応する指令値との誤差を同時に最
小化できるため多変数制御が容易である。 また、PWMインバータのス(ツテング(二伴う負荷の
高調波損失、騒音を大幅に減少できるスイッチングパタ
ーンが選択でき、これらの波形中極端に幅の狭い電圧パ
ルスをさけるよう(二パターンを選択できるので、電動
機制御時などシステムの安定性の改善に多い(二寄与で
きる0その上、ハード的に見てもメモリを直接呼び出せ
ば最適スイッチングパターンが得られるので’amな演
算を必要とせず、ディジタル化が容易で高速である。
第1図は本発明の基本的なブロック線図である。
第2因は最適な鎖交磁束ベクトルの軌跡と電圧ベクトル
の軌跡との関係図である。 第3因は本発明を誘導電動機の高速トルク制御。 高効率運転(;適用した場合のブロック線図である。 第4図はこのときの最適スイッチングテーブルの図であ
る。 第5図はこのシステムのデイジタルシミエレーシ、ンの
結果で一次鎖交磁束のペク)/し軌跡とトノνりの応答
図である。 第6図は本発明を逆起電力を有する誘導性負荷の最適電
流制御(二剤いた場合のシステム構成図である。 第7因は3相PWMインバータで、この制御で得られた
波形の一例で出力電圧波形、電流指令値。 出力電流波形を示した図である。 (2]・・PWMインバータO 昭和60年3月1日 ヱ瞥流回跨 2イ二バ°−り 7乙卸 79欄 〕ケ加 7グ涜 ηME (msec) 7b/:xJ
の軌跡との関係図である。 第3因は本発明を誘導電動機の高速トルク制御。 高効率運転(;適用した場合のブロック線図である。 第4図はこのときの最適スイッチングテーブルの図であ
る。 第5図はこのシステムのデイジタルシミエレーシ、ンの
結果で一次鎖交磁束のペク)/し軌跡とトノνりの応答
図である。 第6図は本発明を逆起電力を有する誘導性負荷の最適電
流制御(二剤いた場合のシステム構成図である。 第7因は3相PWMインバータで、この制御で得られた
波形の一例で出力電圧波形、電流指令値。 出力電流波形を示した図である。 (2]・・PWMインバータO 昭和60年3月1日 ヱ瞥流回跨 2イ二バ°−り 7乙卸 79欄 〕ケ加 7グ涜 ηME (msec) 7b/:xJ
Claims (1)
- PWMインバータの制御方法において、デイジタル量
で書かれたPWMインバータの最適スイッチングテーブ
ルの番地を2個以上のディジタル量のシステムの状態変
数,状態変数ベクトルやそれに対する指令値やそれらか
らなる関数値で直接指定することによりシステムの高調
波障害を小さくし同時にこれらの状態変数で示される評
価関数が最小になるようにスイッチングするPWMイン
バータの制御方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60041467A JPH0636676B2 (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | Pwmインバ−タの制御方法 |
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