JPS6119706A - 接点材料の製造方法 - Google Patents
接点材料の製造方法Info
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- JPS6119706A JPS6119706A JP13870084A JP13870084A JPS6119706A JP S6119706 A JPS6119706 A JP S6119706A JP 13870084 A JP13870084 A JP 13870084A JP 13870084 A JP13870084 A JP 13870084A JP S6119706 A JPS6119706 A JP S6119706A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は熱間押し出しにより得られるＡｇ−酸化物系接
点材料の製造方法に関する。
点材料の製造方法に関する。
電磁接触器など低圧開閉器具類の電気接点には例えばＡ
ｇ −ＣｄＯ，１ｇ Ｓｎｏｗ、 Ａｇ Ｓｎｕｇ
ＩｎｔＯｉ、 ＾ｇＺ ｎ Ｏ＋ Ａ ｇ Ｂ
ｉ ｔ ０３などＡｇを基とした金属酸化物系の合金（
以下へＢ−ＭｅＯと略称する）が多く使用されている。 八ｇ −ＭｅＯは接点材料として重要な性質である耐消
耗性、耐溶着性および低接触抵抗性などが互いに背反関
係をもつにもかかわらずこれらの特性を比較的バランス
よく具備している有用な材料であるが、電子・電気機器
の小型化、長寿命化の進歩に伴って接点も一層厳しい回
路条件のもとに使用される傾向にあるために、接点材料
の改良が各方面で鋭意行われている。 Ａｇ−ＭｅＯ接点材料の製造方法は従来主として次の二
つの方法が知られている。その一つは溶解法を主体とす
るものであり、Ａｇに所定の割合で金属元素を加えて溶
解鋳造したインゴットを圧延加工により板状とした後、
これにＡｇ板を裏張り材として熱間圧着する。次いで酸
素分圧ＩＫｇ／ｃｄ以上の酸化性雰囲気中で３００〜７
５０℃の温度範囲に数十ないし数百時間保持して内部酸
化処理を施した後、この板を所要の形状に打ち抜くこと
により接点が得られる。以上の過程のうち、板状とした
Ａｇ合金に裏張り材の八ｇを熱間圧着するのは次の理由
による。Ａｇ合金はその後内部酸化処理が施□され、添
加された金属元素は酸化物の形態をとってＡｇ −Ｎｅ
。 となるが、これを接点として用いるためには例えばＣｕ
などの合金にろう接しなければならない。しかるに表面
に多くの酸化物が存在するＡｇ −ＭｅＯのままでは合
金とのろう接が困難であるから、ろう接の容易な面を形
成するためにＡｇ合金の一方の面にＡｇ板′を加熱圧着
しておくのである。この裏張り材の八ｇは内部酸化処理
のときも酸化されることがないから合金と容易にろう接
することができる。 このようにして合金に取りつけた接点の材料構成を第２
図に示す。第２図のごとく台金１の上に裏張り材２を有
するＱｇ−ＭｅＯ接点基材３がろう材４を介して接合さ
れ接点として用いられる。以上のごとき溶解法を主体と
するＡｇ−ＭｅＯ接点は良好な接点性能をもっているが
その反面に次のような欠点をもっている。 ■大気中では内部酸化処理が極めて困難であり、高圧容
器を用いて高圧酸化しなければならない。 ■内部酸化処理にかなり長時間を要する。 ■Ａｇ −ＭｅＯとＡｇ板との密着性に劣り、接点の開
閉動作中に生ずる熱応力のためにろう接界面からの剥離
や熱応力により発生するＡｇ板のクランクが原因で八ｇ
−ＭｅＯが脱落する可能性がある。 一方Ａｇ−ＭｅＯ接点材料の上記とは異なる他の製造方
法に粉末冶金法に基づく焼結法を主体としたものがある
。この方法はａｇと金属酸化物の混合粉末、もしくはＡ
ｇ合金を水アトマイズ法などにより合金粉末としこれを
内部酸化処理したＡｇ −ＭｅＯ粉末を用いて粉末成形
した後焼結するという工程を経て接点を得るものである
。焼結法によればＡｇ−ＭｅＯ粉末と裏張り材であるＡ
ｇ板とを成形過程で金型に充填して２層成形することに
より接点基材に６８層を付着させることができる。この
焼結法は前述の溶解法に比べて次の利点がある。 ■内部酸化処理を簡略にすることができる。 ■接点材料の組成を任意に選択することにより、それに
対応して接点の特性を変えることができる。 ■種々の接点形状を設定することができしかも材料損失
が殆どない。 しかし、焼結法は接点の内部組織が十分に微細化されず
溶解法に比べて接点性能がやや劣るという欠点ももって
いる。そのために焼結法により得られたＡｇ −ＭｅＯ
接点材料はさらに熱間プレス、熱間圧延、熱間鍛造、ま
たは熱間押し出しなど二次加工を施して内部組織を微細
化することが行われる。これらのうち熱間プレスは接点
材料の密度を高め、組織の微細化には効果があるが、材
料周縁にばりが発生しこのばりを除去するために生産性
が悪くなり、しかも材料損失が大きく、また熱間圧延や
熱間鍛造は焼結合金が溶解・圧延過程の合金よりも多孔
的で強度が低いために、被加工材の側面に働く引張応力
によってクラッタなどの欠陥が生じやすいので、いずれ
も工業的な生産方法として採用し難い。これに対し熱間
押し出しは被加工材が周囲から押されるだけで側面に引
張応力が発生せず、加工時に欠陥が発生しに＜＜、大き
な変形を与えることができるので、材料の＆１１織微細
化には有効である。 しかしながら、この熱間押し出し加工が接点材料に適用
されるのは従来単一材料からなり、接点と合金とが直接
ろう接が可能であるものに限られ、例えばＡｇ−Ｎｉ合
金線材などである。Ａｇ −ＭｅＯと裏張り材のａｇと
の２層からなり、これらの厚さが異なる薄い方形の接点
材料はＡｇ −ＭｅＯが硬い酸化物を含み、Ａｇが軟ら
かい展延性に富む材料の組み合わせとなっているから、
両者の機械的強度と変形抵抗などが極端に異なり、この
ような材料を熱間押し出しにより均一に加工することは
困難であり従来殆ど行われることがなかった。しかし焼
結法は前述のように溶解法には見られない利点をもって
いることから内部組織の微細化加工に有力な熱間押し出
しの問題を解決することが急務であると考えられる。
ｇ −ＣｄＯ，１ｇ Ｓｎｏｗ、 Ａｇ Ｓｎｕｇ
ＩｎｔＯｉ、 ＾ｇＺ ｎ Ｏ＋ Ａ ｇ Ｂ
ｉ ｔ ０３などＡｇを基とした金属酸化物系の合金（
以下へＢ−ＭｅＯと略称する）が多く使用されている。 八ｇ −ＭｅＯは接点材料として重要な性質である耐消
耗性、耐溶着性および低接触抵抗性などが互いに背反関
係をもつにもかかわらずこれらの特性を比較的バランス
よく具備している有用な材料であるが、電子・電気機器
の小型化、長寿命化の進歩に伴って接点も一層厳しい回
路条件のもとに使用される傾向にあるために、接点材料
の改良が各方面で鋭意行われている。 Ａｇ−ＭｅＯ接点材料の製造方法は従来主として次の二
つの方法が知られている。その一つは溶解法を主体とす
るものであり、Ａｇに所定の割合で金属元素を加えて溶
解鋳造したインゴットを圧延加工により板状とした後、
これにＡｇ板を裏張り材として熱間圧着する。次いで酸
素分圧ＩＫｇ／ｃｄ以上の酸化性雰囲気中で３００〜７
５０℃の温度範囲に数十ないし数百時間保持して内部酸
化処理を施した後、この板を所要の形状に打ち抜くこと
により接点が得られる。以上の過程のうち、板状とした
Ａｇ合金に裏張り材の八ｇを熱間圧着するのは次の理由
による。Ａｇ合金はその後内部酸化処理が施□され、添
加された金属元素は酸化物の形態をとってＡｇ −Ｎｅ
。 となるが、これを接点として用いるためには例えばＣｕ
などの合金にろう接しなければならない。しかるに表面
に多くの酸化物が存在するＡｇ −ＭｅＯのままでは合
金とのろう接が困難であるから、ろう接の容易な面を形
成するためにＡｇ合金の一方の面にＡｇ板′を加熱圧着
しておくのである。この裏張り材の八ｇは内部酸化処理
のときも酸化されることがないから合金と容易にろう接
することができる。 このようにして合金に取りつけた接点の材料構成を第２
図に示す。第２図のごとく台金１の上に裏張り材２を有
するＱｇ−ＭｅＯ接点基材３がろう材４を介して接合さ
れ接点として用いられる。以上のごとき溶解法を主体と
するＡｇ−ＭｅＯ接点は良好な接点性能をもっているが
その反面に次のような欠点をもっている。 ■大気中では内部酸化処理が極めて困難であり、高圧容
器を用いて高圧酸化しなければならない。 ■内部酸化処理にかなり長時間を要する。 ■Ａｇ −ＭｅＯとＡｇ板との密着性に劣り、接点の開
閉動作中に生ずる熱応力のためにろう接界面からの剥離
や熱応力により発生するＡｇ板のクランクが原因で八ｇ
−ＭｅＯが脱落する可能性がある。 一方Ａｇ−ＭｅＯ接点材料の上記とは異なる他の製造方
法に粉末冶金法に基づく焼結法を主体としたものがある
。この方法はａｇと金属酸化物の混合粉末、もしくはＡ
ｇ合金を水アトマイズ法などにより合金粉末としこれを
内部酸化処理したＡｇ −ＭｅＯ粉末を用いて粉末成形
した後焼結するという工程を経て接点を得るものである
。焼結法によればＡｇ−ＭｅＯ粉末と裏張り材であるＡ
ｇ板とを成形過程で金型に充填して２層成形することに
より接点基材に６８層を付着させることができる。この
焼結法は前述の溶解法に比べて次の利点がある。 ■内部酸化処理を簡略にすることができる。 ■接点材料の組成を任意に選択することにより、それに
対応して接点の特性を変えることができる。 ■種々の接点形状を設定することができしかも材料損失
が殆どない。 しかし、焼結法は接点の内部組織が十分に微細化されず
溶解法に比べて接点性能がやや劣るという欠点ももって
いる。そのために焼結法により得られたＡｇ −ＭｅＯ
接点材料はさらに熱間プレス、熱間圧延、熱間鍛造、ま
たは熱間押し出しなど二次加工を施して内部組織を微細
化することが行われる。これらのうち熱間プレスは接点
材料の密度を高め、組織の微細化には効果があるが、材
料周縁にばりが発生しこのばりを除去するために生産性
が悪くなり、しかも材料損失が大きく、また熱間圧延や
熱間鍛造は焼結合金が溶解・圧延過程の合金よりも多孔
的で強度が低いために、被加工材の側面に働く引張応力
によってクラッタなどの欠陥が生じやすいので、いずれ
も工業的な生産方法として採用し難い。これに対し熱間
押し出しは被加工材が周囲から押されるだけで側面に引
張応力が発生せず、加工時に欠陥が発生しに＜＜、大き
な変形を与えることができるので、材料の＆１１織微細
化には有効である。 しかしながら、この熱間押し出し加工が接点材料に適用
されるのは従来単一材料からなり、接点と合金とが直接
ろう接が可能であるものに限られ、例えばＡｇ−Ｎｉ合
金線材などである。Ａｇ −ＭｅＯと裏張り材のａｇと
の２層からなり、これらの厚さが異なる薄い方形の接点
材料はＡｇ −ＭｅＯが硬い酸化物を含み、Ａｇが軟ら
かい展延性に富む材料の組み合わせとなっているから、
両者の機械的強度と変形抵抗などが極端に異なり、この
ような材料を熱間押し出しにより均一に加工することは
困難であり従来殆ど行われることがなかった。しかし焼
結法は前述のように溶解法には見られない利点をもって
いることから内部組織の微細化加工に有力な熱間押し出
しの問題を解決することが急務であると考えられる。
本発明は上述の点に鑑みてなされたものであり、その目
的は接点基材と裏張り材との厚さ１機械的強度の異なる
２層構造を有するＡｇ −ＭｅＯ接点材料の熱間押し出
し加工を可能にする製造方法を提供することにある。
的は接点基材と裏張り材との厚さ１機械的強度の異なる
２層構造を有するＡｇ −ＭｅＯ接点材料の熱間押し出
し加工を可能にする製造方法を提供することにある。
本発明は裏張り材の機械的強度を導電率、ろう接性を損
なうことなくＡｇ−ＭｅＯ接点基材の強度に近づけるた
めにＡｇに０．１５重景％以上１重量％以下のＡｌ酸化
物を添加した裏張り材を用いて基材と裏−張り材の二層
燒結体の熱間押し出しを可能にしたものである。
なうことなくＡｇ−ＭｅＯ接点基材の強度に近づけるた
めにＡｇに０．１５重景％以上１重量％以下のＡｌ酸化
物を添加した裏張り材を用いて基材と裏−張り材の二層
燒結体の熱間押し出しを可能にしたものである。
以下本発明を実施例に基づき説明する。
裏張り材を強化するためには八ｇの中に金属化合物を分
散させるのが有効であり、金属化合物は酸化物とするの
が製造法からみても最も容易であるとの判断から、本発
明者らはまずＡｇ合金として内部酸化の可能な元素とし
てＬｉ＋ Ａｌｌ Ｍｇ＋ Ｚｒ＋ Ｃｄ。 ＦｅｌＭｎ、 Ｓ＋＋ Ｂ！＋ およびＩｎなどを検討
したが、その際強度を大にするとともに、導電性および
ろう接性を損なわないようにするには酸化物としての含
有量はできるだけ少なく、しかも裏張り材として高い強
度が得られるものを選ぶために別途実験を行い、この目
的に適う合金元素はＡ１であることと、Ａｌ酸化物の含
有量が１％を超えると加工性が悪く割れを生ずるように
なるので上限値は１％とするのがよいことがわかった。 さらに下限値としては０．１５％が適当で、これより少
ない場合には裏張り材の強度および変形抵抗が小さすぎ
て加工時に裏張材のみが先行して押し出されるという問
題が生ずることがわかった。裏張り材として用いる八８
−へ１合金を溶解後圧延加工して板状とし必要な形状に
切断して大気中８００℃で内部酸化し強度を求めたがそ
の結果の一例を第１表に掲げる。第１表は＾ｌの添加量
を変えて得られたＡｇ ＡｌｚＯａ合金についての強
さを示しであるが、比較のため従来次にＡｇ−ＭｅＯ接
点基材には水アトマイズ法によりつくられた合金粉末を
大気中で内部酸化したＡｇ−１３，３％Ｓｎｏｗ ５
．１％ＩｎｔＯｓ＋Ａｇ ５．７％５ｎＯ１−２，２
％ＩｎｚＯｉおよびＡｇ−１３％ＣｄＯを用い、第１表
に示した裏張り材との組み合わせを例えば第２表のよう
にした。 第２表。 第２表のうちＮ ｏ 、 １ ＋ Ｎ ｏ 、 ２は本
発明による裏張り材を用いたものであり、Ｎｏ、３は比
較用の従来の接点材料である。まず所定の形状に切断し
た板厚０゜１５ｍｍの裏張り材を金型内に置き、その上
に所定量の八ｇ −ＭｅＯ接点粉末を充填した後、３Ｔ
ｏｎ ／−の圧力をかけて厚さ１０１Ｍｌ１１×巾１５
＋ｓｍＸ長さ５５＋ａｓ＋の２１１成形体とし、これを
大気中８００℃で２時間焼結して第２表の組み合わせに
よる焼結体を得た。次いで熱間押し出しは焼結体の長手
方向に温度５５０℃。 押出比６という条件で行った。その結果Ｎｏ、１．Ｎｏ
。 ２の本発明による裏張り材を用いた接点材料はいずれも
２層のまま一様な押し出しが可能であったのに対して従
来の八ｇの裏張り材のＮ０８３はＡ、のみが先行して押
し出されるために所要の押し出し成形加工が不可能であ
った。 第１図は第２表におけるＮＯ１２の組み合わせによる２
層押し出し材の断面を倍率１００倍で示した顕微鏡組織
である。第１図かられかるようにＡｇ−０゜７２％Ａｌ
ｔｏｓ合金の裏張り材５とＡｇ−１３，３％Ｓｎｏｗ
−５，１％ＩｎｚＯＨ接点基材６との密着性も良好であ
り、接点の内部組織も緻密である。また第２表のＮｏ、
１の組み合わせの場合も押し出し加工が可能であり断面
組織も第１図と同様の良好な性状を示した。 なお本発明によるＷｋ張り材と接点基材の組み合わせに
対しては熱間押し出し温度４５０〜７００℃のとき押出
比３〜７の範囲で２層押し出しが可能であることを別途
実験により確かめている。 本発明により得られた接点材料を合金にろう接し電磁接
触器に組み込んで下記の電気負荷条件で３万回の開閉試
験を行い、接点性能および接点基材と裏張り材とのｆＦ
ＩＪｊｌＩｌ性などを調べた。 電圧 ４４０ Ｖ、 ＡＣ電流 ４ＢＯＡ力率
０．３５ 開閉頻度 ３００ （ＳＷ／
ｈ）この試験の結果本発明によるＡｇ−ＭｅＯ接点の３
万回開閉後の消耗量は従来の接点と同等もしくはそれ以
下であり、溶着現象は全（見られなかった。 また裏張り材とろう接層、裏張り材と接点基材間などの
剥離は一切認められず本発明の裏張り材を用いた接点は
繰り返し開閉によって生ずる熱応力に対しても十分耐え
られるものであることが明らかとなった。 【発明の効果］ 以上実施例で説明したように裏張り材を備えたＡｇ−Ｍ
ｅＯ系接点基材を熱間押し出しにより製造するに際し、
従来用いられているＡ８のみでなく八ｇに０．１５重量
％以上１重量％以下のＡｌ酸化物を含み、機械的強度を
基材と同程度まで高めた裏張り材を用いることにより、
押し出し加工を容易にし、得られる接点材料は緻密な組
織となり強度、導電率およびろう接層にすぐれたものと
なるので、電磁接触器などの接点として用いたときに接
点性能を向上させ、接点の開閉によって生ずる熱応力に
も十分耐えることができ、その結果接点の欠落などによ
る事故の発生をなくすことができるという大きな効果を
もたらすものである。
散させるのが有効であり、金属化合物は酸化物とするの
が製造法からみても最も容易であるとの判断から、本発
明者らはまずＡｇ合金として内部酸化の可能な元素とし
てＬｉ＋ Ａｌｌ Ｍｇ＋ Ｚｒ＋ Ｃｄ。 ＦｅｌＭｎ、 Ｓ＋＋ Ｂ！＋ およびＩｎなどを検討
したが、その際強度を大にするとともに、導電性および
ろう接性を損なわないようにするには酸化物としての含
有量はできるだけ少なく、しかも裏張り材として高い強
度が得られるものを選ぶために別途実験を行い、この目
的に適う合金元素はＡ１であることと、Ａｌ酸化物の含
有量が１％を超えると加工性が悪く割れを生ずるように
なるので上限値は１％とするのがよいことがわかった。 さらに下限値としては０．１５％が適当で、これより少
ない場合には裏張り材の強度および変形抵抗が小さすぎ
て加工時に裏張材のみが先行して押し出されるという問
題が生ずることがわかった。裏張り材として用いる八８
−へ１合金を溶解後圧延加工して板状とし必要な形状に
切断して大気中８００℃で内部酸化し強度を求めたがそ
の結果の一例を第１表に掲げる。第１表は＾ｌの添加量
を変えて得られたＡｇ ＡｌｚＯａ合金についての強
さを示しであるが、比較のため従来次にＡｇ−ＭｅＯ接
点基材には水アトマイズ法によりつくられた合金粉末を
大気中で内部酸化したＡｇ−１３，３％Ｓｎｏｗ ５
．１％ＩｎｔＯｓ＋Ａｇ ５．７％５ｎＯ１−２，２
％ＩｎｚＯｉおよびＡｇ−１３％ＣｄＯを用い、第１表
に示した裏張り材との組み合わせを例えば第２表のよう
にした。 第２表。 第２表のうちＮ ｏ 、 １ ＋ Ｎ ｏ 、 ２は本
発明による裏張り材を用いたものであり、Ｎｏ、３は比
較用の従来の接点材料である。まず所定の形状に切断し
た板厚０゜１５ｍｍの裏張り材を金型内に置き、その上
に所定量の八ｇ −ＭｅＯ接点粉末を充填した後、３Ｔ
ｏｎ ／−の圧力をかけて厚さ１０１Ｍｌ１１×巾１５
＋ｓｍＸ長さ５５＋ａｓ＋の２１１成形体とし、これを
大気中８００℃で２時間焼結して第２表の組み合わせに
よる焼結体を得た。次いで熱間押し出しは焼結体の長手
方向に温度５５０℃。 押出比６という条件で行った。その結果Ｎｏ、１．Ｎｏ
。 ２の本発明による裏張り材を用いた接点材料はいずれも
２層のまま一様な押し出しが可能であったのに対して従
来の八ｇの裏張り材のＮ０８３はＡ、のみが先行して押
し出されるために所要の押し出し成形加工が不可能であ
った。 第１図は第２表におけるＮＯ１２の組み合わせによる２
層押し出し材の断面を倍率１００倍で示した顕微鏡組織
である。第１図かられかるようにＡｇ−０゜７２％Ａｌ
ｔｏｓ合金の裏張り材５とＡｇ−１３，３％Ｓｎｏｗ
−５，１％ＩｎｚＯＨ接点基材６との密着性も良好であ
り、接点の内部組織も緻密である。また第２表のＮｏ、
１の組み合わせの場合も押し出し加工が可能であり断面
組織も第１図と同様の良好な性状を示した。 なお本発明によるＷｋ張り材と接点基材の組み合わせに
対しては熱間押し出し温度４５０〜７００℃のとき押出
比３〜７の範囲で２層押し出しが可能であることを別途
実験により確かめている。 本発明により得られた接点材料を合金にろう接し電磁接
触器に組み込んで下記の電気負荷条件で３万回の開閉試
験を行い、接点性能および接点基材と裏張り材とのｆＦ
ＩＪｊｌＩｌ性などを調べた。 電圧 ４４０ Ｖ、 ＡＣ電流 ４ＢＯＡ力率
０．３５ 開閉頻度 ３００ （ＳＷ／
ｈ）この試験の結果本発明によるＡｇ−ＭｅＯ接点の３
万回開閉後の消耗量は従来の接点と同等もしくはそれ以
下であり、溶着現象は全（見られなかった。 また裏張り材とろう接層、裏張り材と接点基材間などの
剥離は一切認められず本発明の裏張り材を用いた接点は
繰り返し開閉によって生ずる熱応力に対しても十分耐え
られるものであることが明らかとなった。 【発明の効果］ 以上実施例で説明したように裏張り材を備えたＡｇ−Ｍ
ｅＯ系接点基材を熱間押し出しにより製造するに際し、
従来用いられているＡ８のみでなく八ｇに０．１５重量
％以上１重量％以下のＡｌ酸化物を含み、機械的強度を
基材と同程度まで高めた裏張り材を用いることにより、
押し出し加工を容易にし、得られる接点材料は緻密な組
織となり強度、導電率およびろう接層にすぐれたものと
なるので、電磁接触器などの接点として用いたときに接
点性能を向上させ、接点の開閉によって生ずる熱応力に
も十分耐えることができ、その結果接点の欠落などによ
る事故の発生をなくすことができるという大きな効果を
もたらすものである。
第１図は本発明による裏張り材を用いた接点材料の熱間
押し出し後の断面顕微鏡組織写真、第２図は合金に取り
付けた接点の材料構成を示す断面図である。 １：合金、２，５：裏張り材、３，６：接点基材、４：
ろう材。 第２図 手続補正書（方式） ％式％ 特許庁−少り一官 □叉ニルーーー７□殿１、事件
の表示 特願昭せん／碕、：３７／）り住 所
川崎市川崎区田辺新田１番１号５、補正指令の日刊
昭＊ｒｒ＄’＊ｉｏ片３０日補正の内容 明細書第１２頁第６行目の「断面顕微鏡組織写真、」を
「断面を顕微鏡でみた金属組織の写真、」と補正する。
押し出し後の断面顕微鏡組織写真、第２図は合金に取り
付けた接点の材料構成を示す断面図である。 １：合金、２，５：裏張り材、３，６：接点基材、４：
ろう材。 第２図 手続補正書（方式） ％式％ 特許庁−少り一官 □叉ニルーーー７□殿１、事件
の表示 特願昭せん／碕、：３７／）り住 所
川崎市川崎区田辺新田１番１号５、補正指令の日刊
昭＊ｒｒ＄’＊ｉｏ片３０日補正の内容 明細書第１２頁第６行目の「断面顕微鏡組織写真、」を
「断面を顕微鏡でみた金属組織の写真、」と補正する。
Claims (1)
- １）ろう接部となる裏張り材を備えたＡｇ−金属酸化物
系接点材料を製造する方法において、裏張り材に０．１
５重量％以上１重量％以下のＡｌ酸化物を含むＡｇ板を
用い、該Ａｇ板とＡｇ−金属酸化物系接点材料の原料粉
末とを積層し加圧成形した後、２層燒結体となし、さら
に熱間押し出しすることを特徴とする接点材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13870084A JPS6119706A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 接点材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13870084A JPS6119706A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 接点材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6119706A true JPS6119706A (ja) | 1986-01-28 |
| JPH0142321B2 JPH0142321B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=15228081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13870084A Granted JPS6119706A (ja) | 1984-07-04 | 1984-07-04 | 接点材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6119706A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006206963A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Kansai Pipe Kogyo Kk | アルミナ分散強化銀棒材およびその製造方法、電気接点材料ならびに電気自動車用リレー |
| CN111462939A (zh) * | 2020-04-08 | 2020-07-28 | 安徽壹石通材料科技股份有限公司 | 一种纳米氧化铝增强的银基电接触材料及制备方法 |
-
1984
- 1984-07-04 JP JP13870084A patent/JPS6119706A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006206963A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Kansai Pipe Kogyo Kk | アルミナ分散強化銀棒材およびその製造方法、電気接点材料ならびに電気自動車用リレー |
| CN111462939A (zh) * | 2020-04-08 | 2020-07-28 | 安徽壹石通材料科技股份有限公司 | 一种纳米氧化铝增强的银基电接触材料及制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0142321B2 (ja) | 1989-09-12 |
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