JPS61195966A - 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法およびその装置 - Google Patents
合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法およびその装置Info
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- JPS61195966A JPS61195966A JP3645485A JP3645485A JPS61195966A JP S61195966 A JPS61195966 A JP S61195966A JP 3645485 A JP3645485 A JP 3645485A JP 3645485 A JP3645485 A JP 3645485A JP S61195966 A JPS61195966 A JP S61195966A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/56—Apparatus specially adapted for continuous coating; Arrangements for maintaining the vacuum, e.g. vacuum locks
- C23C14/562—Apparatus specially adapted for continuous coating; Arrangements for maintaining the vacuum, e.g. vacuum locks for coating elongated substrates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/58—After-treatment
- C23C14/5806—Thermal treatment
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- Coating With Molten Metal (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
１皇公！
本発明は真空蒸着亜鉛めっきにおいて亜鉛被覆と鋼帯と
を加熱することにより、合金化させた合金化亜鉛めっき
鋼板を連続的に製造する方法およびその装置に関するも
のである。
を加熱することにより、合金化させた合金化亜鉛めっき
鋼板を連続的に製造する方法およびその装置に関するも
のである。
合金化亜鉛めっき鋼板は合金化しない通常の亜鉛めっき
に比べ。
に比べ。
イ）スポット溶接における連続操業性がよい。
口）電着塗装における塗装密着性が良好であり、したが
って電着塗装後の耐食性も良好である、という利点から
、広く一般に使用されている。
って電着塗装後の耐食性も良好である、という利点から
、広く一般に使用されている。
合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法は。
ａ）溶融亜鉛めっきの直後にめっきされた亜鉛が凝固し
ない内に加熱処理して合金化する方法、ｂ）電気亜鉛め
っき鋼板を再加熱処理して合金化する方法。
ない内に加熱処理して合金化する方法、ｂ）電気亜鉛め
っき鋼板を再加熱処理して合金化する方法。
の二者に大別される。電気めっき法によりＺｎとＦｅの
合金めっきをする方法も数多く提案されているが、技術
分野が異なるので省略する。
合金めっきをする方法も数多く提案されているが、技術
分野が異なるので省略する。
ａ）の方法は溶融めっきを利用する方法であるので片面
あたり３０ｇ／腸２以下の均一な薄めつきを得ることが
困難でありまた片面めっきを得ることはきわめて困難で
あるという欠点を有する。
あたり３０ｇ／腸２以下の均一な薄めつきを得ることが
困難でありまた片面めっきを得ることはきわめて困難で
あるという欠点を有する。
ｂ）の方法としては、電気亜鉛めっきされたコイルをタ
イトまたはオープンタイプのバッチ型焼鈍炉によって２
５０〜３５０℃の低温長時間熱処理を施して合金化させ
る方法が主であるが、この方法には、 ｉ）バッチ型焼鈍炉を使用しているので、工程が複雑で
あり、製造時間が長くなる。
イトまたはオープンタイプのバッチ型焼鈍炉によって２
５０〜３５０℃の低温長時間熱処理を施して合金化させ
る方法が主であるが、この方法には、 ｉ）バッチ型焼鈍炉を使用しているので、工程が複雑で
あり、製造時間が長くなる。
ｉｉ）品質のばらつきが大きく１品質管理が面倒である
。
。
などの問題点を有していた。これらの問題点を解決する
方法として、電気亜鉛めっきした後に直ちに３００℃〜
４３０℃の温度範囲に３０〜２１０秒再加熱保持して亜
鉛めっきの合金化処理する方法（特公昭５Ｂ−３８８７
７）があるがこの方法は一度５０〜ＢＯ℃に冷却された
鋼帯を連続的に３００〜４３０℃に再加熱保持するため
設備が非常に巨大なものになりエネルギー消費も大きい
。
方法として、電気亜鉛めっきした後に直ちに３００℃〜
４３０℃の温度範囲に３０〜２１０秒再加熱保持して亜
鉛めっきの合金化処理する方法（特公昭５Ｂ−３８８７
７）があるがこの方法は一度５０〜ＢＯ℃に冷却された
鋼帯を連続的に３００〜４３０℃に再加熱保持するため
設備が非常に巨大なものになりエネルギー消費も大きい
。
また、 ｂ）の方法は、素材として電気亜鉛めっき鋼板
を使用するため通常４０ｇ／■２以下の付着量に制限さ
れる。付着量が４０ｇ／ｓ ２を越えると電気亜鉛めっ
きで製造することはコスト上好ましくないからである。
を使用するため通常４０ｇ／■２以下の付着量に制限さ
れる。付着量が４０ｇ／ｓ ２を越えると電気亜鉛めっ
きで製造することはコスト上好ましくないからである。
乳夏夏亘工ま１
本発明はこれらの問題点に着目してなされたものであり
、真空蒸着亜鉛めっき鋼板を合金化処理の素材として使
用することにより、付着量によって製造方法を区別する
という問題点を解決し、さらに真空蒸着亜鉛めっきされ
て鋼帯が真空蒸着装置系外に導出された直後に連続して
再加熱し合金化処理を行うことにより、真空蒸着亜鉛め
っきされた鋼帯が保有している熱エネルギーを有効に活
用し熱的に容易に合金化処理を行なう方法を提供すると
ともに、真空蒸着亜鉛めっき装置に再加熱炉を連結した
ことを特徴とする合金化亜鉛めっき鋼板の製造装置を提
供するものである。
、真空蒸着亜鉛めっき鋼板を合金化処理の素材として使
用することにより、付着量によって製造方法を区別する
という問題点を解決し、さらに真空蒸着亜鉛めっきされ
て鋼帯が真空蒸着装置系外に導出された直後に連続して
再加熱し合金化処理を行うことにより、真空蒸着亜鉛め
っきされた鋼帯が保有している熱エネルギーを有効に活
用し熱的に容易に合金化処理を行なう方法を提供すると
ともに、真空蒸着亜鉛めっき装置に再加熱炉を連結した
ことを特徴とする合金化亜鉛めっき鋼板の製造装置を提
供するものである。
褒Ｊ」１１虞
本発明によれば、冷延鋼帯の片面または両面に真空蒸着
亜鉛めっきを施した後、鋼帯が真空蒸着装置系外に導出
された直後に連続して鋼帯を再加熱し合金化処理を行な
うことを特徴とする合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法が
提供される。
亜鉛めっきを施した後、鋼帯が真空蒸着装置系外に導出
された直後に連続して鋼帯を再加熱し合金化処理を行な
うことを特徴とする合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法が
提供される。
好ましくは再加熱は３４０℃〜５００℃の温度範囲で、
保持時間８０秒以下に実施する。
保持時間８０秒以下に実施する。
本発明によれば、さらに、ガス還元前処理炉とこれに連
続する気体の流入を防止するための賦圧室と、これに連
続する第１のシールロール室と。
続する気体の流入を防止するための賦圧室と、これに連
続する第１のシールロール室と。
これに連続する真空蒸着室と、これに連続する第２のシ
ールロール室と、これに連続する第２の賦圧室と、これ
に連続する再加熱炉と、これに連続する冷却炉からなる
合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板の製造装置が提供される
。
ールロール室と、これに連続する第２の賦圧室と、これ
に連続する再加熱炉と、これに連続する冷却炉からなる
合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板の製造装置が提供される
。
Ｌム１１
以下本発明を実施例とともに図面を参照しながら説明す
る。
る。
連続式真空蒸着めっき装置にはいくつかの様式が提案さ
れているが、第１図に例示するものはガス還元前処理炉
２、還元ガスあるいは空気の流入を防止するための賦圧
室３．３°、一連の段階的に排気する個別に真空排気手
段を備えた隔室に納められた多数のシールロールからな
る第１および第２のシールロール室４．４’、鋼帯の片
方の面に真空めっきするための第１真空めっき室５．鋼
帯の他方の面に真空蒸着めっきするための第１真空蒸着
めっき室に連通する第２真空蒸着めっき室５°から構成
されている。尚、上記真空蒸着めっき室５．５゛の内部
には亜鉛浴６．６′およびデフレクタロール９．９ゝが
配設されている。
れているが、第１図に例示するものはガス還元前処理炉
２、還元ガスあるいは空気の流入を防止するための賦圧
室３．３°、一連の段階的に排気する個別に真空排気手
段を備えた隔室に納められた多数のシールロールからな
る第１および第２のシールロール室４．４’、鋼帯の片
方の面に真空めっきするための第１真空めっき室５．鋼
帯の他方の面に真空蒸着めっきするための第１真空蒸着
めっき室に連通する第２真空蒸着めっき室５°から構成
されている。尚、上記真空蒸着めっき室５．５゛の内部
には亜鉛浴６．６′およびデフレクタロール９．９ゝが
配設されている。
本発明を実施する装置は第２図に示すように、ｗＩＩ１
図の装置に加えて第２賦圧室３°の出口側に再加熱炉７
とさらにそれに連続する冷却室８を設けたものである。
図の装置に加えて第２賦圧室３°の出口側に再加熱炉７
とさらにそれに連続する冷却室８を設けたものである。
各部分の長さは設定される操業条件によって適宜決定さ
れ、装置自身は本明細書の記載に従って従来技術な知る
当業者が必要に応じて設計製作できるとこであるから、
詳細は省略する。
れ、装置自身は本明細書の記載に従って従来技術な知る
当業者が必要に応じて設計製作できるとこであるから、
詳細は省略する。
冷間圧延されたままの鋼帯ｌは前処理炉２に連続的に導
入され、焼鈍と同時にガス還元による前処理を施される
。鋼種により差はあるが、鋼帯が焼鈍されるためには６
００〜９００℃の温度範囲で２０〜１８０秒の保持時間
が必要である。ガス還元による前処理で密着性のよい蒸
着亜鉛めっき鋼板を得ルタメニはＨｚ３１以上（残Ｎ２
） 、 ＤＰ−１５℃以下の雰囲気にすればよい、前処
理炉２の後半部分で鋼帯は冷却され、前処理炉２を２５
０〜２８０℃で導出され、さらに賦圧室３１段階的に排
気される第１シールロール室を経由して、第１真空蒸着
室５に導入される。亜鉛浴６には図示されない供給源か
ら亜鉛が連続的に供給されて適当な手段（電気抵抗加熱
手段、電子ビーム加熱手段等）によって加熱、蒸発され
、鋼帯の下方の面に蒸着めっきが施される。ついで、鋼
帯は回廊部でデフレクタ−ロール９．９°によって、そ
の上面と下面を逆転されて、前述と同様に、鋼帯のもう
一つの面に亜鉛浴６′からの蒸気によって蒸着めっきさ
れる。
入され、焼鈍と同時にガス還元による前処理を施される
。鋼種により差はあるが、鋼帯が焼鈍されるためには６
００〜９００℃の温度範囲で２０〜１８０秒の保持時間
が必要である。ガス還元による前処理で密着性のよい蒸
着亜鉛めっき鋼板を得ルタメニはＨｚ３１以上（残Ｎ２
） 、 ＤＰ−１５℃以下の雰囲気にすればよい、前処
理炉２の後半部分で鋼帯は冷却され、前処理炉２を２５
０〜２８０℃で導出され、さらに賦圧室３１段階的に排
気される第１シールロール室を経由して、第１真空蒸着
室５に導入される。亜鉛浴６には図示されない供給源か
ら亜鉛が連続的に供給されて適当な手段（電気抵抗加熱
手段、電子ビーム加熱手段等）によって加熱、蒸発され
、鋼帯の下方の面に蒸着めっきが施される。ついで、鋼
帯は回廊部でデフレクタ−ロール９．９°によって、そ
の上面と下面を逆転されて、前述と同様に、鋼帯のもう
一つの面に亜鉛浴６′からの蒸気によって蒸着めっきさ
れる。
その後、鋼帯は第２シールロール室４°、賦圧室３′、
再加熱炉７、冷却室８を経て真空蒸着装置系外に導出さ
れる。シールロール室４．４°は真空蒸着室の真空を保
ったまま鋼帯を導入、導出するためのものであり、例え
ば特願昭５９−１９２５７４のものと同様である。シー
ルロール室は図示されない排気管および多数の真空ポン
プにより排気され、段階的に減圧され、真空蒸着室を所
定の真空に保持する。
再加熱炉７、冷却室８を経て真空蒸着装置系外に導出さ
れる。シールロール室４．４°は真空蒸着室の真空を保
ったまま鋼帯を導入、導出するためのものであり、例え
ば特願昭５９−１９２５７４のものと同様である。シー
ルロール室は図示されない排気管および多数の真空ポン
プにより排気され、段階的に減圧され、真空蒸着室を所
定の真空に保持する。
前処理炉２を２５０〜２８０℃で導出された鋼帯は賦圧
室３第１シールロール室４でさらに冷却され第１真空蒸
着室に２００〜２３０℃で導入される。公知（特開昭５
７−１５２４８５）のように、蒸着開始前の鋼帯温度は
、蒸着被膜の靭性、延性が良好であるためには２００℃
以上が好ましいことが明らかになっている。第１真空蒸
着室、第２真空蒸着室で両面に真空蒸着亜鉛めっきされ
た鋼帯は、亜鉛蒸気の凝固潜熱の解放により、その温度
が上昇する。凝固熱の解放による温度上昇は次式（りに
より求められる。
室３第１シールロール室４でさらに冷却され第１真空蒸
着室に２００〜２３０℃で導入される。公知（特開昭５
７−１５２４８５）のように、蒸着開始前の鋼帯温度は
、蒸着被膜の靭性、延性が良好であるためには２００℃
以上が好ましいことが明らかになっている。第１真空蒸
着室、第２真空蒸着室で両面に真空蒸着亜鉛めっきされ
た鋼帯は、亜鉛蒸気の凝固潜熱の解放により、その温度
が上昇する。凝固熱の解放による温度上昇は次式（りに
より求められる。
ΔＴ＝ ｑ １１Ｗ／ｐ ｅ ｔ −Ｃ（Ｉ）ただし、
ΔＴ：鋼帯の温度上昇（℃）
ｑ ：めっき金属の凝固熱（ｋｃａｌ／ｇ）Ｗ ：めっ
き付着量（ｇ／■２） ρ ：鋼帯の密度（ｇ／ｃ＋ｍ２） ｔ ：鋼帯の板厚（１厘） Ｃ：鋼帯の比熱（ｋｃａｌ／ｋｇ。℃）鋼帯に亜鉛を蒸
着する場合には。
き付着量（ｇ／■２） ρ ：鋼帯の密度（ｇ／ｃ＋ｍ２） ｔ ：鋼帯の板厚（１厘） Ｃ：鋼帯の比熱（ｋｃａｌ／ｋｇ。℃）鋼帯に亜鉛を蒸
着する場合には。
ｑ ＝ ０．４１５ｋｃａｌ／ｇ
ρ ＝ ７．８５ｇ／ｃ腸２（＝ Ｏ、１
３ｋｃａｌ／ｋｇ−”Ｃであり、（１）式は（ＩＩ）式
に書き変えられる。
３ｋｃａｌ／ｋｇ−”Ｃであり、（１）式は（ＩＩ）式
に書き変えられる。
ΔＴ＝ ０ 、４１Ｗ／ｌ （ＩＩ）例
えば、板厚０．６■■の場合、付着量１０／ｌｅｇ／ｗ
２では、Δτ灼１４℃であり、付着量１０Ｇ／１００ｇ
／■２では１３７℃である。したがって、第２真空蒸着
室を° 導出される鋼帯の温度は付着量１０／１０ｇ／
ｍ２では２１４〜２４４℃であり、付着量１００／１０
０ｇ／■２では３３７〜３８７℃である。この鋼帯は第
２シールロール室４′、賦圧室３゛、を通過する時に入
側と同様に約５０℃冷却され再加熱炉７には付着量１０
／ｌＯｇ／ｍ２の場合１６４〜１８４℃で、付着量１０
０／１００ｇ／■２の場合２８７〜３１７℃で導入され
る。
えば、板厚０．６■■の場合、付着量１０／ｌｅｇ／ｗ
２では、Δτ灼１４℃であり、付着量１０Ｇ／１００ｇ
／■２では１３７℃である。したがって、第２真空蒸着
室を° 導出される鋼帯の温度は付着量１０／１０ｇ／
ｍ２では２１４〜２４４℃であり、付着量１００／１０
０ｇ／■２では３３７〜３８７℃である。この鋼帯は第
２シールロール室４′、賦圧室３゛、を通過する時に入
側と同様に約５０℃冷却され再加熱炉７には付着量１０
／ｌＯｇ／ｍ２の場合１６４〜１８４℃で、付着量１０
０／１００ｇ／■２の場合２８７〜３１７℃で導入され
る。
一方、蒸着亜鉛めっき鋼板を再加熱して合金化処理する
条件は亜鉛めっきの付着量によって異なる。第２図に示
す合金化亜鉛めっき鋼板の製造装置を用いて、実験を重
ねたところ、片面付着量１０ｇ／ｍ ２の場合温度３４
０℃で６０秒以上、温度４２０℃で５−秒置上の保持時
間があれば、亜鉛めつきの最表層まで合金化が完了し、
均一で芙れいな肌をもった合金化亜鉛めっき鋼板が得ら
れるという知見を得た。同様に片面付着量が１００１／
ｍ２の場合、４２０℃で８０秒以上 ５００℃で５秒以
上の保持時間があれば、均一で美れいな肌をもった合金
化亜鉛めっき鋼板が得られた。保持時間を８０秒以下に
限定したのは、再加熱の炉長が長くなり、工業上有用性
が少な’ｙｓからである。また短時間側は実験の都合上
５秒の例を示しただけであり、５秒以上に限定するもの
ではない。
条件は亜鉛めっきの付着量によって異なる。第２図に示
す合金化亜鉛めっき鋼板の製造装置を用いて、実験を重
ねたところ、片面付着量１０ｇ／ｍ ２の場合温度３４
０℃で６０秒以上、温度４２０℃で５−秒置上の保持時
間があれば、亜鉛めつきの最表層まで合金化が完了し、
均一で芙れいな肌をもった合金化亜鉛めっき鋼板が得ら
れるという知見を得た。同様に片面付着量が１００１／
ｍ２の場合、４２０℃で８０秒以上 ５００℃で５秒以
上の保持時間があれば、均一で美れいな肌をもった合金
化亜鉛めっき鋼板が得られた。保持時間を８０秒以下に
限定したのは、再加熱の炉長が長くなり、工業上有用性
が少な’ｙｓからである。また短時間側は実験の都合上
５秒の例を示しただけであり、５秒以上に限定するもの
ではない。
再加熱炉７によって合金化された鋼帯は冷却室８に導入
され、ガス冷却によって１２０℃まで冷却されその後大
気中に導出された。なお再加熱炉７および冷却室８内の
雰囲気は非酸化性または弱還元性であり鋼帯表面の酸化
が防止されている。
され、ガス冷却によって１２０℃まで冷却されその後大
気中に導出された。なお再加熱炉７および冷却室８内の
雰囲気は非酸化性または弱還元性であり鋼帯表面の酸化
が防止されている。
以上の実施例において、その他の条件は次の通りである
。
。
鋼帯：０．８■１厚さＸ ３０Ｇｍｍ幅の低炭素鋼通板
速度：１５層／ｗｉｎ 賦圧ガス二Ｎ２ 蒸着真空度： ０．０１〜０．ＩＴｏｒｒ蒸着亜鉛：市
販電解亜鉛 このようにして製造された合金化亜鉛めっき鋼板は均一
で英れいな肌をもち、めっき層の加工性も良好であった
。なお、加工性は２層−半径に８０゜曲げた後内側のク
ラック発生状況を観察して評価した。
速度：１５層／ｗｉｎ 賦圧ガス二Ｎ２ 蒸着真空度： ０．０１〜０．ＩＴｏｒｒ蒸着亜鉛：市
販電解亜鉛 このようにして製造された合金化亜鉛めっき鋼板は均一
で英れいな肌をもち、めっき層の加工性も良好であった
。なお、加工性は２層−半径に８０゜曲げた後内側のク
ラック発生状況を観察して評価した。
以北の実施例は両面めっきについて示したが。
片面合金化亜鉛めっき鋼板を製造する場合には。
第１真空蒸着めっき室または第２真空蒸着めっき室のい
ずれか一方だけで真空蒸着亜鉛めっきすればよ〈、その
他は実施例とまったく同様である。
ずれか一方だけで真空蒸着亜鉛めっきすればよ〈、その
他は実施例とまったく同様である。
再加熱炉７の加熱方法は特に限定するものではなく、電
気抵抗加熱でもよいし、ラジアントチューヴなどによる
間接加熱でもよい、ただし、付着量により保持時間が変
化する点を考慮し、加熱帯を分割しておく方が好ましい
。
気抵抗加熱でもよいし、ラジアントチューヴなどによる
間接加熱でもよい、ただし、付着量により保持時間が変
化する点を考慮し、加熱帯を分割しておく方が好ましい
。
また第１図は前処理をガス還元法によって行なう場合に
ついて示したが、真空に排気された状態（例えば、真空
蒸着室５．５°の中）で電子銃などにより前処理される
場合などにも適用できることは当然である。
ついて示したが、真空に排気された状態（例えば、真空
蒸着室５．５°の中）で電子銃などにより前処理される
場合などにも適用できることは当然である。
１１立差１
本発明を用いることにより、付着量１０ｇ／■２程度の
薄めつきから付着量１００ｇ／１２程度の厚めつきまで
の合金化亜鉛めっき鋼板を連続的に製造することができ
る。また、真空蒸着亜鉛めっきする時の熱エネルギーを
有効に活用しているため、再加熱時の省エネルギーが達
成される。
薄めつきから付着量１００ｇ／１２程度の厚めつきまで
の合金化亜鉛めっき鋼板を連続的に製造することができ
る。また、真空蒸着亜鉛めっきする時の熱エネルギーを
有効に活用しているため、再加熱時の省エネルギーが達
成される。
４１国立１１左１」
第１図は本発明の装置の同種の先行技術の装置の概念図
である。
である。
第２図は本発明の装置の概念図である。
２：前処理炉 ３，３°：前処理炉４．４
°：シールロール室。
°：シールロール室。
５．５ °：真空蒸着室
８、ｉｌｌ’：亜鉛浴
７：再加熱炉 ８：冷却室
９．９ °：ニブフレフタロー
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、冷延鋼帯の片面または両面に真空蒸着亜鉛めっきを
施した後、鋼帯が真空蒸着装置系外に導出された直後に
連続して鋼帯を再加熱し合金化処理を行なうことを特徴
とする合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ２、特許請求の範囲第１項記載の方法であって、再加熱
温度が３４０℃〜５００℃の温度範囲、保持時間が６０
秒以下であることを特徴とする合金化亜鉛めっき鋼板の
製造方法。 ３、ガス還元前処理炉と、これに連続する気体の流入を
防止するための賦圧室と、これに連続する第１のシール
ロール室と、これに連続する真空蒸着室と、これに連続
する第２のシールロール室と、これに連続する第２の賦
圧室と、これに連続する再加熱炉と、これに連続する冷
却炉からなる合金化真空蒸着亜鉛めっき鋼板の製造装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3645485A JPS61195966A (ja) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3645485A JPS61195966A (ja) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61195966A true JPS61195966A (ja) | 1986-08-30 |
Family
ID=12470263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3645485A Pending JPS61195966A (ja) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | 合金化亜鉛めつき鋼板の製造方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61195966A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2626010A1 (fr) * | 1986-07-22 | 1989-07-21 | Nisshin Steel Co Ltd | Tole d'acier revetue de zinc allie et procede pour la fabriquer |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54110143A (en) * | 1978-02-17 | 1979-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Zinc vacuum plating method and equipment |
| JPS56108873A (en) * | 1980-01-30 | 1981-08-28 | Nisshin Steel Co Ltd | Aftertreatment of continuously vacuum plated steel strip |
-
1985
- 1985-02-27 JP JP3645485A patent/JPS61195966A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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