JPS61195234A

JPS61195234A - 空気調和機

Info

Publication number: JPS61195234A
Application number: JP60035832A
Authority: JP
Inventors: Nobuo Otsuka; 大塚　信夫; Hideo Igarashi; 英雄五十嵐; Tonpuson Piita; ピータ・トンプソン
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1985-02-25
Filing date: 1985-02-25
Publication date: 1986-08-29

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は、各部屋の室＠を独立に調節できる可変風量
制御システムを採用した空気調和機に関するものである
。

〔従来の技術〕

温度調節された空気をエアーダクトヲ用いて各部屋へ分
１して空調を行なうセントラル空調システムは、加湿器
や高性能フィルターが容易に組込め＼外気処理や全熱交
換器の採用も可能で質の高い空調が行うことができ、し
かも空調する部屋には吹出口と吸込口しかなく室内スペ
ースが有効に使え、また熱搬送系のトラブルも少ないな
どヒートポンプチラー・ファンコイル方式やパッケージ
エアコン分散配置方式などに比べ多くのメリットを有し
ている。従ってビル空ｆｌ尋に用いられている。その中
でも省エネルギー運転が可能な可変風量制御方式（以下
ＶＡＶ方式と呼ぶ）は熱負荷の。

異なる各部屋を独立に＠度制御でき、使用しない部屋の
空調を停止させる事も可能で、必要送風量の大小に応じ
送風機の動力を可変して運転費を低減させる事もでき、
また同時使用率を考慮することにより熱源機の能力を小
さくすることができる。

ＶＡＶ方式には風量調節用ダンパの形式に応じて２つの
方式がおる。１つはバイパス形ＶＡＶユニット（ダンパ
ユニット）を用いる方式で室内負荷に応じて室内へ吹出
す風景と直接熱源機へ戻す（バイパスさせる）ｆｆＬ量
の片率を調節するものである。この方式は送風量が一定
のため熱源機の能力制御がむずかしいパッケージエアコ
ンを用いたシステムに用いられることが多いが、送風機
制御による省エネルギー効果はない。

もう１つの方式は絞シ形ＶＡＶユニットを用いる方式で
、室内負荷に応じて室内への吹出風量を任意の値に調節
するものである。この方式はダンパの開度に応じて変化
するダクト内の圧力を検出し、この値がおる値になるよ
う送風機の容量を制御するので負荷が少なくなれば（風
量が少なくなり、この時のダクト内の空気温度は一定に
制御される）、熱源機の所要能力が小さくなると同時に
送風機の動力も低減される。

第２図は従来並びにこの発明の基礎となる空気調和機の
サシテム構成図でおって、１は空調される部屋で、ここ
では３部屋の場合を示している。

２は天井内に配置されたファンコイルユニットで、エア
ーフィルタ３、熱交換器４、送風機５から構成されてい
る。６は上記ファンコイルユニット２の空気吹出口に接
続された主ダクト、７はこの主ダクトから分岐した３本
の枝ダクト、８はこの枝ダクト７の途中に挿入された絞
シ形のＶＡＶユニット、９はこのＶＡＶユニット内に回
転可能に取付けられたダンパ、１０は上記枝ダクト７の
末端に取付けられた吹出口、１１は上記部屋１のト７一
下部に設けられた吸込口、１２ｐ廊下天井面に設けられ
た天井吸込口、１３はこの天井吸込口と上記ファンコイ
ルユニット２の吸込口を連絡する吸込ダクト、１４は上
記部屋１に各々取付けられたルームサーモスタット、１
５は上記主ダクト６内に取付けられた温度センサ、１６
は同じく主ダクト６内に検出部を設けた圧力センサで６
！＋、１７は上記ファンフィルユニット２に取付けられ
た制御装置である。

従来の空気調和機では、各ルームサーモスタット１４で
使用者が設定した設定温度と検出された現在の空気温度
の現度差に応じダンパ９の開度全任意の位置に各々調節
している。このため、主ダクト６内の圧力がダンパ９の
開度に応じて変化し、これを圧力センサ１６が検出し、
過剰圧力にならないよう送ａ機５の容量を変化させてい
た。また、送風量の変化に伴ない熱交換器４の出口空気
温度が変わるため、この高度ｔ−臨度センサ１５で検出
し、予め設定しておいた空気温度になるよう熱交換器４
への熱媒の温度または循環量を変化させていた。熱交換
器４は一般に冷温水蓄熱槽へ接続されている。また、部
屋１を空調した空気は吸込口１１から廊下等のスペース
を通り天井［株］込口１２へ流れ、吸込ダクト１３を経
内して再びファンコイルユニット２へ戻る。

なお、送風＠５０制御法は、一定靜圧制御法と、風量セ
ンサを併用した可変静圧制御法がよく知られている。

また第２図ではリターンエアー１に廊下等を利用して戻
す方式としているが、各部屋１からファンコイルユニッ
ト２までリターンダクト金膜ケｆｔ１ｌＪ　ｍ性および
一層の省エネルギ性を増す方式もある。

さらに第２図では主ダクト６から枝ダクトγを分岐させ
ていたが、主ダクトを設けずファンコイルユニット２か
らタコ足状に枝ダクト７を配設する方法もある。

ナオ、ファンコイルユニット２の形式には第２図の形式
以外にも天吊シ形、床置き形などがめる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

従来の空気調和機は上記のように構成されているので、
バイパス形ＶＡＶユニットを用いたシステムでは省エネ
ルギ性に乏しい。また絞シ形ＶＡＶユニットを用いたシ
ステムでは住宅や店舗等の小規模なシステムで熱源機に
直膨形のヒートポンプを用いた場合には、同時に使用さ
れる部屋の数が少なく、シかも強制換気も行なわない事
が多いため熱負荷が少なく、この低負荷時の熱源機（ヒ
ートポンプ）の制御が難しくなり、装置の信頼性が高め
られないという問題点があった。

この発明は上述した問題点を解消したもので、熱源機に
ヒートポンプを利用したシステムにおいて、低負荷時に
適切な能力制御を行ない、ヒートポンプの運転音円滑に
することにより部屋の快適性を損なわずにヒートポンプ
の信頼性を高めた空気調和機を提供することを目的とす
る。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明にかかる空気調和機は、各部屋の温度状態をル
ームサーモスタットで検知し、この状態信号に基づいて
熱負荷を測定する熱負荷測定手段と、この測定結果から
枝ダクトのダンパ開度を決定するダンパ制御量決定手段
と、このダンパ制御量決定手段による決定に基づき上記
ダンパ開度を制御するダンパ制御手段と、これによるダ
ンパ制御後のダクト内圧力及び温度を検出して該検出信
号により運転状態を測定する手段と、この運転状態測定
手段からの圧力信号で送風機の回転数を決定し該決定値
で送風機を制御する手段と、上記熱負荷測定手段及び上
記運転状態測定手段の出力信号により圧縮機の能力を決
定し制御する手段とから構成したものである。

〔作用〕

この発明においては、熱負荷測定手段がルームサーモス
タットで設定された室温と現在の室温との差に基づいて
熱負荷を算出し、この熱負荷により枝ダクトのダンパ開
度をダンパ制御量決定手段によ）決定し、この決定に従
ってダンパの開度を制御するとともに、ダンパ制御後の
ダクト内の圧力及び温度を検出し、この検出信号によっ
て運転状態を運転状態測定手段で測定するとともに、そ
の圧力測定結果に基づき送風機の回転数を送風機回転数
決定手段により決定して該回転数で送風機を制御し、さ
らに能力決定手段は、熱負荷測定手段の測定結果と運転
状態測定手段の温度測定結果に基づき圧縮機の能力を決
定し、該決定結果に従って圧縮機の能力を制御するもの
であるから、吹出空気の温度が各部屋の熱負荷の合計で
決定され、一定温度になるよう圧縮機の能力を制御する
ことになシ、圧縮機の頻繁なオン・オフがなくなる。

〔実施例〕

第１図はこの発明にかかる空気調和機の原理構成図であ
る。この発明においては、第１図から明らかなように、
熱源機のヒートポンプ１８と、このヒートポンプ１８か
らの冷温風を各部屋１へ主ダクト６及び枝ダク）７を介
して送風する送風機５と、枝ダクト７の部分に配置され
た風量調節用のダンパ９と、各部屋１に取付けられたル
ームサーモスタット１４と、ダクト６内に取付けられた
温度センサ１５及び圧力センサ１６を備え、前記各ルー
ムサーモスタット１４の出力信号は熱負荷測定手段に入
力されるようになっておシ、この熱負荷測定手段１９は
熱負荷の大小を測定するものでおる。また、２０は前記
熱負荷測定手段１９め出力に基づいてダンパ９の制御量
を決定するダンパ制御量決定手段でｉｆｉ、２１はその
決定結果に基づいてダンパ９の開度を制御するダンパ制
御手段、２２はダンパ制御後のダクト６内の温度及び圧
力を温度センサ１５及び圧力センサ１６で検出してこの
検出信号に基づき装置の運転状態を測定する運転状態測
定装置でアシ、さらに２３は運転状態測定装置２２で測
定された圧力出力信号に基づいて送風機５の最適回転数
を決定する送風機回転数決定手段であり、この回転数決
定手段２３の決定出力は送風機５ｔｌ−制御する制御手
段２４に供給される。２５は前記運転状態測定手段２２
で測定された温度出力信号に基づいてヒートポンプ（圧
縮機）１８の最適能力を決定する能力決定手段であり、
この能力決定手段２５の決定出力はヒートポンプ１Ｂの
能力を制御する能力制御手段２６に供給される。

第３図は前記ヒートポンプ１８の全体構成図を示すもの
で、可変容量形（回（数回変形）の圧縮機２Ｂ、四方弁
２９、室内側の熱交換器４、電磁石によりブランジャー
を任意の位置に移動させ冷媒の流量調節を行なう膨張弁
３０、室外側の熱交換器３１、及びアキュムレータ３２
ｔ−備え、これらは環状に連結されて冷凍回路を構成し
ている・また、３３は前記室外側の熱交換器３１に付属
した室外送風機である。

第４図（ａ）、　（ｂ）はＶＡＶユニット８の詳細を示
すもので、ダンパ９ｔ−回動する正逆回転を任意の角度
で行なうステッピングモータを利用したダンパモータ３
４、及びダンパ９の位置を検出するリミットスイッチ３
５を備え、リミットスイッチ３５はダンパ９の全閉の位
置に取付けられている。

第５図は第１図の伸理構成に対応するこの発明の具体例
を示す回路図で、図中３６は制御装置１７内のマイクロ
コンピュータで、ＣＰＵ３７、％ｌＪ御プログラム及び
ＣＰＵ３７での演算結果等を記憶するメモリー３８、タ
イマー３９、入力回路４゜及び出力回路４１から構成さ
れている。４２は各ルームサーモスタット１４と８度セ
ンサ、１５、圧力センサ１６の検出出力が入力されるア
ナログ４ルチプレクサ、４３はその出力をディジタル信
号に変換する〜を変換器でアシ、そのディジタル出力信
号は入力回路４０に与えられる。４４は運転スイッチで
、リミットスイッチ３５と共にその状態信号が上記入力
回路４０に与えられる。４５１Ｌ〜４５ｆは出力回路４
１に各制御機器ごとに接続されたホトカプラーＳＳＲで
、このホトカプラーＳＳＲ４５ｍと圧縮機２８の間には
インバータ４６が、同じくホトカプラ・５ｓＲ４５ｂと
送風機５の間にはサイリスクコントローラ４７が、ホト
カプラー５ＳＲ４５ｅと膨張弁３０の間には膨張弁コン
トローラ４８が、ホトカプラ・５ＳＲ４５ｄとダンパモ
ータ３４の間にはダンパコントローラ４９がそれぞれ接
続され、さらにホトカプラ・５ＳＲ４５ｅには室外送風
機３３が、ホトカプラΦＳＳＲ４５ｆには四方弁２９が
接続されている。５０は各機器を駆動する交流および直
流の電源である。

次に上記実施例の動作を第６図〜第９図を参照、しなが
ら説明する。第６図はマイクロコンピュータ３６のメモ
リ３８に記憶された制御プログラムを示すメインフロー
チャート、第７囚はダンパ制御の、第８図は送風機制御
の、第９図は圧縮機制御のサブルーチンフローチャート
である。

なお、これからの動作説明は主に暖房運転で説明する。

先ず、ステップ５０において、運転スイッチ４４を暖房
または冷房運転（この場合は暖房）にセットすると、そ
のオン信号が入力回路４０に入力され運転がスタートす
る。この運転スイッチ４４の操作により暖房または冷房
運転に必要な制御定数がメモリー３８よｊ５ｃＰ０３７
中に設定される（ステップ５１．５２）。次にステップ
５３で各ダンパ９の初期設定が行なわれる。ダンパモー
タ３４は一度リミツトスイッチ３５が動作するまで（全
閉になるまで）回動し、次いで全開位置に設定される。

この時ダンパ９の正確な位置がメモリー３８に記憶され
る。次に通常の制御ループに入）、以降タイマー３９に
より一定時間間隔で制御ループを繰返す。まず、ステッ
プ５４で、制御時間であることが判定されると、ステッ
プ５５へ進み、このステップ５５で四方弁２９と室外送
風機３３の０Ｎ１０ＦＦが判断され、出力回路４１から
ホトカプラー５ＳＲ４５ｅ、４５ｆを介して四方弁２９
と室外送風機３３が制御される。次にステップ５６のダ
ンパ制御に移シ、第７図に示す制御プログラムが実行さ
れる。即ち、第７図のステップ５７で熱負荷測定動作が
行なわれ、各ルームサーモスタット１４から設定された
室ｍＴｏと現在の室温Ｔ１のの信号がアナログマルチプ
レクサ４２　、　Ａ／Ｄ変換器４３、入力回路４０′に
経由してＣＰＵ３７へ取込まれる。次にステップ５８〜
６１からなるダンパ制御量決定動作に入る。この動作は
、まずステップ５８で’ｒｏとＴ、が比較され、Ｔ１が
（Ｔｏ　−ｔ　）より低い時、ステップ５９でダンパ９
は全開と決定される（±ｔはＴｏの上下の不感帯）。ま
たＴ１が（Ｔｏ＋ｔ）よシ高い時ダンパ９は全閉と決定
される（ステップ６２）。またＴ１が（Ｔｏ±ｔ）の中
にある時はダンパ９の一度は変化なしと決定される。

このダンパ制御量決定は全ての部屋１について実行され
、その判定はステップ６１でなされる。

以上の結果は次のステップ６２に示すダンパ制御出力動
作により出力回路４１よりホトカプラ・５ＳＲ４５ｄ’
に経由してダンパコントローラ４９へ伝えられ、ダンパ
モータ３３を正転又は逆転させてダンパ９を全開または
全閉にする。次に第６図のステップ６３に示す室内送風
機制御に移り、第８図に示す制御フローが実行される。

即ち、ステップ６４で運転状態測定動作が行なわれ、温
度センサー１５と圧力センサー１６の信号Ｔ２（！：　
Ｐ　カアナログマルチブレクサ−４１、’１０変換器４
２、入力回路３９を経由してＣＰＵ３６へ入力される。

次にステップ６５〜Ｔ１からなる送風機回転数決定動作
に入る。まず、ステップ６５でダンパ９がすべて全閉か
どうか判定され、全閉ならば、ステップ６６へ移行して
送風機５’ｔ−０ＦＦＩ、てステップ７２へ進む。

また、ステップ６５で全閉でないと判定されたならば、
ステップ６Ｔで送風機５の０Ｎ１０ＦＦ状態を判定する
。ここでもしＯＦＦ状態ならば、ステップ６Ｂに移行し
て送に機５をＯＮし、次の玉テップ６９へ進む。ステッ
プ６９ではメモリー３７中に記憶されているメインタリ
ト６内の設定圧力ＰＧと先のステップ６４で検出した圧
力Ｐとが比較され、ＰＯ＞Ｐの関係ならばステップＴｏ
に進み、ＰａとＰの差に応じて送風機５の回転数をアッ
プさせる。また、Ｐｏ＜Ｐの関係ならばステップ７１に
移行し、ＰｏとＰの差に応じて送風機５の回転数がダウ
ンさせる。Ｐがｐｏの不感帯内ならば、回転数の変更を
しないで次の送風機制御出力動作（ステップ７２）へ移
る。上記処理による制御出力はＣＰＵ３１５から出力回
路４１、ホトカプラ・５ＳＲ４４を経由してサイリスタ
ーコントローラ４７へ供給され、ここで交流波形をサイ
リスターにょシ制御して送風機５に出力し回転数を任意
に調節する。その後、第６図のステップＴ３に示す圧縮
機制御に移シ、第９−に示す能力決定動作が実行される
。まず、ステップ７４でダンパ９がすべて全閉か否かが
判定され、全閉ならばステップ７５に移行して圧縮機２
８ｉＯＦＦｌ、てステップ８３へ進む。また、全閉でな
いならば、ステップ７６へ移行して圧縮機２８の０Ｎ１
０ＦＦ状態を判定し、もしＯＦＦ状態ならばステップＴ
７へ進んで圧縮機２１１ＯＮＬ、次のステップＴ８へ進
む。ステップ７８では上記ステップ６４で測定した各部
屋１（非空調室を除（、Ｔｏ＞Ｔ１の部屋のみ）の設定
室温ＴＯと現在の室温ＴｌＯ差の総和、Σ（Ｔｏ−ＴＩ
）を求める。この総和はシステム全体の熱負荷量に相当
する。この総和を基に次のステップＴ９で熱交換器４の
出口空気温度、つまり吹出空気温度Ｔ５の値を設定する
。Ｔ３の値は第１０図に示すように暖房時においてはΣ
（’ｒｏ−ＴＩ）の値が大きければ高く、小さければ低
く設定されるようＴ５　＝＝　ａ　＊Σ（ＴＬＩ　・−
Ｔ１　）＋　ｂの式で求められる。この式の定数項すの
値は居住者が冷風を感じない程度に低目に設定する。ま
た、過大な凝縮圧力になるのを防ぎ、かつ冷凍回路の成
績係数を落とさないようＴ５の上限値も設定しておく。

次のステップ８０では、ステップ７９で求めた設定空気
温度Ｔ５と先のステップ６４で検出した温度Ｔ２とが比
較され、Ｔ３＞Ｔ２の関係ならばステップ８１に進み、
Ｔ’ｌとＴ２の差に応じて圧縮機２Ｂの回転数がアップ
され、Ｔ３＜７２の関係ならばステップ８２に進み、’
ｒ３とＴ２の差に応じて回転数がダウンされる。また、
Ｔ２がＴ５の不感帯内ならば回転数の変更をしないで次
の能力制御動作（ステップ８３）へ移る。

以上の能力決定動作により圧縮機２８の回転数は熱負荷
の大きい時は高く、小さい時は低く制御される。その結
果ヒートポンプ１Ｂは熱負荷に見合った能力で運転され
、特に低負荷時に圧縮機２８はひんばんに０Ｎ１０ＦＦ
を繰り返さない。

また、上記処理によるＣＰＵ３６からの制御出力は出力
回路４１からホトカプラ・５ＳＲ４５＆を１由してイン
パーク４６へ供給され、ここで交流電源の周波数と電圧
を制御して圧線機２Ｂに出力し回転数を任意に調節する
。圧縮機２８の回転数に応じてヒートポンプ１Ｂの能力
は変化し、室内側の熱交換器４の吹出空気温度が調節さ
れる。

次に圧縮機２８の回転数や外気温度に応じて膨張弁２９
を制御しくステップ８４）、さらにデフロスト制御（ス
テップ８５）が行なわれ、再びステップ５４へ戻り、以
後このループが繰返される。

なおステップ８４．８５とシステムの安全回路について
は発明の内容と深く関係しないので詳細な説明は省略し
た。

なお、上記実施例ではダンパ９の開度全全開か全閉に制
御し室温を制御している。この方式によれはダンパ９の
開時は最大Ｋｉｔ（風速）で温風を部屋１へ供給し、ダ
ンパ９閉時に風量ゼロとなるため、部屋１の上下温度分
布が暖房時特に小さくなり快適な居住空間を実現するこ
とができる。また、上記方式以外にも、従来のＶＡＶユ
ニットで用いられている絞り方式を本発明に適用するこ
とは可能である。この場合は、ダンパ９のトータル最少
開度を設定しく例えばＶＡＶユニットが３台の場合、ト
ータル開度が５０％を最少値と設定する）、この開度以
下の時、送風機５や圧縮機２８また、上記実施例では送
風機制御手段２４にす、イリスターを用いた回転数制御
を行なっているム能力制御手段２６と同様インバータを
用いてもよい。

さらに上記実施例では、圧縮機２８を１台使ってインバ
ータによりその能力を可変させていたが、能力制御範囲
を拡大するために複数台の圧縮機を用い、かつインパー
クを併用して能力制御上行なうとより一島熱負荷に見合
った能力制御ができ、圧縮機２８の０Ｎ１０ＦＦ回数を
減らすことができる。

また、上記実施例は熱源機ｔヒートポンプとしたもので
あるが、ファンコイルユニット部に、例えばガスファー
ネス等の補助暖房機を組込んだ空気調和機にも本制御方
式を適用することが可能でおる。

また、上記実施例ではダクト内の圧力と空気温度を同時
に検出し、運転状態測定手段により装置の運転状態を測
定し、次いで送風機、圧縮機の制−一１＋　ノー　＋　
　１　−　１１−＋ｌ＋　　ｌ　　　ｊ　　ｌ　　−ｊ
　　ｌ◆　　　雫ト　−μｒｒ　＋＋　４λ　フ１　吠
−検出し送風機の制御を行ない、次いで空気温度を検出
し圧縮機の制御を行なうようにしてもよい。

〔発明の効果〕

以上のようにこの発明によれば、熱負荷が減少した時熱
負荷に見合った吹出空気温度を設定し、この吹出空気温
度に応じてヒートポンプの能力制御を行なうよう構成し
たので、低負荷時における圧縮機のひんばんなＯＮ１０
　Ｆ　Ｆがなくなシ圧縮機の信頼性が向上する効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明による空気調和機の原理構成図、第２
図はこの発明の実施例および従来例の空気調和機を用い
たシステムの全体構成図、第３図はこの発明の実施例に
よるヒートポンプの回路構成図、第４図（ａ）　、　（
ｂ）はＶＡＶユニットの構成図、第５因はこの発明の実
施例による制御回路図、第６図から第９図は第５図に示
すものの動作を説明するだめのフローチャート、第１０
図はこの発明の実施例における出口空気温度の説明図で
ある。図中、５は送風機、９はダンパ、１４はルームサーモス
タット、１５は温度センサー、１６は圧、。力センサ−，１８はヒートポンプ、１９は熱負荷測定手
段、２０はダンパ制御量決定手段、２１はダンパ制御手
段、２２は運転状態測定手段、２３は送風機回転数決定
手段、２４は送風機制御手段、２５は能力決定手段、２
６は能力制御手段である。なお、図中同一符号は同−夕は相当部分を示す。代　理　人　　大　　岩　　増　　誰（ほか２名）第３図第４図（久うＣｂ）第６図第３図第１０図 Σ（Ｔ−Ｔ、）派小夕百手続補正書（自発）１．事件の表示　　　特願昭６０−３５８３２号２、発
明の名称　　　空気調和機３、補正をする者事件との関係　特許出願人住　所　　　　東京都千代田区丸の内二丁目２番３号名
　称　　（６０１）三菱電機株式会社代表者　と二出＝
仁＝六二部４、代理人　　　志１肢ｊ゛哉住　所　　　　東京都千代田区丸の内二丁目２番３号５
、補正の対象（１）明細書の発明の詳細な説明の欄６、？Ｉ正の内容（１）明細書筒５頁１０行目［小さくすることができる
。］とあるを「小さく設計することができる。」と補正
する。（２）同第６頁１０行目「サシテム」とあるを「システ
ム」と補正する。（３）同第１６頁１９行目［（ステップ６２）ｏＪとあ
るを「（ステップ６０）。」と補正する。（４）同第１８頁１０行目「ダウンさせる。」とあるを
「ダウンされる。」と補正する。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ヒートポンプ、このヒートポンプで加熱または冷
却された空気を各部屋へ分配するダクト及び送風機、前
記ダクトの枝ダクトに各部屋ごとに配置された風量調節
用のダンパ、各部屋ごとに設置されたルームサーモスタ
ットの状態信号に基づいて熱負荷を測定する熱負荷測定
手段、この熱負荷測定手段の出力に基づき上記ダンパの
開度を決定するダンパ制御量決定手段、このダンパ制御
量決定手段の出力に基づき上記ダンパの開度を制御する
ダンパ制御手段、ダンパ制御後のダクト内の圧力を検出
する圧力検出器及びダクト内の空気温度を検出する温度
検出器、この各検出器の検出信号に基づいて装置の運転
状態を測定する運転状態測定手段、この運転状態測定手
段の出力に基づき上記送風機の回転数を決定する送風機
回転数決定手段、この送風機回転数決定手段の出力に基
づき送風機の回転数を制御する送風機制御手段、上記熱
負荷測定手段と上記運転状態測定手段の出力に基づき送
風温度の設定値を決定し、この設定値により上記ヒート
ポンプの能力を決定する能力決定手段、この能力決定手
段の出力に基づきヒートポンプの能力を制御する能力制
御手段を備えた空気調和機。
（２）熱負荷測定手段はあらかじめ使用者が設定した設
定室温と現在の室温との温度差を測定し熱負荷を算出す
るようになっている特許請求の範囲第（１）項記載の空
気調和機。
（３）ダンパの開度はダンパ制御量決定手段およびダン
パ制御手段によって開度０％か１００％いずれかに決定
または制御されるようになっている特許請求の範囲第（
１）項または第（２）項記載の空気調和機。
（４）ダンパの開度はダンパ制御量決定手段およびダン
パ制御手段によって任意の開度になるよう決定または制
御されるようになっている特許請求の範囲第（１）項ま
たは第（２）項記載の空気調和機。
（５）送風機回転数決定手段はダクト内の圧力があらか
じめ定められた圧力に略一定になるよう回転数を決定す
るようになっている特許請求の範囲第（１）項ないし第
（４）項の何れかに記載の空気調和機。
（６）送風機制御手段にサイリスターを用いた特許請求
の範囲第（１）項ないし第（５）項の何れかに記載の空
気調和機。
（７）送風機制御手段にインバータを用いた特許請求の
範囲第（１）項ないし第（５）項の何れかに記載の空気
調和機。
（８）能力決定手段は各部屋の設定室温と現在の室温と
の差の総和に応じて吹出空気温度を設定し、吹出空気温
度がこの設定値になるようヒートポンプの能力を決定す
るようになっている特許請求の範囲第（１）項ないし第
（７）項の何れかに記載の空気調和機。
（９）能力制御手段に圧縮機の回転数を可変するインバ
ータを用いた特許請求の範囲第（１）項ないし第（８）
項の何れかに記載の空気調和機。
（１０）能力制御手段に圧縮機の台数制御とインバータ
を組合せて用いた特許請求の範囲第（１）項ないし第（
８）項の何れかに記載の空気調和機。
（１１）熱負荷測定手段、ダンパ制御量決定手段、運転
状態測定手段、送風機回転数決定手段、能力決定手段が
マイクロコンピュータで実現されている特許請求の範囲
第（１）項ないし第（１０）項の何れかに記載の空気調
和機。