JPS61186445A - 樹脂成形用金型 - Google Patents
樹脂成形用金型Info
- Publication number
- JPS61186445A JPS61186445A JP2499685A JP2499685A JPS61186445A JP S61186445 A JPS61186445 A JP S61186445A JP 2499685 A JP2499685 A JP 2499685A JP 2499685 A JP2499685 A JP 2499685A JP S61186445 A JPS61186445 A JP S61186445A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- casting
- strength
- aluminum alloy
- castability
- Prior art date
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- Granted
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は樹脂成形用金型に関するものである。
詳しくは本発明は近時とみに要求の高い製作期間が短縮
され、かつ作業性、生産性、省エネルギー性に優れたア
ルミニウム合金鋳物與金型忙関するものである。
され、かつ作業性、生産性、省エネルギー性に優れたア
ルミニウム合金鋳物與金型忙関するものである。
従来、樹脂成形用金型は大部分が鉄鋼、鋳鋼材の切削、
亜鉛合金鋳物材の切削及びアルミニウム合金鍛造材の切
削によって製作されて来た。
亜鉛合金鋳物材の切削及びアルミニウム合金鍛造材の切
削によって製作されて来た。
そして極く一部分ではあるが、アルミニウム合金鋳物材
が、 (a) 精密鋳造法により殆んど切削なしに、或いは
、 (1)) 砂型鋳造または精密鋳造品を部分的に切削
して、 使用さ九ている。
が、 (a) 精密鋳造法により殆んど切削なしに、或いは
、 (1)) 砂型鋳造または精密鋳造品を部分的に切削
して、 使用さ九ている。
とどろで現在用いられているアルミニウム合金鋳物材と
しては、純度POチ以上のAl (A1220%、残部
不純物)、シルミン(AI−si系、Al −81−M
g系)、ラウタル(Al−8i−Ou系)、ヒドロナリ
ウム(A:L 7Mg系)合金等が、多くは熱処理なし
で用いられている。
しては、純度POチ以上のAl (A1220%、残部
不純物)、シルミン(AI−si系、Al −81−M
g系)、ラウタル(Al−8i−Ou系)、ヒドロナリ
ウム(A:L 7Mg系)合金等が、多くは熱処理なし
で用いられている。
上記現用アルミニウム合金鋳物材製の金型の機械的性質
は引張強さ2oYi、プリネル硬さ70程度を下廻り、
傷付き易く、また変形し易い等の問題点があり使用出来
る範囲は制限されている。なお現用アルミニウム合金鋳
物材でも熱処理を施せば強度は向上するが、とくに肉薄
鋳物では熱処理により変形する場合もあるので、熱処理
なしで高強度の得られることが望まれている。
は引張強さ2oYi、プリネル硬さ70程度を下廻り、
傷付き易く、また変形し易い等の問題点があり使用出来
る範囲は制限されている。なお現用アルミニウム合金鋳
物材でも熱処理を施せば強度は向上するが、とくに肉薄
鋳物では熱処理により変形する場合もあるので、熱処理
なしで高強度の得られることが望まれている。
また現用アルミニウム合金鋳物材ではピンホールやザク
巣が発生する場合もあり、これらは溶接性を低下させ肉
盛補修等を困難にしている。
巣が発生する場合もあり、これらは溶接性を低下させ肉
盛補修等を困難にしている。
しかし一方でアルミニウム合金鋳物材は、■ アルミニ
ウム合金本来の性質として、鉄鋼、鋳鋼、亜鉛合金に比
し、 (1)軽食であるため作業性が良く、労働災害防止、運
転エネルギー削減効果がある。
ウム合金本来の性質として、鉄鋼、鋳鋼、亜鉛合金に比
し、 (1)軽食であるため作業性が良く、労働災害防止、運
転エネルギー削減効果がある。
(11) 熱伝導性良好なため加熱・冷却時間が短縮
され、生産性向上、省エネルギーが図られる。
され、生産性向上、省エネルギーが図られる。
(1) 耐食性が良いので保管が容易かつ長寿命と々
る。
る。
aV) 切削性が良く製作期間が短縮される。
等の利点があり、加えて
■ 鋳物材として切削材に比し、
(1)鋳造で鋳肌、寸法精度が得られれば切削時間が短
縮される。その差は複雑形状品あるいは複雑模様品であ
る程顕著である。
縮される。その差は複雑形状品あるいは複雑模様品であ
る程顕著である。
(11)切削材では穿孔製作する冷却・温水管がパイプ
を鋳囲んで製作出来、加工時間が短縮される。
を鋳囲んで製作出来、加工時間が短縮される。
(ml 複数個の短期間製作に対応し易い。
等工期の短縮と相俟ってコストダウンにつながる利点も
有している。
有している。
また同じ鋳物材であっても、より肉薄化が図れれば、作
業性、生産性、省エネルギー効果が顕著となるが、現用
アルミニウム合金鋳物材では鋳造性及び強度の点から困
難である。
業性、生産性、省エネルギー効果が顕著となるが、現用
アルミニウム合金鋳物材では鋳造性及び強度の点から困
難である。
以上の事実から本発明者等は上記アルミニウム合金鋳物
材の利点を生かすべく鋭意検討の結果、従来使用中のア
ルミニウム合金鋳物材とは異なるAN −Zn−Mg系
合金鋳物材を用いるとと姥より本発明に到達した。
材の利点を生かすべく鋭意検討の結果、従来使用中のア
ルミニウム合金鋳物材とは異なるAN −Zn−Mg系
合金鋳物材を用いるとと姥より本発明に到達した。
本発明は従来のアルミニウム合金鋳物材製金型の利点に
加え、より肉薄鋳造が可能でかつ高強度であることによ
り耐久性が向上し、アルミニウム合金鋳物の利点をより
具備した金型な提供することを目的とするものであり、 Zn / −1%、Mg O,j −6%で、かツzn
とMgとの合計量がjLs以上であり、さらK 810
.2〜7.3%、 We O,2〜1.j %、 O
u 0.2〜コ チ、N10.コ〜j、j%、Mn O
,/ 〜/、j %、Ti O,0/〜o、r fb
、 B o、oot −o、r %、OrO,Oj〜0
.7%、ZrO,02〜0.r%及びBeO,00/
〜0.1%からなる群から選ばれた少なくとも/橿の追
加元素を含み、残部アルミニウム及び不純物よりなるア
ルミニウム合金鋳物拐から構成されていることを特徴と
する樹脂成形用金型、を要旨とするものである。
加え、より肉薄鋳造が可能でかつ高強度であることによ
り耐久性が向上し、アルミニウム合金鋳物の利点をより
具備した金型な提供することを目的とするものであり、 Zn / −1%、Mg O,j −6%で、かツzn
とMgとの合計量がjLs以上であり、さらK 810
.2〜7.3%、 We O,2〜1.j %、 O
u 0.2〜コ チ、N10.コ〜j、j%、Mn O
,/ 〜/、j %、Ti O,0/〜o、r fb
、 B o、oot −o、r %、OrO,Oj〜0
.7%、ZrO,02〜0.r%及びBeO,00/
〜0.1%からなる群から選ばれた少なくとも/橿の追
加元素を含み、残部アルミニウム及び不純物よりなるア
ルミニウム合金鋳物拐から構成されていることを特徴と
する樹脂成形用金型、を要旨とするものである。
以下、本発明につき詳細に説明する。
本発明金型を構成するアルミニウム合金鋳物材にあって
、Zn及びMgは鋳造性、強度、耐食性、耐応力腐食性
に強い影響を持ち、Znが7%未満、Mgが0.! (
4未満あるいけZnとMgとの合計量がJ−1未満では
、十分な強度が得られず、下するので、Znは/−1%
、好ましくは2〜7俤、Mgは0.5〜4%、好ましく
はi、r−6%で、かつZnとMgとの合計量が!幅板
上、好ましくは6%以上とする。
、Zn及びMgは鋳造性、強度、耐食性、耐応力腐食性
に強い影響を持ち、Znが7%未満、Mgが0.! (
4未満あるいけZnとMgとの合計量がJ−1未満では
、十分な強度が得られず、下するので、Znは/−1%
、好ましくは2〜7俤、Mgは0.5〜4%、好ましく
はi、r−6%で、かつZnとMgとの合計量が!幅板
上、好ましくは6%以上とする。
さらに鋳造性、強度、耐食性、耐応力腐食性を改善する
ために追加元素を添加するが、各追加元素の添加効果は
次の通りである。即ち、(イ) Siは0.2〜/、
J−チ、好ましくはO84〜八λチの添加が鋳造性改善
に役立つが、ム!チを越えると強度の劣化を来たす。
ために追加元素を添加するが、各追加元素の添加効果は
次の通りである。即ち、(イ) Siは0.2〜/、
J−チ、好ましくはO84〜八λチの添加が鋳造性改善
に役立つが、ム!チを越えると強度の劣化を来たす。
を口) Feは0.2〜へ!係、好ましくは0.4〜
/、Jチの添加が鋳造性、強度の改善に役立つが、八j
%を越えると強度、耐食性の劣化を来たす。
/、Jチの添加が鋳造性、強度の改善に役立つが、八j
%を越えると強度、耐食性の劣化を来たす。
(ハ) (uは0.21〜コチ、好ましくは0.3〜八
!の添加が強度、耐応力腐食性の向上に役立つが、コチ
を越えると鋳造性、耐食性を著しく劣化させる。
!の添加が強度、耐応力腐食性の向上に役立つが、コチ
を越えると鋳造性、耐食性を著しく劣化させる。
に)N1はOo、2〜!、t%、好ましくは0.3−コ
チの添加で鋳造性を改善するが、コ、t%を越えると強
度、耐食性の低下を来たす。
チの添加で鋳造性を改善するが、コ、t%を越えると強
度、耐食性の低下を来たす。
(ホ)Mnは0./〜八へチ、好ましくはO12〜/、
0俤で鋳造性、強度、その中でも高温強度及び耐応力腐
食性を向上させるが、/、1%を越えると鋳造性を損う
。
0俤で鋳造性、強度、その中でも高温強度及び耐応力腐
食性を向上させるが、/、1%を越えると鋳造性を損う
。
(へ)T1は0.0 / 〜0.lr%、好ましくは0
./ 〜OJ%で鋳造性、強度改善に役立つが、o、r
%を越えるとより以上の効果が見られなくなる。
./ 〜OJ%で鋳造性、強度改善に役立つが、o、r
%を越えるとより以上の効果が見られなくなる。
(ト) Bは0.00/〜0.コチ、好ましくは0.0
02〜o、lr%の添加でT1やZrと共に結晶粒な微
細化し、鋳造性、強度を大巾に改善するが、B単独でも
同様の効果を有する。なおO,コチを越えた添加ではよ
り以上の効果が見られない。
02〜o、lr%の添加でT1やZrと共に結晶粒な微
細化し、鋳造性、強度を大巾に改善するが、B単独でも
同様の効果を有する。なおO,コチを越えた添加ではよ
り以上の効果が見られない。
(f) Orは0.0 j 〜0.7%、好ましくは
0.7〜0.j係で強度、耐応力腐食性向上に役立つが
、0.7チを越えると鋳造性を損う。
0.7〜0.j係で強度、耐応力腐食性向上に役立つが
、0.7チを越えると鋳造性を損う。
(’J) zrはo、oコル0.1%、好ましくは0
.1〜0.uチで強度、耐応力腐食性改善に役立つが、
0.!チを越えると鋳造性を損う。
.1〜0.uチで強度、耐応力腐食性改善に役立つが、
0.!チを越えると鋳造性を損う。
(X) Beは0.00/ 〜0./ %、好ましく
は0.002〜0.07%の添加で鋳造性、強度の向上
をもたらすが、0.1%を越えた添加ではより以上の効
果は期待し得ない。
は0.002〜0.07%の添加で鋳造性、強度の向上
をもたらすが、0.1%を越えた添加ではより以上の効
果は期待し得ない。
以上の追加元素は警独添加でもそれぞれの効果が見られ
るが、好ましくはT1とOr、 TiとOrとFe、あ
るいはT1とC3rとMnの如く2種以上の逼切な元素
とその童の組合せ添加により、鋳造性、強度、耐食性、
耐応力腐食性等の面で複合的な改善がなされる。
るが、好ましくはT1とOr、 TiとOrとFe、あ
るいはT1とC3rとMnの如く2種以上の逼切な元素
とその童の組合せ添加により、鋳造性、強度、耐食性、
耐応力腐食性等の面で複合的な改善がなされる。
これらアルミニウム合金は常法に従って溶製するが、追
加元素の量あるいは組合せによってそれらI/c応じた
溶解温度を選び、また本合金系は水素を吸収し易いので
塩素系ガスまたはフラックスで脱ガス、税源を行ない、
十分な鎮静を行ない、清浄化を確認した後鋳造するのが
よい。
加元素の量あるいは組合せによってそれらI/c応じた
溶解温度を選び、また本合金系は水素を吸収し易いので
塩素系ガスまたはフラックスで脱ガス、税源を行ない、
十分な鎮静を行ない、清浄化を確認した後鋳造するのが
よい。
鋳型としては通常の砂型、石膏型、セラミック型等を使
用するが、好ましくは冷却能が高く水分含有量の少ない
鋳型を用い、特に肉薄の場合には減圧法やガス抜けを良
くする鋳造方案或いは塗型な用いるなどして、湯廻り性
を良くし、かつガス・酸化物等の混入が無いように配慮
する。
用するが、好ましくは冷却能が高く水分含有量の少ない
鋳型を用い、特に肉薄の場合には減圧法やガス抜けを良
くする鋳造方案或いは塗型な用いるなどして、湯廻り性
を良くし、かつガス・酸化物等の混入が無いように配慮
する。
得られた金型は、熱処理なしでも鋳造後77月でプリネ
ル硬さ約7!以上を得るが、さらに強度が必要な際、あ
るいは短時間で強度が必要な際はTAあるいはTj処理
を行ない、また歪防止を必要とする際は安定化処理を行
なう。その後、必☆により切削・研磨する等して最終の
金型に仕上げる。
ル硬さ約7!以上を得るが、さらに強度が必要な際、あ
るいは短時間で強度が必要な際はTAあるいはTj処理
を行ない、また歪防止を必要とする際は安定化処理を行
なう。その後、必☆により切削・研磨する等して最終の
金型に仕上げる。
本金型では従来のアルミニウム合金鋳物材製金型に比し
、強度があるばかりでなく、(1)適当々硬度があるの
で、切削性が良く、また鏡面仕上げも可能である。
、強度があるばかりでなく、(1)適当々硬度があるの
で、切削性が良く、また鏡面仕上げも可能である。
(11) ピンホール、ザク巣等の鋳造欠陥がなく、
耐圧性、溶接性に優れる。またさらにアルマイト、テフ
ロンコート等の表面加工も行がい易い。
耐圧性、溶接性に優れる。またさらにアルマイト、テフ
ロンコート等の表面加工も行がい易い。
利点もある。
なお本アルミニウム合金鋳物材製金型では強度の向上が
あるので種々の樹脂成形用金型として利用出来るが、さ
らに肉薄化量の場合には、必要により断面形状の改善に
より剛性の向上を図ったり、あるいは補強材の使用等圧
より耐久性をさらに改善したりすることが出来る。
あるので種々の樹脂成形用金型として利用出来るが、さ
らに肉薄化量の場合には、必要により断面形状の改善に
より剛性の向上を図ったり、あるいは補強材の使用等圧
より耐久性をさらに改善したりすることが出来る。
本発明の樹脂成形用金型は程々の樹脂の成形に広く利用
出来る。即ち、原料としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ワックス類等
の熱可塑性樹脂、ポリウレタン、フェノール樹脂、エポ
キシ樹脂等の熱硬化性樹脂及びゴムの成形に用いること
ができ、また成形法としては射出、圧縮、真空、中空、
回転、発泡、注型、加硫等多岐にわたる成形法に適用す
ることができる。その中でも特に熱可塑性樹脂の真空、
中空、回転、発況成形、熱硬化性樹脂の注型、発泡成形
及びゴムの加硫成形に好適である。
出来る。即ち、原料としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ワックス類等
の熱可塑性樹脂、ポリウレタン、フェノール樹脂、エポ
キシ樹脂等の熱硬化性樹脂及びゴムの成形に用いること
ができ、また成形法としては射出、圧縮、真空、中空、
回転、発泡、注型、加硫等多岐にわたる成形法に適用す
ることができる。その中でも特に熱可塑性樹脂の真空、
中空、回転、発況成形、熱硬化性樹脂の注型、発泡成形
及びゴムの加硫成形に好適である。
次に実施例により本発明につきさらに具体的に説明する
が、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に
よって限定されるものではない。
が、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に
よって限定されるものではない。
実施例1
表/に示す合金Aの溶湯f17tO℃にて脱ガス、税源
処理を行ない鎮静し、溶湯清浄化を確認した後、760
℃にて、所定の鋳造方案を付設し塗型剤を塗布した有機
自硬性砂型に鋳込んで、!喝肉厚のウレタン発泡成形用
金型を得た。
処理を行ない鎮静し、溶湯清浄化を確認した後、760
℃にて、所定の鋳造方案を付設し塗型剤を塗布した有機
自硬性砂型に鋳込んで、!喝肉厚のウレタン発泡成形用
金型を得た。
他方、表1に示す従来の合金B ’i 002砂型に鋳
込んで10tm肉厚の同一形状成形品用金型を得九。
込んで10tm肉厚の同一形状成形品用金型を得九。
両者の機械的性質の比較は表1の如く、強度、硬度共に
合金Aから製作した金型が優れており、また合金A製の
金型は重責が半減し、生産サイクル、省エネルギーと共
に耐久性も向上した。
合金Aから製作した金型が優れており、また合金A製の
金型は重責が半減し、生産サイクル、省エネルギーと共
に耐久性も向上した。
実施例コ
表−に示す合金Oの溶湯を7tO℃にて脱ガス、税源処
理を行ない、鎮静し、溶湯清浄化を確認した後、710
℃にて所定の鋳造方案を付設した生砂型に鋳込み10■
肉厚の真空成形用看板金型(4LOOttrm巾X/、
OjOwm長Xj(7m深)を得た。
理を行ない、鎮静し、溶湯清浄化を確認した後、710
℃にて所定の鋳造方案を付設した生砂型に鋳込み10■
肉厚の真空成形用看板金型(4LOOttrm巾X/、
OjOwm長Xj(7m深)を得た。
他方、表1に示す従来の亜鉛合金りを砂型に鋳込んで、
同一肉厚の同一形状成形品用金型を得た。
同一肉厚の同一形状成形品用金型を得た。
両者の機械的性質の比較は表2の如く、大差なく、合金
O製の金型は合金り製の金型に比し、軽量化に伴なう型
交換の効率化と共に生産サイクル、省エネルギー向上に
寄与した。
O製の金型は合金り製の金型に比し、軽量化に伴なう型
交換の効率化と共に生産サイクル、省エネルギー向上に
寄与した。
実施例3
表3に示す合金Eの溶湯を71.0℃で脱ガス、税源処
理を行ない、鎮静し、溶湯清浄化を確昭した後、7!O
′cVCて、所定の方案を付設したセラミック型により
!OW肉厚の中空成形用模様付容器用金型(型寸法二片
面≠00−ロX100m厚のもの2面;成形品外形寸法
300■口X / 00 M ) 1組をノズル部の鉄
鋼材と冷却水用鉄管を鋳囲んで鋳込み、型合わせ面を切
削して金型製品とした。その中2組をF材、3組をTA
材とした。
理を行ない、鎮静し、溶湯清浄化を確昭した後、7!O
′cVCて、所定の方案を付設したセラミック型により
!OW肉厚の中空成形用模様付容器用金型(型寸法二片
面≠00−ロX100m厚のもの2面;成形品外形寸法
300■口X / 00 M ) 1組をノズル部の鉄
鋼材と冷却水用鉄管を鋳囲んで鋳込み、型合わせ面を切
削して金型製品とした。その中2組をF材、3組をTA
材とした。
他方、表3に示す合金?の鍛造側を切削して同一形状の
金型製品を得た。
金型製品を得た。
両者の機械的性質は表3の通りであるが、合金Eの鋳物
If4!Aの金型は製作期間が大巾に短縮され、かつ熱
処理なしでも使用可能で、型製作費は大巾に削減された
。
If4!Aの金型は製作期間が大巾に短縮され、かつ熱
処理なしでも使用可能で、型製作費は大巾に削減された
。
本発明に係る樹脂成形用金型はアルミニウム合金鋳物材
としての利点を十分発揮し、樹脂製品のデザインの多様
化、多品種化だ対応し、かつ短工期、低価格の要望をも
満足するものである。
としての利点を十分発揮し、樹脂製品のデザインの多様
化、多品種化だ対応し、かつ短工期、低価格の要望をも
満足するものである。
出 願 人 菱化軽金属工業株式会社代 理 人
弁理士 長谷用 − ほか1名 手続補正書(自発) 1 事件の表示 昭和AO年 特 許 願第 コ4t9
?!、 号2 発 明 の名称 樹脂成形用金型3
補正をする者 出願人 菱化軽金属工業株式会社 4代理人〒100 (ほか 1 名) 5 補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄
6補正の内容 (1) 明細書第乙頁第−行に「ものである。」とあ
る意味する。」と加入する。
弁理士 長谷用 − ほか1名 手続補正書(自発) 1 事件の表示 昭和AO年 特 許 願第 コ4t9
?!、 号2 発 明 の名称 樹脂成形用金型3
補正をする者 出願人 菱化軽金属工業株式会社 4代理人〒100 (ほか 1 名) 5 補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄
6補正の内容 (1) 明細書第乙頁第−行に「ものである。」とあ
る意味する。」と加入する。
(2) 同第1/頁第S行に「発況成形」とあるのを
「発泡成形」と訂正する。
「発泡成形」と訂正する。
以 上
Claims (1)
- (1)Zn1〜8%、Mg0.5〜6%で、かつZnと
Mgとの合計量が5%以上であり、さらにSi0.2〜
1.5%、Fe0.2〜1.5%、Cu0.2〜2%、
Ni0.2〜2.5%、Mn0.1〜1.5%、Ti0
.01〜0.8%、B0.001〜0.2%、Cr0.
05〜0.7%、Zr0.02〜0.5及びBe0.0
01〜0.1%からなる群から選ばれた少なくとも1種
の追加元素を含み、残部アルミニウム及び不純物よりな
るアルミニウム合金鋳物材から構成されていることを特
徴とする樹脂成形用金型。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2499685A JPS61186445A (ja) | 1985-02-12 | 1985-02-12 | 樹脂成形用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2499685A JPS61186445A (ja) | 1985-02-12 | 1985-02-12 | 樹脂成形用金型 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61186445A true JPS61186445A (ja) | 1986-08-20 |
JPH0477065B2 JPH0477065B2 (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=12153586
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2499685A Granted JPS61186445A (ja) | 1985-02-12 | 1985-02-12 | 樹脂成形用金型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61186445A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61227143A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度がすぐれ溶接構造物に適する高圧鋳造用アルミニウム合金 |
JPH01290737A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-22 | Kobe Steel Ltd | 金型用アルミニウム合金 |
WO2002010468A1 (fr) * | 2000-08-01 | 2002-02-07 | Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe Predpryatie 'vserossiysky Nauchno-Issledovatelsky Institut Aviatsionnykh Materialov' | Alliage hautement resistant a base d'aluminium et article fabrique a partir de cet alliage |
KR20030020597A (ko) * | 2001-09-04 | 2003-03-10 | 한국생산기술연구원 | 사출금형용 알루미늄 합금 및 그의 제조 방법 |
JP2007534839A (ja) * | 2004-04-22 | 2007-11-29 | アルコア インコーポレイテッド | 航空宇宙及び自動車の鋳物品用の熱処理可能なAl−Zn−Mg合金 |
CN104862552A (zh) * | 2015-05-28 | 2015-08-26 | 马鸿斌 | 一种新型铝合金及其制备方法 |
WO2020158600A1 (ja) * | 2019-01-30 | 2020-08-06 | 株式会社Howa | 乗物用内外装材、乗物用内外装材の製造方法及び乗物用内外装材の製造に用いるプレス型 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50114326A (ja) * | 1974-02-20 | 1975-09-08 | ||
JPS529602A (en) * | 1975-07-15 | 1977-01-25 | Nippon Steel Corp | Treatment process of powder containing metal |
JPS5669347A (en) * | 1979-10-17 | 1981-06-10 | Kobe Steel Ltd | Aluminum alloy for casting |
JPS578174A (en) * | 1980-06-20 | 1982-01-16 | Shinko Electric Co Ltd | Ink fixing apparatus for thermal transfer printer |
-
1985
- 1985-02-12 JP JP2499685A patent/JPS61186445A/ja active Granted
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50114326A (ja) * | 1974-02-20 | 1975-09-08 | ||
JPS529602A (en) * | 1975-07-15 | 1977-01-25 | Nippon Steel Corp | Treatment process of powder containing metal |
JPS5669347A (en) * | 1979-10-17 | 1981-06-10 | Kobe Steel Ltd | Aluminum alloy for casting |
JPS578174A (en) * | 1980-06-20 | 1982-01-16 | Shinko Electric Co Ltd | Ink fixing apparatus for thermal transfer printer |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61227143A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 強度がすぐれ溶接構造物に適する高圧鋳造用アルミニウム合金 |
JPH01290737A (ja) * | 1988-05-16 | 1989-11-22 | Kobe Steel Ltd | 金型用アルミニウム合金 |
JPH0341540B2 (ja) * | 1988-05-16 | 1991-06-24 | ||
WO2002010468A1 (fr) * | 2000-08-01 | 2002-02-07 | Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe Predpryatie 'vserossiysky Nauchno-Issledovatelsky Institut Aviatsionnykh Materialov' | Alliage hautement resistant a base d'aluminium et article fabrique a partir de cet alliage |
US6790407B2 (en) | 2000-08-01 | 2004-09-14 | Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe Predpriyatie “Vserossiisky auchno-Issledovatelsky Institut Aviatsionnykh Materialov” | High-strength alloy based on aluminium and a product made of said alloy |
KR20030020597A (ko) * | 2001-09-04 | 2003-03-10 | 한국생산기술연구원 | 사출금형용 알루미늄 합금 및 그의 제조 방법 |
JP2007534839A (ja) * | 2004-04-22 | 2007-11-29 | アルコア インコーポレイテッド | 航空宇宙及び自動車の鋳物品用の熱処理可能なAl−Zn−Mg合金 |
CN104862552A (zh) * | 2015-05-28 | 2015-08-26 | 马鸿斌 | 一种新型铝合金及其制备方法 |
WO2020158600A1 (ja) * | 2019-01-30 | 2020-08-06 | 株式会社Howa | 乗物用内外装材、乗物用内外装材の製造方法及び乗物用内外装材の製造に用いるプレス型 |
CN112585037A (zh) * | 2019-01-30 | 2021-03-30 | 株式会社Howa | 交通工具用内外饰件及其制造方法和制造其的冲压模具 |
JPWO2020158600A1 (ja) * | 2019-01-30 | 2021-06-03 | 株式会社Howa | 乗物用内外装材、乗物用内外装材の製造方法及び乗物用内外装材の製造に用いるプレス型 |
CN112585037B (zh) * | 2019-01-30 | 2024-04-02 | 株式会社Howa | 交通工具用内外饰件及其制造方法和制造其的冲压模具 |
US11945147B2 (en) | 2019-01-30 | 2024-04-02 | Howa Co. Ltd. | Vehicle interior and exterior member, method of manufacturing vehicle interior and exterior member, and press mold used for manufacturing vehicle interior and exterior member |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0477065B2 (ja) | 1992-12-07 |
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