JPS5925941A - 可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびスクリユ部材並びにその製造法 - Google Patents
可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびスクリユ部材並びにその製造法Info
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- JPS5925941A JPS5925941A JP57134910A JP13491082A JPS5925941A JP S5925941 A JPS5925941 A JP S5925941A JP 57134910 A JP57134910 A JP 57134910A JP 13491082 A JP13491082 A JP 13491082A JP S5925941 A JPS5925941 A JP S5925941A
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- hot
- cylinder
- corrosion resistance
- molding machine
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/507—Screws characterised by the material or their manufacturing process
- B29C48/509—Materials, coating or lining therefor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、弗素樹脂などのプラスチックやゴムなどの
可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびス
クリュ部材、並びにその製造法に関するものである。
可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびス
クリュ部材、並びにその製造法に関するものである。
従来、この種のシリンダおよびスクリュ部材としては、
通常、耐食性のすぐれたＮｉ−Ｍｏ−Ｃｒ系合金製のも
のや、鋼製とし、その表面に硬’ｆＪ’ Ｃｒメッキや
、耐摩耗性合金の遠心コーテングを施したものや、さら
に窒化処理を施したものなどが知られている。
通常、耐食性のすぐれたＮｉ−Ｍｏ−Ｃｒ系合金製のも
のや、鋼製とし、その表面に硬’ｆＪ’ Ｃｒメッキや
、耐摩耗性合金の遠心コーテングを施したものや、さら
に窒化処理を施したものなどが知られている。
しかし、これら部拐は、最高５００℃もの高温に加熱さ
れた＝Ｊ塑物を高圧で成型するのに用いられるものであ
るため、前言己のＮｉ −Ｍｏ −Ｃｒ系合金製のもの
では、耐摩耗性が十分でなく、また後者の表面処理によ
るものは、加熱された可塑物より発生する腐食性ガスに
対する抵抗性が低り、勃にノリンダ部材の場合には鋼母
材と被覆層の境界部における腐食が著しく、このため、
いずれの部材も比較的菊１侍間で使用寿命に至るもので
あった。
れた＝Ｊ塑物を高圧で成型するのに用いられるものであ
るため、前言己のＮｉ −Ｍｏ −Ｃｒ系合金製のもの
では、耐摩耗性が十分でなく、また後者の表面処理によ
るものは、加熱された可塑物より発生する腐食性ガスに
対する抵抗性が低り、勃にノリンダ部材の場合には鋼母
材と被覆層の境界部における腐食が著しく、このため、
いずれの部材も比較的菊１侍間で使用寿命に至るもので
あった。
そこで、本発明者等は、」−述のような観点から、弗素
樹脂などのプラスチックやゴムなどの可塑物の射出成型
および押出し成型に際して、これに使用される射出成型
機および押出し機におけるシリンダおよびスクリュ部材
として耐摩耗性と耐食性とを兼ね備えたものを得べく研
究を行なった結果、重量％で、Ｃｒ： １４〜２３％、
Ｍｏ： １４〜２０係。
樹脂などのプラスチックやゴムなどの可塑物の射出成型
および押出し成型に際して、これに使用される射出成型
機および押出し機におけるシリンダおよびスクリュ部材
として耐摩耗性と耐食性とを兼ね備えたものを得べく研
究を行なった結果、重量％で、Ｃｒ： １４〜２３％、
Ｍｏ： １４〜２０係。
Ｗ：０．２〜５ ％、Ｆ’ｅ： ○ ２〜７ ％、
Ｃｏ： ０２〜２５％を含有し、残りがＮ１と不可
避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金のインゴット
より熱間鍛造にてスラブまたはビレットを成形し、この
スラブには熱間圧延を施して板相とし、また前記ビレッ
トには、熱間鍛造を施して棒材とするほか、熱間押出し
により管材とし、ついでこれら素材に１１００〜１２０
０℃の温度範囲内の温度で溶体化処理を施した後、２０
〜６０％の加工率で冷間加工を施し、最終的に５００〜
８００℃の温度範囲内の温度で時効硬化処理を行なうこ
とによって製造された可塑物の射出成型機および同押出
機用シリンダおよびスクリュ部材は、ロックウェル硬さ
Ｃスケールで３０〜６０の高硬度を有し、したがって実
用に際してはすぐれた耐摩耗性を示し、かつ耐食性にも
すぐれたものであるという知見を得たのである。
Ｃｏ： ０２〜２５％を含有し、残りがＮ１と不可
避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金のインゴット
より熱間鍛造にてスラブまたはビレットを成形し、この
スラブには熱間圧延を施して板相とし、また前記ビレッ
トには、熱間鍛造を施して棒材とするほか、熱間押出し
により管材とし、ついでこれら素材に１１００〜１２０
０℃の温度範囲内の温度で溶体化処理を施した後、２０
〜６０％の加工率で冷間加工を施し、最終的に５００〜
８００℃の温度範囲内の温度で時効硬化処理を行なうこ
とによって製造された可塑物の射出成型機および同押出
機用シリンダおよびスクリュ部材は、ロックウェル硬さ
Ｃスケールで３０〜６０の高硬度を有し、したがって実
用に際してはすぐれた耐摩耗性を示し、かつ耐食性にも
すぐれたものであるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下にＮ１基合金の成分組成、および製造条件を上
記の通りに限定した理由を説明する。
て、以下にＮ１基合金の成分組成、および製造条件を上
記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ、） Ｃｒ
にｒ酸成分は、オーステナイト組織の不動態化能力を層
しく向」二させ、特に酸化性雰囲気に対する腐食抵抗を
増大させる作用があるが、その含有−■。
しく向」二させ、特に酸化性雰囲気に対する腐食抵抗を
増大させる作用があるが、その含有−■。
が１４％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方２３％を越えて含有させるとオーステナイト組織が不
安定になって金属間化合物が析出しやすくなり、耐食性
劣化の原因となることから、その含有量を１４〜２３％
と定めた。
方２３％を越えて含有させるとオーステナイト組織が不
安定になって金属間化合物が析出しやすくなり、耐食性
劣化の原因となることから、その含有量を１４〜２３％
と定めた。
１）ｌ ＭＯ
１・１０成分には、塩酸や硫酸などの非酸化性酸に対す
る腐食抵抗を増大させる作用があるが、所望の耐食性お
よび耐孔食性を確保するためには１４％以十の含有が必
要である。しかし２０％を越えて含有させると、オース
テナイト組織が不安定になって金属間化合物が析出しや
すくなり、特に酸化性雰囲気に対する腐食抵抗が低下す
るようになることから、２０係を越えて含有させてはな
らない。
る腐食抵抗を増大させる作用があるが、所望の耐食性お
よび耐孔食性を確保するためには１４％以十の含有が必
要である。しかし２０％を越えて含有させると、オース
テナイト組織が不安定になって金属間化合物が析出しや
すくなり、特に酸化性雰囲気に対する腐食抵抗が低下す
るようになることから、２０係を越えて含有させてはな
らない。
（Ｃ） Ｗ
Ｗ成分には、オーステナイト素地に固溶して強度および
硬さを向上させる作用があるが、その含有量が０２％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方５％を越
えて含有させると、金属間化合物が析出するようになっ
て耐食性を劣化させることから、その含有量を０２〜５
％と定めた。
硬さを向上させる作用があるが、その含有量が０２％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方５％を越
えて含有させると、金属間化合物が析出するようになっ
て耐食性を劣化させることから、その含有量を０２〜５
％と定めた。
（ａｌ Ｆｅ
Ｆｅ成分には、熱間および冷間加工性を向」ニさせる作
用があるが、その含有量が０２％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方７％を越えて含有させると耐
食性が劣化するようになることから、その含有量を０２
〜７％と定めた。
用があるが、その含有量が０２％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方７％を越えて含有させると耐
食性が劣化するようになることから、その含有量を０２
〜７％と定めた。
（ｅ） Ｃ。
ｃｏ成分には、オーステナイト素地に固溶して高温強度
を向上させる作用があるが、その含有量゛が０２係未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方２５％を越
えて含有させても高温強度の改善により一層の向」−効
果は現われず、経済性を考慮して、その含有量を０２〜
２５％と定めた。
を向上させる作用があるが、その含有量゛が０２係未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方２５％を越
えて含有させても高温強度の改善により一層の向」−効
果は現われず、経済性を考慮して、その含有量を０２〜
２５％と定めた。
（ｆ） 不可避不純物
不可避不純物として、通常Ｃ、Ｓｉ 、 Ｍｎ、および
■を含有するが、それぞれＣ８０１％、Ｓｉ：１．５％
、 ｌｖｌ＋ ： １％、および■ ０３５％を越える
と−１−詑の特性に悪影響を及ぼすようになることから
、それぞれの含有量を、０．０１％以上、Ｓｉ’、１．
５係以ｌ−’ 、 Ｍｎ ： １ ％以下、およびＶ
０３５％以］・とする必要がある。
■を含有するが、それぞれＣ８０１％、Ｓｉ：１．５％
、 ｌｖｌ＋ ： １％、および■ ０３５％を越える
と−１−詑の特性に悪影響を及ぼすようになることから
、それぞれの含有量を、０．０１％以上、Ｓｉ’、１．
５係以ｌ−’ 、 Ｍｎ ： １ ％以下、およびＶ
０３５％以］・とする必要がある。
（バ）溶体出処ＪＴＪｊ温度
その浩Ａ度が］１００℃未満では完全溶体化をはかるこ
とができず、一方１２００℃を越えた高温にすると累月
の形状変形が著しくなることから、その温１ザを１１０
０−１２００℃と定めた。
とができず、一方１２００℃を越えた高温にすると累月
の形状変形が著しくなることから、その温１ザを１１０
０−１２００℃と定めた。
（ｌ」）冷間加工率
冷間加工は耐食性をできるだけ損なうことなく強度およ
び（使さを向上させる目的でなされるものであり、した
がって、その加工率が２０係未４１７１ではＩＪｉ望の
強度および硬さを確保することができず、−力６０％を
越えた加工率にしても前記特性により一層の向上効果は
現われないことから、その加工率を２０〜６０％と定め
た。
び（使さを向上させる目的でなされるものであり、した
がって、その加工率が２０係未４１７１ではＩＪｉ望の
強度および硬さを確保することができず、−力６０％を
越えた加工率にしても前記特性により一層の向上効果は
現われないことから、その加工率を２０〜６０％と定め
た。
い）時効硬化処理温度
その温度が５００℃未満でも、８００℃を越えてもロッ
クウェル硬さＣスケールで３０〜６０の高強度を得るこ
とがないことから、その温度を５００〜８００℃と定め
た。
クウェル硬さＣスケールで３０〜６０の高強度を得るこ
とがないことから、その温度を５００〜８００℃と定め
た。
つきに、この発明を実施例により具体的に説明する。
実施例
通常の高周波誘導炉を用い、それぞれ第１表に示される
成分組成をもった溶湯を調製し、直径１５０ ｒｎｍφ
×長さ４００ ｎｒｒｎのインコ゛ソトにＨＢ５ ＪＳ
： Ｌ、このインゴットより熱間鍛造にて直径 ８０
ｍｍφ×長さ：１４００ｍｍのビレットを成形し、引続
いて熱間鍛造により直径：５０ｇφの棒桐とし、この棒
利にそれぞれ第１表に示される条件で溶体化処理（水冷
）、冷間圧延による冷間加工、おＪ−び１１１」効硬化
処理を施すことによって、この発明にかかる射出成型機
スクリュ人相（す、Ｆ本発明スクリュ累月）１〜１１．
並びに成分組成および製造条（’１がこの発明の範囲か
ら外れた同比較スクリュ累月１〜１０をそれぞれ製造し
た。
成分組成をもった溶湯を調製し、直径１５０ ｒｎｍφ
×長さ４００ ｎｒｒｎのインコ゛ソトにＨＢ５ ＪＳ
： Ｌ、このインゴットより熱間鍛造にて直径 ８０
ｍｍφ×長さ：１４００ｍｍのビレットを成形し、引続
いて熱間鍛造により直径：５０ｇφの棒桐とし、この棒
利にそれぞれ第１表に示される条件で溶体化処理（水冷
）、冷間圧延による冷間加工、おＪ−び１１１」効硬化
処理を施すことによって、この発明にかかる射出成型機
スクリュ人相（す、Ｆ本発明スクリュ累月）１〜１１．
並びに成分組成および製造条（’１がこの発明の範囲か
ら外れた同比較スクリュ累月１〜１０をそれぞれ製造し
た。
つぎに、この結果得られた本発明スフ１ツユ累月。
１〜１１および比較スクリュ累月１〜ｌＯについて、硬
さくロックウェル硬さＣスケール）を濱１１定すると共
に、耐食性試験および耐摩耗ｆ生試ｙＪ灸を行なった。
さくロックウェル硬さＣスケール）を濱１１定すると共
に、耐食性試験および耐摩耗ｆ生試ｙＪ灸を行なった。
なお、耐食性試験は、５０％Ｈ，，ＳＯ４水溶液にＩｉ
’ｅ ２ （Ｓ（、＋４ ） ３を４２ 、！７／ｌの
割合で溶Ｍ １．たものからなる沸騰液中に２４時間浸
漬のスト１ノーカーテスト、および沸騰した１０％ＨＣ
を水溶液中に２４時間浸漬の希塩酸浸漬試験について１
牙ない、その腐食医さく年換算）を測定し、またｒＴｈ
ｉＪ摩耗ｔ４１ａり験は、大越式摩耗試験機を用い、４
目手月： Ｊ Ｉ Ｓ・５ＩＪＪ−２，荷重：１ｓ、ｚ
ｋｇ、摩擦速度：Ｏｌｍ ７秒の条（Ｌｌで行々い、比
摩耗量を惧１１定した。さらに１−配本発明スクリュ部
材ｌ〜１１および１ヒ較スクリユ素拐１〜１０から、外
径：４０ｍｍφ×長さ；１４２０ｍｍの寸υ、をもりた
射出成型機スフ１ツ１部材を削り出し、実機に組み込み
、すｈ素拉１月旨の射出成型を行ない、その使用寿命に
至るまでのチャージ回数を測定した。これらの結果を第
１表にまとめて示した０ 第１表に示される結果から、本発明スクリュ素材（部材
）１〜ｌコ、は、いずれもロックウェル硬さくＣスケー
ル）：３０以」−の高硬度を有し、かつ耐摩耗性および
耐食性にすぐれ、したがってこれらの特性が要求される
プラスチックの射出成型機のスクリュ部材として実用に
供した場合にも著しく長い使用寿命を示すのに対して、
比較スクリュ素材（部材）１〜１０に見られるように、
成分組成および製造条件がこの発明の範囲から外れると
、前記特性のうちの少なくともいずれかの特性が劣った
ものになり、したがってこれを実用に供した場合には比
較的短い使用寿命しか示さないことが明らかである。
’ｅ ２ （Ｓ（、＋４ ） ３を４２ 、！７／ｌの
割合で溶Ｍ １．たものからなる沸騰液中に２４時間浸
漬のスト１ノーカーテスト、および沸騰した１０％ＨＣ
を水溶液中に２４時間浸漬の希塩酸浸漬試験について１
牙ない、その腐食医さく年換算）を測定し、またｒＴｈ
ｉＪ摩耗ｔ４１ａり験は、大越式摩耗試験機を用い、４
目手月： Ｊ Ｉ Ｓ・５ＩＪＪ−２，荷重：１ｓ、ｚ
ｋｇ、摩擦速度：Ｏｌｍ ７秒の条（Ｌｌで行々い、比
摩耗量を惧１１定した。さらに１−配本発明スクリュ部
材ｌ〜１１および１ヒ較スクリユ素拐１〜１０から、外
径：４０ｍｍφ×長さ；１４２０ｍｍの寸υ、をもりた
射出成型機スフ１ツ１部材を削り出し、実機に組み込み
、すｈ素拉１月旨の射出成型を行ない、その使用寿命に
至るまでのチャージ回数を測定した。これらの結果を第
１表にまとめて示した０ 第１表に示される結果から、本発明スクリュ素材（部材
）１〜ｌコ、は、いずれもロックウェル硬さくＣスケー
ル）：３０以」−の高硬度を有し、かつ耐摩耗性および
耐食性にすぐれ、したがってこれらの特性が要求される
プラスチックの射出成型機のスクリュ部材として実用に
供した場合にも著しく長い使用寿命を示すのに対して、
比較スクリュ素材（部材）１〜１０に見られるように、
成分組成および製造条件がこの発明の範囲から外れると
、前記特性のうちの少なくともいずれかの特性が劣った
ものになり、したがってこれを実用に供した場合には比
較的短い使用寿命しか示さないことが明らかである。
上述のように、この発明によれば、「ｌ■塑物の射出成
型機および同押出機のシリンダお“よびスクリュ部材に
要求されるすぐれた耐摩耗性と耐食ｉＩｌを兼ね備えた
前記部材を製造することができ、したがって、その実用
に際しては著しく長期間に１１９での使用が可能となる
など工業」１有用な効宋がもたらされるのである。
型機および同押出機のシリンダお“よびスクリュ部材に
要求されるすぐれた耐摩耗性と耐食ｉＩｌを兼ね備えた
前記部材を製造することができ、したがって、その実用
に際しては著しく長期間に１１９での使用が可能となる
など工業」１有用な効宋がもたらされるのである。
Claims (2)
- （１） 重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、Ｍｏ：１４
〜２０％、Ｗ：０．２−５％、 Ｆｅ： ０．２〜７
ｑｂ、 Ｃ（１：０２〜２．５％を含有し、残りがＮ１
と不可避不純物からなる組成を有し、かつロックウェル
硬さくＣスケール）：３０〜６０を有するＮ１基合金で
構成されたことを特徴とする耐摩耗性および耐食性にす
ぐれた可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダお
よびスクリュ部材。 - （２）重量％で、Ｃｒ：１４〜２３％、１Ｖｌｏ：１４
〜２０％、Ｗ：０．２〜５％、 Ｆｅ： ０．２〜７
％、 Ｃｏ：０２〜２．５％を含有し、残りがＮ１と不
ｉ工避不純物からなる組成を有するＮ１基合金のインゴ
ットより熱間鍛造にてスラブまたはビレットを成形した
後、熱間圧延、熱間鍛造、あるいは熱間押出しにより板
材、棒材、あるいは管材とし、ついでこれら素材に１１
００〜１２００℃の温度範囲内の温度で溶体化処理を施
した後、２０〜６０チの加工率で冷間加工を施し、最終
的に５００〜８００℃の温度範囲内の温度で時効硬（ヒ
処理を行なうことを特徴とするロックウェル硬さくＣス
ケール）：３０〜６．０を有し、かつ耐摩耗性および耐
食性にすぐれた＝Ｊ塑物の射出成型機および同押出機用
シリンダおよびスクリュ部材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57134910A JPS5925941A (ja) | 1982-08-02 | 1982-08-02 | 可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびスクリユ部材並びにその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57134910A JPS5925941A (ja) | 1982-08-02 | 1982-08-02 | 可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびスクリユ部材並びにその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5925941A true JPS5925941A (ja) | 1984-02-10 |
| JPS6125774B2 JPS6125774B2 (ja) | 1986-06-17 |
Family
ID=15139381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57134910A Granted JPS5925941A (ja) | 1982-08-02 | 1982-08-02 | 可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびスクリユ部材並びにその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5925941A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61248702A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Hitachi Metals Ltd | 耐食、耐摩スクリユ− |
| JPS6240338A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 高強度、高硬度、および高耐食性を有する析出強化型Ｎｉ基合金 |
| JPS6240337A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 高強度、高硬度、および高耐食性を有するＮｉ―Ｃｒ―Ｍｏ系鋳造合金 |
| JPS6342831A (ja) * | 1986-08-11 | 1988-02-24 | Daido Steel Co Ltd | コ−テイングシリンダ− |
| US5225009A (en) * | 1991-02-18 | 1993-07-06 | Mitsubishi Materials Corporation | Procedure for manufacturing cutting material of superior toughness |
| GB2377945A (en) * | 2001-06-28 | 2003-01-29 | Haynes Internat Inc | Heat treatment of Ni-Cr-Mo alloys |
| US6579388B2 (en) * | 2001-06-28 | 2003-06-17 | Haynes International, Inc. | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys |
-
1982
- 1982-08-02 JP JP57134910A patent/JPS5925941A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61248702A (ja) * | 1985-04-26 | 1986-11-06 | Hitachi Metals Ltd | 耐食、耐摩スクリユ− |
| JPH0422127B2 (ja) * | 1985-04-26 | 1992-04-15 | Hitachi Metals Ltd | |
| JPS6240338A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Mitsubishi Metal Corp | 高強度、高硬度、および高耐食性を有する析出強化型Ｎｉ基合金 |
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| JPH0257139B2 (ja) * | 1985-08-13 | 1990-12-04 | Mitsubishi Metal Corp | |
| JPH0257138B2 (ja) * | 1985-08-13 | 1990-12-04 | Mitsubishi Metal Corp | |
| JPS6342831A (ja) * | 1986-08-11 | 1988-02-24 | Daido Steel Co Ltd | コ−テイングシリンダ− |
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| US6610155B2 (en) | 2001-06-28 | 2003-08-26 | Haynes International, Inc. | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys |
| GB2377945B (en) * | 2001-06-28 | 2005-03-30 | Haynes Internat Inc | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6125774B2 (ja) | 1986-06-17 |
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