JPS61183427A - 導電性、強度、耐熱性、くり返し曲げ性に優れた導電部材用銅合金 - Google Patents
導電性、強度、耐熱性、くり返し曲げ性に優れた導電部材用銅合金Info
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- JPS61183427A JPS61183427A JP2177485A JP2177485A JPS61183427A JP S61183427 A JPS61183427 A JP S61183427A JP 2177485 A JP2177485 A JP 2177485A JP 2177485 A JP2177485 A JP 2177485A JP S61183427 A JPS61183427 A JP S61183427A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐熱性、電気および熱伝導性、はんだ付は性、
めっき性１機械的強度、ばね特性、＜シ返１、曲げ性方
どの総合特性が要求されふ岸導体用す−ド材、コネクタ
ー・スイッチなどの電気部品に好適な銅合金に関する。
めっき性１機械的強度、ばね特性、＜シ返１、曲げ性方
どの総合特性が要求されふ岸導体用す−ド材、コネクタ
ー・スイッチなどの電気部品に好適な銅合金に関する。
一般に牛導体のリード材としては、従来よシセラミック
ノ母ツケージとの封止性が良好であるという観点から高
強度、高耐熱性の４２合金（Ｆｓ−４２％ Ｎ１合金）
が使用されてきた。しかし、樹脂・母ツケージの普及と
低コスト化の進展により銅合金の使用も急増しており、
主にＣＤＡ Ｉ ９４合金とシん青銅が使用されている
。一方、近年のＩＣの高集積化の進展からは高導電性材
料が望まれており、また実装密度向上のための小型化や
薄肉化の進展からは強度の向上・くυ返し曲げ特性の向
上が望まれている。
ノ母ツケージとの封止性が良好であるという観点から高
強度、高耐熱性の４２合金（Ｆｓ−４２％ Ｎ１合金）
が使用されてきた。しかし、樹脂・母ツケージの普及と
低コスト化の進展により銅合金の使用も急増しており、
主にＣＤＡ Ｉ ９４合金とシん青銅が使用されている
。一方、近年のＩＣの高集積化の進展からは高導電性材
料が望まれており、また実装密度向上のための小型化や
薄肉化の進展からは強度の向上・くυ返し曲げ特性の向
上が望まれている。
また一方、コネクター、スイッチなどの電気部品用銅合
金は、ＯＤＡ １９４合金、シん青銅等が使用されてき
たが、部品の小型、薄肉化によるコスト低減のためには
、更に高い強度、導電率、ばね特性などの総合特性を有
することが望まれている。
金は、ＯＤＡ １９４合金、シん青銅等が使用されてき
たが、部品の小型、薄肉化によるコスト低減のためには
、更に高い強度、導電率、ばね特性などの総合特性を有
することが望まれている。
しかし、ＣＤＡｌ９４合金は導電性と強度が良好である
ものの、ばね特性、耐熱性がやや低く、シん育銅は強度
、ばね特性、＜シ返し曲げ特性に優れるものの、耐熱性
、導電率が低いなど一長一短がある。
ものの、ばね特性、耐熱性がやや低く、シん育銅は強度
、ばね特性、＜シ返し曲げ特性に優れるものの、耐熱性
、導電率が低いなど一長一短がある。
一般に牛導体用リード材及びコネクター等の電気部品の
小型、薄肉化の進展に伴ない銅合金に要求される特性に
は次の様なものがある。
小型、薄肉化の進展に伴ない銅合金に要求される特性に
は次の様なものがある。
（１）熱と電気の伝導性にすぐれること（熱伝導性電気
伝導性でおよそ評価できる）、 （２）薄肉化をはかった場合ねじシや曲がシがおこらな
い禄高強度であること、 （３） グイボンディング時の高温加熱に耐え軟化し
にくいこと、 （４） リード材としてのくシ返し曲げに耐えること
、 （５）ハンダ付けが良好であること。
伝導性でおよそ評価できる）、 （２）薄肉化をはかった場合ねじシや曲がシがおこらな
い禄高強度であること、 （３） グイボンディング時の高温加熱に耐え軟化し
にくいこと、 （４） リード材としてのくシ返し曲げに耐えること
、 （５）ハンダ付けが良好であること。
これらの特性のうち、強度、導電率の要求を満たすもの
として、例えば特公昭３４−１２５３号公報に開示され
ているとおｆｉ 、ｐ’ｅとＴｉ 、 ＦｅとＳｉある
いはＦ’ｓとＮｉの金属間化合物の析出を利用して製造
される強力導電性銅合金が知られている。ここでＣｕ
−Ｆｅ−Ｔｉ系の三元合金ではそのすぐれた強度と導電
性を得るには１０００℃での溶体化、水焼入れ処理が不
可欠であシ複雑な操作が要求される。
として、例えば特公昭３４−１２５３号公報に開示され
ているとおｆｉ 、ｐ’ｅとＴｉ 、 ＦｅとＳｉある
いはＦ’ｓとＮｉの金属間化合物の析出を利用して製造
される強力導電性銅合金が知られている。ここでＣｕ
−Ｆｅ−Ｔｉ系の三元合金ではそのすぐれた強度と導電
性を得るには１０００℃での溶体化、水焼入れ処理が不
可欠であシ複雑な操作が要求される。
本発明の目的は１０００℃での溶体化、水焼入れ処理を
必要とせず、通常の熱間圧延とこれに続くシャワー水冷
及び冷間加工と時効析出処理（焼鈍） “を施すこと
によシ、導電率の低下を極力抑えた上で強度を大きく改
良し、更にばね特性、〈シ返し曲げ特性、耐熱性を向上
させた牛導体用リード材及び電気部品などに好適な銅合
金を提供することにある。
必要とせず、通常の熱間圧延とこれに続くシャワー水冷
及び冷間加工と時効析出処理（焼鈍） “を施すこと
によシ、導電率の低下を極力抑えた上で強度を大きく改
良し、更にばね特性、〈シ返し曲げ特性、耐熱性を向上
させた牛導体用リード材及び電気部品などに好適な銅合
金を提供することにある。
本発明に従りてＦｅ ０．１〜Ｉ Ｔｏ、 Ｔｉ ０．
０５〜０．５％、Ｓｎ ０．１〜２％及び残部が本質的
１ｃｃｕか′らなシ、ＦｅとＴｉの重量比が１．４〜２
．８である銅合金が提供される。
０５〜０．５％、Ｓｎ ０．１〜２％及び残部が本質的
１ｃｃｕか′らなシ、ＦｅとＴｉの重量比が１．４〜２
．８である銅合金が提供される。
また本発明に従ってＦ・０．１〜１チ、Ｔｉ０．０５〜
０．５ ％ 、 ａｎ ０．５％をこえ２％まで、Ｍｇ
０．Ｏ０５〜０．２チ及び残部が本質的にＣｕからな＃
）、Ｆ’＠とＴｉの重量比が１．４〜２．８である銅合
金が提供される。
０．５ ％ 、 ａｎ ０．５％をこえ２％まで、Ｍｇ
０．Ｏ０５〜０．２チ及び残部が本質的にＣｕからな＃
）、Ｆ’＠とＴｉの重量比が１．４〜２．８である銅合
金が提供される。
次に合金の成分の添加理由と成分範囲の限定理由を説明
する。ＦｅとＴｉは相乗効果によシ本発明の目的である
特性（強度、導電性）を向上させる。
する。ＦｅとＴｉは相乗効果によシ本発明の目的である
特性（強度、導電性）を向上させる。
これはＦｅとＴｉがＦｅ ２ Ｔ ｉという化合物を生
成し、熱処理によりてマトリックス中に微細に析出する
ためである。
成し、熱処理によりてマトリックス中に微細に析出する
ためである。
なお本発明合金の優れた特性は基本的にはＦｅとＴｉの
化合物の析出によシ得られることがらＦｅとＴｉＯ比は
適正な比率があＦ） 、Ｆ＠／’ｒｉ （重量比）で１
．４〜２．８、更には１．７〜２．４が好ましい。この
重量比に関してはＣｕ −Ｆｅ −Ｔｉ ３元系につき
本発明者らは研究し第１図に示した結果に代表されるｒ
ｅ／Ｔｉと時効析出処理後の導電率および強度との関係
に関する知見を得ている。ＦｅＺＴ ｉが１．４未満で
は、過剰Ｔｉのマトリックスへの固溶量が増して導電率
の低下が大きくな、９．２．８を超えると過剰Ｆｅのマ
トリックスへの固溶量が増して導電率も低下するが、特
に引張強さの低下が大きくなる。
化合物の析出によシ得られることがらＦｅとＴｉＯ比は
適正な比率があＦ） 、Ｆ＠／’ｒｉ （重量比）で１
．４〜２．８、更には１．７〜２．４が好ましい。この
重量比に関してはＣｕ −Ｆｅ −Ｔｉ ３元系につき
本発明者らは研究し第１図に示した結果に代表されるｒ
ｅ／Ｔｉと時効析出処理後の導電率および強度との関係
に関する知見を得ている。ＦｅＺＴ ｉが１．４未満で
は、過剰Ｔｉのマトリックスへの固溶量が増して導電率
の低下が大きくな、９．２．８を超えると過剰Ｆｅのマ
トリックスへの固溶量が増して導電率も低下するが、特
に引張強さの低下が大きくなる。
Ｔ１０．０５Ｔｏ 、 ｒｅ ｏ、ｔ＊未満では、Ｆｅ
２Ｔ ｌ析出物による強度と耐軟化性の向上効果が少
なく、Ｔｉ０．５チ、 Ｆｅ １％を超えて添加しても
特性向上はほとんど飽和してしまう。
２Ｔ ｌ析出物による強度と耐軟化性の向上効果が少
なく、Ｔｉ０．５チ、 Ｆｅ １％を超えて添加しても
特性向上はほとんど飽和してしまう。
ＳｎはＣｕ −ｉｔ’ｓ −Ｔｉ合金に固溶し、固溶体
硬化作用によって、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｔｉ合金の強度を向上
させるとともに、＜シ返し曲げ性や耐熱性、はね特性を
向上させるものである。ここでＳｎの添加量が０．５−
以下では曲げ特性や耐熱強度の向上効果が小さく、一方
２チを超えると導電率の低下が大きくなる。
硬化作用によって、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｔｉ合金の強度を向上
させるとともに、＜シ返し曲げ性や耐熱性、はね特性を
向上させるものである。ここでＳｎの添加量が０．５−
以下では曲げ特性や耐熱強度の向上効果が小さく、一方
２チを超えると導電率の低下が大きくなる。
ＭｇはＳｎと同様Ｃｕ −Ｆｅ −Ｔ１合金に固溶し、
強度を向上させるとともに耐熱性、はね特性を向上させ
る。Ｍｇはｏ、ｏｏｓ＊未満ではこれらの効果が小さく
０．２ ％を越えて添加しても強度は飽和してしまい
、導電率の低下が大きくなる。
強度を向上させるとともに耐熱性、はね特性を向上させ
る。Ｍｇはｏ、ｏｏｓ＊未満ではこれらの効果が小さく
０．２ ％を越えて添加しても強度は飽和してしまい
、導電率の低下が大きくなる。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例：高周波溶解炉を用いて電気鋼をアルミナルツ？
中で、湯面を木炭粉で被覆しながら済解し、電解鉄、ス
ポンジＴｉ 、 Ｓｎ地金、Ｃｕ−５０％Ｍｇ母合金な
どを添加して内径１５０Ｊｌｌφの金型に鋳込み、寸法
１５０朋φＸ１Ｘ１０Ｏｘ’のビレットを溶製した。こ
れらの合金ならびに比較合金の組成を表１に示す。
中で、湯面を木炭粉で被覆しながら済解し、電解鉄、ス
ポンジＴｉ 、 Ｓｎ地金、Ｃｕ−５０％Ｍｇ母合金な
どを添加して内径１５０Ｊｌｌφの金型に鋳込み、寸法
１５０朋φＸ１Ｘ１０Ｏｘ’のビレットを溶製した。こ
れらの合金ならびに比較合金の組成を表１に示す。
このビレットを９５０℃に加熱し、熱間押出しによυ８
．５ ａｍφの押出線を作った。さらにこの線を中間焼
鈍を施さずに０．９鵡φまで伸線した。この時の冷間加
工は途中の線切れもなく良好であった。
．５ ａｍφの押出線を作った。さらにこの線を中間焼
鈍を施さずに０．９鵡φまで伸線した。この時の冷間加
工は途中の線切れもなく良好であった。
０．９朋φの線は５００℃で３時間の焼鈍（時効析出処
理）を行ない、焼鈍前後の引張強さ、伸び、導電率を調
査した。この結果を表１に合わせて示す。
理）を行ない、焼鈍前後の引張強さ、伸び、導電率を調
査した。この結果を表１に合わせて示す。
また焼鈍材について９０°〈シ返し曲げ試験を行なった
・このくシ返し曲げ試験は上記の線を鉛直に保持具に保
持し該線の下端に１ｋｇの錘をつシ下げ、保持具を９０
度折シ曲げたのち元の位置に戻しこれを１回と数える。
・このくシ返し曲げ試験は上記の線を鉛直に保持具に保
持し該線の下端に１ｋｇの錘をつシ下げ、保持具を９０
度折シ曲げたのち元の位置に戻しこれを１回と数える。
折シ曲げ方向は一方向のみである。この操作を〈シ返し
、破断に至るまでの回数を測定した。この結果を第１表
に合わせて示す。
、破断に至るまでの回数を測定した。この結果を第１表
に合わせて示す。
なお本発明の合金とその性能の比較を行なうため、市販
のＣＤＡ Ｉ ９４合金とシん青銅の厚さ０．２５ｍ。
のＣＤＡ Ｉ ９４合金とシん青銅の厚さ０．２５ｍ。
質別（Ｈ：硬質）の板についても加工材（Ｈ材のまま）
と焼鈍材（５００℃、３Ｈｒ焼鈍）の特性を測定し、結
果を第１表に示す。ただしくシ返し曲げ試験は行なわな
かった。
と焼鈍材（５００℃、３Ｈｒ焼鈍）の特性を測定し、結
果を第１表に示す。ただしくシ返し曲げ試験は行なわな
かった。
さらに本発明合金（Ａｌ〜５）と比較合金（Ａ６〜９）
について各温度で１時間の焼鈍を行ない引張強さが初期
引張強さと完全軟化後の引張強さの和の棒の値なる時の
温度（牛軟化温度）を調べた。この手軟化温度を第１表
に合わせて示す。
について各温度で１時間の焼鈍を行ない引張強さが初期
引張強さと完全軟化後の引張強さの和の棒の値なる時の
温度（牛軟化温度）を調べた。この手軟化温度を第１表
に合わせて示す。
この学軟化温度は耐熱性の指標となるものである。
次に本発明の効果について第１表を参照して説明する。
（１）強度特性二 本発明合金（Ａ １〜５）の加工材
および焼鈍材（時効析出処理材）は比較合金Ａ８（ＣＤ
Ａ１９４合金）の加工材に比較し強度は著るしく大きく
、比較合金扁９（シん青銅）の加工材に比較し、Ｆｅ
、Ｔｉ 、Ｓｎが低濃である。＆１，２を除き同等もし
くは大幅に上まわっている。
および焼鈍材（時効析出処理材）は比較合金Ａ８（ＣＤ
Ａ１９４合金）の加工材に比較し強度は著るしく大きく
、比較合金扁９（シん青銅）の加工材に比較し、Ｆｅ
、Ｔｉ 、Ｓｎが低濃である。＆１，２を除き同等もし
くは大幅に上まわっている。
次にＣｕ−Ｆｅ−Ｔｉ系合金で特性を比較する場合、Ｔ
ｉ量の多少により諸特性値が変動するため、同一量のＴ
ｉを含有する合金どうしで比較する必要がある。本発明
の合金Ａ ３ 、４とｔヨぼ同−Ｔｉ量を含有するが、
Ｓｎ 、 Ｍｇを含有しないＡ６を比較すると、Ｓｎ
、 Ｍｇを含有させた扁３，４の特性の向上は著るしい
。また比較含金Ａ７はＦｅ ／ Ｔ ｉ比が５．３であ
シ本発明で規定されたＦｅ／Ｔｉ比（１，４〜２．８）
よシ犬きくはずれているため焼鈍材の強度低下が著るし
い。
ｉ量の多少により諸特性値が変動するため、同一量のＴ
ｉを含有する合金どうしで比較する必要がある。本発明
の合金Ａ ３ 、４とｔヨぼ同−Ｔｉ量を含有するが、
Ｓｎ 、 Ｍｇを含有しないＡ６を比較すると、Ｓｎ
、 Ｍｇを含有させた扁３，４の特性の向上は著るしい
。また比較含金Ａ７はＦｅ ／ Ｔ ｉ比が５．３であ
シ本発明で規定されたＦｅ／Ｔｉ比（１，４〜２．８）
よシ犬きくはずれているため焼鈍材の強度低下が著るし
い。
（２）耐熱性二 本発明合金のヰ軟化温度は５５０℃以
上であるのに対し比較合金ム８，９はこれよシはるかに
低くそれぞれ４８０℃、３８０℃である。またＣｕ −
Ｆｅ −Ｔｉ系の比較合金Ａ６，７は焼鈍時の強度低下
が著るしく竿軟化温度は各５２０１：、４８０℃である
。
上であるのに対し比較合金ム８，９はこれよシはるかに
低くそれぞれ４８０℃、３８０℃である。またＣｕ −
Ｆｅ −Ｔｉ系の比較合金Ａ６，７は焼鈍時の強度低下
が著るしく竿軟化温度は各５２０１：、４８０℃である
。
（３）熱電気の伝導性： 本発明合金はＦｅとＴ１の析
出を利用しているため、焼鈍により導電率は著るしく向
上するが、Ｓｎの添加量が増すに従い導電率は低下する
。しかしながら１．５４％Ｓｎを含む本発明合金ム５は
比較合金ム９（シん青銅）を上まわっており良好な導電
性を示している。Ｔｉをそれぞれ０．１５チ、０．１４
チ、またＳｎをそれぞれ０．２１％、０．２２チ含む本
発明合金＆１，２の焼鈍材は比較合金Ａ８（ＣＤＡ１９
４合金）の加工材と同等以上の特性を有している。
出を利用しているため、焼鈍により導電率は著るしく向
上するが、Ｓｎの添加量が増すに従い導電率は低下する
。しかしながら１．５４％Ｓｎを含む本発明合金ム５は
比較合金ム９（シん青銅）を上まわっており良好な導電
性を示している。Ｔｉをそれぞれ０．１５チ、０．１４
チ、またＳｎをそれぞれ０．２１％、０．２２チ含む本
発明合金＆１，２の焼鈍材は比較合金Ａ８（ＣＤＡ１９
４合金）の加工材と同等以上の特性を有している。
（４）くり返し曲げ性二 本発明合金の〈シ返し曲げ数
はＳｎを含まない比較合金属６．７に比較し【１〜４回
もの向上が見られる。
はＳｎを含まない比較合金属６．７に比較し【１〜４回
もの向上が見られる。
なお本発明合金（Ａｌ〜７）のはんだ付は性は本発明合
金を２３０℃のはんだ浴（５ｎ６０−Ｐｂ４０）に５秒
間浸漬し、はんだ付着状況を観察したが問題はなかった
。また同じ試料についてＡｇメッキも実施してみたが全
く問題はなかった。
金を２３０℃のはんだ浴（５ｎ６０−Ｐｂ４０）に５秒
間浸漬し、はんだ付着状況を観察したが問題はなかった
。また同じ試料についてＡｇメッキも実施してみたが全
く問題はなかった。
以上の様に、本発明合金は改善された高強度と、耐熱性
、＜シ返し曲げ性を有するとともに、導電率も良好で、
はんだ付は性も問題ないことから、牛導体用リード材な
らびにコネクター、スイッチ等の電気部品などに広く利
用でき、部品の高性能化、小型化、薄肉化に大いに貢献
するものである。
、＜シ返し曲げ性を有するとともに、導電率も良好で、
はんだ付は性も問題ないことから、牛導体用リード材な
らびにコネクター、スイッチ等の電気部品などに広く利
用でき、部品の高性能化、小型化、薄肉化に大いに貢献
するものである。
添付図面はＣｕ−Ｆｅ−Ｔｉ系三元合金におけるＦ６／
’ｒｉ重量比と時効析出処理後の導電率及び強度との関
係を示すグラフである。 臼／Ｔ；（皇１ル）
’ｒｉ重量比と時効析出処理後の導電率及び強度との関
係を示すグラフである。 臼／Ｔ；（皇１ル）
Claims (2)
- （１）Ｆｅ０．１〜１％（重量による、以下同じ）、 Ｔｉ０．０５〜０．５％ Ｓｎ０．５％をこえ２％まで および残部が本質的にＣｕよりなり、ＦｅとＴｉの重量
比が１．４〜２．８であることを特徴とする銅合金 - （２）Ｆｅ０．１〜１％ Ｔｉ０．０５〜０．５％ Ｓｎ０．５％をこえ２％まで Ｍｇ０．００５〜０．２％ および残部が本質的にＣｕよりなり、ＦｅとＴｉの重量
比が１．４〜２．８であることを特徴とする銅合金
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2177485A JPS61183427A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 導電性、強度、耐熱性、くり返し曲げ性に優れた導電部材用銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2177485A JPS61183427A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 導電性、強度、耐熱性、くり返し曲げ性に優れた導電部材用銅合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61183427A true JPS61183427A (ja) | 1986-08-16 |
| JPH0356292B2 JPH0356292B2 (ja) | 1991-08-27 |
Family
ID=12064413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2177485A Granted JPS61183427A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 導電性、強度、耐熱性、くり返し曲げ性に優れた導電部材用銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61183427A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9605588B2 (en) | 2013-10-18 | 2017-03-28 | Nissan Motor Co., Ltd. | Air intake pathway structure for internal combustion engine |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6039139A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-02-28 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 耐軟化高伝導性銅合金 |
| JPS60218440A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-11-01 | Furukawa Electric Co Ltd:The | リ−ドフレ−ム用銅合金 |
| JPS60245752A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Nippon Mining Co Ltd | 高力高導電銅合金 |
| JPS61183426A (ja) * | 1985-02-06 | 1986-08-16 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高力高導電性耐熱銅合金 |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2177485A patent/JPS61183427A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6039139A (ja) * | 1983-08-12 | 1985-02-28 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 耐軟化高伝導性銅合金 |
| JPS60218440A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-11-01 | Furukawa Electric Co Ltd:The | リ−ドフレ−ム用銅合金 |
| JPS60245752A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Nippon Mining Co Ltd | 高力高導電銅合金 |
| JPS61183426A (ja) * | 1985-02-06 | 1986-08-16 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高力高導電性耐熱銅合金 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9605588B2 (en) | 2013-10-18 | 2017-03-28 | Nissan Motor Co., Ltd. | Air intake pathway structure for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0356292B2 (ja) | 1991-08-27 |
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