JPS6115740A - 酸化触媒の再生方法 - Google Patents
酸化触媒の再生方法Info
- Publication number
- JPS6115740A JPS6115740A JP59135188A JP13518884A JPS6115740A JP S6115740 A JPS6115740 A JP S6115740A JP 59135188 A JP59135188 A JP 59135188A JP 13518884 A JP13518884 A JP 13518884A JP S6115740 A JPS6115740 A JP S6115740A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- exhaust gas
- dampers
- inlet
- oxidation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、焼結鉱の製造工程等で発生する一酸化炭素等
の可燃成分の酸化に用いられる触媒の再生方法に関する
ものである。
の可燃成分の酸化に用いられる触媒の再生方法に関する
ものである。
−・般に1例えば焼結鉱の製造工程等で生成する未燃の
−・酸化炭素(以下COとする。)は、酸化熱回収の対
象となる。この未燃のCOは低濃度であるため低温では
酸化されず、従来より触媒を用いて酸化されてきた。
−・酸化炭素(以下COとする。)は、酸化熱回収の対
象となる。この未燃のCOは低濃度であるため低温では
酸化されず、従来より触媒を用いて酸化されてきた。
しかし、焼結炉の排ガス中には一般に極く微量の触媒被
毒物質が含まれており、触媒が劣化してしまうという問
題点があった。この触媒の再生については、従来から温
度依存性が強いことが知られており、触媒活性を失った
部分に高温の排ガスを通すことにより、触媒再生をする
方法が提案された。例えば、第5図に概略工程図が示さ
れる特開昭56−37035では触媒を連続的に回転し
、CO金含有ガスを流通し、劣化した触媒を高温のガス
で再生する方法が開示されている。
毒物質が含まれており、触媒が劣化してしまうという問
題点があった。この触媒の再生については、従来から温
度依存性が強いことが知られており、触媒活性を失った
部分に高温の排ガスを通すことにより、触媒再生をする
方法が提案された。例えば、第5図に概略工程図が示さ
れる特開昭56−37035では触媒を連続的に回転し
、CO金含有ガスを流通し、劣化した触媒を高温のガス
で再生する方法が開示されている。
しかしこの従来方法はCOの酸化熱を必ずしも触媒再生
に十分使用できず、脱硝設備の系内の温度バランスによ
っては触媒の再生が不能となり、適宜加熱炉での燃焼ガ
スを混合し、CO金含有排ガス1を昇温し、触媒の再生
を行う必要がある。
に十分使用できず、脱硝設備の系内の温度バランスによ
っては触媒の再生が不能となり、適宜加熱炉での燃焼ガ
スを混合し、CO金含有排ガス1を昇温し、触媒の再生
を行う必要がある。
また回転式触媒層2は設備的にも大型化し、操作も複雑
となるという問題点があった。
となるという問題点があった。
つまり第5図に示されるように触媒の活性が劣化した部
分12の入口温度が触媒の再生に必要な塩度に達しない
場合があり、その都度加熱炉4を用いてCo含有排ガス
lを必要温度までM温し、触媒の活性が劣化した部分1
2の触媒を再生する必要がある。これは燃料費の増加と
なるほかに、脱硝触媒の種類によっては脱硝効率の低下
をもたらす場合がある。
分12の入口温度が触媒の再生に必要な塩度に達しない
場合があり、その都度加熱炉4を用いてCo含有排ガス
lを必要温度までM温し、触媒の活性が劣化した部分1
2の触媒を再生する必要がある。これは燃料費の増加と
なるほかに、脱硝触媒の種類によっては脱硝効率の低下
をもたらす場合がある。
また、触媒層の圧力損失により、ブロア5での電力使用
星が犬となる問題点があった。
星が犬となる問題点があった。
この対策として触媒層2の厚みを小とし、触媒層2の断
面積を大きくし、触媒層2の圧力損失を低減化すること
も可能であるが、設備的に大型化し、設置面積も広くな
る。
面積を大きくし、触媒層2の圧力損失を低減化すること
も可能であるが、設備的に大型化し、設置面積も広くな
る。
本発明は上述の問題点を解決するために提案されたもの
で、Co酸化触媒の発熱が全て触媒再生に有効に利用さ
れ、燃ネ;]コスト、電力コスト、設備コストの安価な
簡便な酸化触媒の再生方法を提供することを目的とする
。
で、Co酸化触媒の発熱が全て触媒再生に有効に利用さ
れ、燃ネ;]コスト、電力コスト、設備コストの安価な
簡便な酸化触媒の再生方法を提供することを目的とする
。
〔問題点を解決するための手段〕
本発明者らは、種々実験の結果、触媒の劣化速度の温度
依存性が強く、またガスの流れ方向に対し、触媒層内に
温度勾配が生じるため、触媒層内の活性度についても勾
配が生じることを見い出した。すなわち、第4図に示す
ごとく、焼結炉拮ガス1がCo酸化触媒層2を通る時、
拮ガスl中のCOの酸化熱により排ガス温度が上昇する
ため、触媒層?の入口2aから出口2bにかけて温度勾
配が生ずる。触媒被毒物質の吸着は温度依存性が強ど、
触媒層2の入口2a伺近での吸着速度に比し、出口2b
付近での吸着速度は非常に小である。従って、全体とし
ての触媒活性の劣化が進行してきた段階においても出口
2b付近の触媒層2は活性を維持している。
依存性が強く、またガスの流れ方向に対し、触媒層内に
温度勾配が生じるため、触媒層内の活性度についても勾
配が生じることを見い出した。すなわち、第4図に示す
ごとく、焼結炉拮ガス1がCo酸化触媒層2を通る時、
拮ガスl中のCOの酸化熱により排ガス温度が上昇する
ため、触媒層?の入口2aから出口2bにかけて温度勾
配が生ずる。触媒被毒物質の吸着は温度依存性が強ど、
触媒層2の入口2a伺近での吸着速度に比し、出口2b
付近での吸着速度は非常に小である。従って、全体とし
ての触媒活性の劣化が進行してきた段階においても出口
2b付近の触媒層2は活性を維持している。
本発明者等は、この現象を利用して、焼結炉排ガスの疲
れを、逆方向に切り換えることによりCo酸化触媒の再
生が可能であることを見い出した。
れを、逆方向に切り換えることによりCo酸化触媒の再
生が可能であることを見い出した。
すなわち、焼結炉排ガスlの垢れ方向を逆方向に切り換
えることにより、従来の出口2b付近で高活性を維持し
ていた部分で、COの酸化が生じ、υ1ガス温度が−1
−、−J’lする。この高温排ガス1が従来の入口2a
付近で失活した触媒の部分と接触することにより、活性
を回復することができる。
えることにより、従来の出口2b付近で高活性を維持し
ていた部分で、COの酸化が生じ、υ1ガス温度が−1
−、−J’lする。この高温排ガス1が従来の入口2a
付近で失活した触媒の部分と接触することにより、活性
を回復することができる。
入口2a伺近の活性が低下し、出口2b付近の活性が維
持されている段階で排ガス1の切換えを順次実施するこ
とにより、Co酸化触媒を長期間継続して使用すること
が可能となる。
持されている段階で排ガス1の切換えを順次実施するこ
とにより、Co酸化触媒を長期間継続して使用すること
が可能となる。
以下、本発明を図面を参照1.てその実施例に基づいて
説明する。
説明する。
第1図は本発明の一実施例方法の工程図で、焼結炉低温
排ガスlは、熱交換器6で脱硝反応温度まで昇温された
後、プロワ5を経て、熱バランス上温度が不足する場合
はさらに、加熱炉4で昇温され、脱硝反応温度まで■温
され、脱硝反応器3で脱硝される。ここでダンパ9,9
aを閉にし、ダンパ8,8aを開にした場合、ダンパ8
を経て、Co酸化触媒層2で矢印2Cの方向に梳れCO
の酸化熱で層温される。さらにダンパ8aを経て熱交換
器6で、低温排ガス1と熱交換された後、煙突7より、
大気中に放出される。
排ガスlは、熱交換器6で脱硝反応温度まで昇温された
後、プロワ5を経て、熱バランス上温度が不足する場合
はさらに、加熱炉4で昇温され、脱硝反応温度まで■温
され、脱硝反応器3で脱硝される。ここでダンパ9,9
aを閉にし、ダンパ8,8aを開にした場合、ダンパ8
を経て、Co酸化触媒層2で矢印2Cの方向に梳れCO
の酸化熱で層温される。さらにダンパ8aを経て熱交換
器6で、低温排ガス1と熱交換された後、煙突7より、
大気中に放出される。
この過程で、Co酸化触媒の劣化が進行し、入口2a側
付近の触媒層2が失活し、出口2b側付近の触91層2
の活性が維持されている段階で、逆i、:り7ハ8 、
8 aを閉にして、ダンパ9,9aを開にする、このと
き排ガス1はダンパ9a、9を経て、Co酸化触媒層2
を逆方向の矢印2d方向に流れる。この時従来の出「1
2b(この時の入口)付近の活性を維持した触媒層2で
昇温された排ガスlにより、失活した部分2a側の触媒
を再生することがでSる。
付近の触媒層2が失活し、出口2b側付近の触91層2
の活性が維持されている段階で、逆i、:り7ハ8 、
8 aを閉にして、ダンパ9,9aを開にする、このと
き排ガス1はダンパ9a、9を経て、Co酸化触媒層2
を逆方向の矢印2d方向に流れる。この時従来の出「1
2b(この時の入口)付近の活性を維持した触媒層2で
昇温された排ガスlにより、失活した部分2a側の触媒
を再生することがでSる。
ダンパ8,8aおよび9,9aの開閉′を順次交代して
行うことにより、Co酸化触媒を、長期間高活性で使用
することができる。またCo酸化触媒層2での反応熱は
、熱交換器6により、低温排ガス1を脱硝反応温度まで
、昇温するために利用することができる。
行うことにより、Co酸化触媒を、長期間高活性で使用
することができる。またCo酸化触媒層2での反応熱は
、熱交換器6により、低温排ガス1を脱硝反応温度まで
、昇温するために利用することができる。
次に、第2図は本発明の他の実施例方法の工程図で、バ
ルブ15開、バルブ16閉、バルブ13.13a閉、お
よびバルブ14.14a開の状態でブロア5により空気
を吸引して電熱ヒータ10によりCo酸化触媒層2を3
90″Cに昇温した後にバルブ16を開、バルブ15を
閉として300 Nrn’/ hノ排ガスlをCO酸化
触媒層2の入口2aから出「12bに流す。この時入口
2a側のCO濃度をN11l定、Ijy17から、出口
2b側のCO濃度を測定点18からサンプリングして測
定する。触媒の劣化が進行した時点でバルブ14゜14
aを閉、バルブ13.13aを開にして排ガス1の流れ
を切換えCO酸化触奴層2に枡ガス1を出口2bから入
口2aに疏す。
ルブ15開、バルブ16閉、バルブ13.13a閉、お
よびバルブ14.14a開の状態でブロア5により空気
を吸引して電熱ヒータ10によりCo酸化触媒層2を3
90″Cに昇温した後にバルブ16を開、バルブ15を
閉として300 Nrn’/ hノ排ガスlをCO酸化
触媒層2の入口2aから出「12bに流す。この時入口
2a側のCO濃度をN11l定、Ijy17から、出口
2b側のCO濃度を測定点18からサンプリングして測
定する。触媒の劣化が進行した時点でバルブ14゜14
aを閉、バルブ13.13aを開にして排ガス1の流れ
を切換えCO酸化触奴層2に枡ガス1を出口2bから入
口2aに疏す。
第3図に第2図の工程図による実施結果を示す。あらか
じめ長時間排ガスを流してCO酸化触媒の劣化を進行さ
せた後測定点17.18から排ガス1をサンプリングし
てCO計でCO濃度を分析した。測定開始後6時間で、
バルブ14.14aを閉、バルブ13.13aを開にし
てガスの渣れを!、l】換えた。入[]2a側、または
2b側の測定点17、または18のCO濃度は測定期間
中、常時1.1%であった。ガス切換前に出口2b側の
測定点18のCO濃度は0.45%(CO酸化=ゼ59
%)であったものがガス切換後に出口2a側の測定点1
7のCO儂度は急速に低下し約1時間後に0.1%(C
O酸化率91%)まで低下した。出口2b側または2a
側のCO濃度が低いはどCO酸化触媒でのCO酸化率が
良いことを示すもので、CO酸化触媒の活性が回復した
ことを示している。さらに9時間目にバルブ14.14
aを開に、バルブ13.13aを閉にして排ガス1の流
れを元にもどしたが出口2b側のCO濃度は0.1%で
あり、」1下どちらの方向から排ガスlを揄してもCO
酸化触媒は高活性を維持していた。以−トの実験から排
ガス1の流れの切換えによりCO酸化触媒が再生される
ことが確認された。
じめ長時間排ガスを流してCO酸化触媒の劣化を進行さ
せた後測定点17.18から排ガス1をサンプリングし
てCO計でCO濃度を分析した。測定開始後6時間で、
バルブ14.14aを閉、バルブ13.13aを開にし
てガスの渣れを!、l】換えた。入[]2a側、または
2b側の測定点17、または18のCO濃度は測定期間
中、常時1.1%であった。ガス切換前に出口2b側の
測定点18のCO濃度は0.45%(CO酸化=ゼ59
%)であったものがガス切換後に出口2a側の測定点1
7のCO儂度は急速に低下し約1時間後に0.1%(C
O酸化率91%)まで低下した。出口2b側または2a
側のCO濃度が低いはどCO酸化触媒でのCO酸化率が
良いことを示すもので、CO酸化触媒の活性が回復した
ことを示している。さらに9時間目にバルブ14.14
aを開に、バルブ13.13aを閉にして排ガス1の流
れを元にもどしたが出口2b側のCO濃度は0.1%で
あり、」1下どちらの方向から排ガスlを揄してもCO
酸化触媒は高活性を維持していた。以−トの実験から排
ガス1の流れの切換えによりCO酸化触媒が再生される
ことが確認された。
なお、本発明は焼結工場排ガス中の一酸化炭素の酸化に
関する場合に限定Sれない。
関する場合に限定Sれない。
以上に示したしたように本発明によれば、C0酸化触媒
の発熱が全て触媒再生に有効に利用され、触媒の再生が
継続的に行われる。またガスの流れの向きを逆にするこ
とにより、切換前のガス入側の触媒の温度が触媒の再生
に必要な温度まで」−昇することにより劣化した触媒部
の再生が迅速にかつ完全に行われCO酸化触媒の発熱が
全て触媒再生に有効に利用され、燃料コストが低減化す
る。また従来提案されている方式に対し、本発明の方法
によれば、ガスの線速度が小さなため大幅な設備投資を
要せずに電力使用砥の低減化が可能である。また触媒を
動かさないので装置の構造が簡便で、かつ触媒の物理的
強度は要求yれないという効果を奏する。
の発熱が全て触媒再生に有効に利用され、触媒の再生が
継続的に行われる。またガスの流れの向きを逆にするこ
とにより、切換前のガス入側の触媒の温度が触媒の再生
に必要な温度まで」−昇することにより劣化した触媒部
の再生が迅速にかつ完全に行われCO酸化触媒の発熱が
全て触媒再生に有効に利用され、燃料コストが低減化す
る。また従来提案されている方式に対し、本発明の方法
によれば、ガスの線速度が小さなため大幅な設備投資を
要せずに電力使用砥の低減化が可能である。また触媒を
動かさないので装置の構造が簡便で、かつ触媒の物理的
強度は要求yれないという効果を奏する。
第1図は本発明の一実施例方法の工程図、第2図は本発
明の他の実施例方法の工程図、第3図は第2図の実施結
果説明図、第4図は本発明の前提現象の説明図、第5図
は従来方法の工程図である。 1・・・焼結炉排ガス 2・・・触媒層 3・・・脱硝反応器 4・・・加熱炉 5・・・ブロワ 6・・・熱交換器 7・・・煙突 8.8a、9.9a・・・ダンパ 10・・・電熱ヒータ ー13.13a、14.14a、15 、16−・・バ
ルブ 17.18・・・flll定点
明の他の実施例方法の工程図、第3図は第2図の実施結
果説明図、第4図は本発明の前提現象の説明図、第5図
は従来方法の工程図である。 1・・・焼結炉排ガス 2・・・触媒層 3・・・脱硝反応器 4・・・加熱炉 5・・・ブロワ 6・・・熱交換器 7・・・煙突 8.8a、9.9a・・・ダンパ 10・・・電熱ヒータ ー13.13a、14.14a、15 、16−・・バ
ルブ 17.18・・・flll定点
Claims (1)
- 一酸化炭素等の可燃成分の酸化に用いる触媒層を通過さ
せるガスの流れ方向を、正逆交互に順次切り換えること
を特徴とする酸化触媒の再生方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59135188A JPS6115740A (ja) | 1984-07-02 | 1984-07-02 | 酸化触媒の再生方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59135188A JPS6115740A (ja) | 1984-07-02 | 1984-07-02 | 酸化触媒の再生方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6115740A true JPS6115740A (ja) | 1986-01-23 |
Family
ID=15145890
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59135188A Pending JPS6115740A (ja) | 1984-07-02 | 1984-07-02 | 酸化触媒の再生方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6115740A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4976941A (en) * | 1984-12-29 | 1990-12-11 | Kawasaki Steel Corporation | Process for oxidizing carbon monoxide in exhaust gas from a sintering furnace |
JPH11179153A (ja) * | 1997-12-24 | 1999-07-06 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス浄化方法および装置 |
WO2005056165A1 (ja) * | 2003-12-11 | 2005-06-23 | The Chugoku Electric Power Co.,Inc. | 排ガス処理装置の性能回復方法 |
KR100880236B1 (ko) | 2006-07-10 | 2009-01-28 | 쥬코쿠 덴료쿠 가부시키 가이샤 | 배기 가스 처리 장치의 성능 회복 방법 |
JP2010029864A (ja) * | 2009-11-02 | 2010-02-12 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 排ガス処理装置の性能回復方法 |
WO2015075793A1 (ja) * | 2013-11-20 | 2015-05-28 | ボルボ ラストバグナー アクチエボラグ | 排気浄化装置及びその再生方法 |
-
1984
- 1984-07-02 JP JP59135188A patent/JPS6115740A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4976941A (en) * | 1984-12-29 | 1990-12-11 | Kawasaki Steel Corporation | Process for oxidizing carbon monoxide in exhaust gas from a sintering furnace |
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WO2005056165A1 (ja) * | 2003-12-11 | 2005-06-23 | The Chugoku Electric Power Co.,Inc. | 排ガス処理装置の性能回復方法 |
US7441332B2 (en) | 2003-12-11 | 2008-10-28 | The Chugoku Electric Power Co., Inc. | Method for restoring performance capabilities of exhaust gas treatment apparatus |
CN100431672C (zh) * | 2003-12-11 | 2008-11-12 | 中国电力株式会社 | 废气处理装置的性能恢复方法 |
KR100880236B1 (ko) | 2006-07-10 | 2009-01-28 | 쥬코쿠 덴료쿠 가부시키 가이샤 | 배기 가스 처리 장치의 성능 회복 방법 |
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