JPS59213425A - 燃焼排ガスの脱硝方法 - Google Patents
燃焼排ガスの脱硝方法Info
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- JPS59213425A JPS59213425A JP58088856A JP8885683A JPS59213425A JP S59213425 A JPS59213425 A JP S59213425A JP 58088856 A JP58088856 A JP 58088856A JP 8885683 A JP8885683 A JP 8885683A JP S59213425 A JPS59213425 A JP S59213425A
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- Japan
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- gas
- temperature
- exhaust gas
- waste gas
- denitrification
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、焼結機排カスなどの燃焼拮ガスの脱硝方法に
関するものである。
関するものである。
燃焼排ガスとしては、焼結機排ガス、還元粒鉄キルン排
ガスなどを挙げることができるが、本発明にぢいては、
代表的に、焼結機排カスを対象としたアンモニアによる
選択還元式脱硝装置に適用した例につき説明するが、本
発明はこれに限定されるものでなく、他の排ガスにも同
様に適用することができる。
ガスなどを挙げることができるが、本発明にぢいては、
代表的に、焼結機排カスを対象としたアンモニアによる
選択還元式脱硝装置に適用した例につき説明するが、本
発明はこれに限定されるものでなく、他の排ガスにも同
様に適用することができる。
脱硝反応を行わせるためには、脱硝触媒の種類によって
も異なるが、一般的に排ガス温度を約350°Cまでに
げる必要がある。熱交換機で予熱した燃焼機料カスをC
O酸化触媒を充填したCO酸化塔に施すと、焼結機排ガ
スにはGOが0.3〜2.0%含まれているため、その
濃度に応じた酸化熱が発生し、排カス温度がヒ封する。
も異なるが、一般的に排ガス温度を約350°Cまでに
げる必要がある。熱交換機で予熱した燃焼機料カスをC
O酸化触媒を充填したCO酸化塔に施すと、焼結機排ガ
スにはGOが0.3〜2.0%含まれているため、その
濃度に応じた酸化熱が発生し、排カス温度がヒ封する。
後述するように焼結機排ガスにCOが約1.2%含まれ
ていれば、3500Cまで排カス温度が上がる。すなわ
ち、拮カスにCOが約1.2%以」−含まれている場合
は、外部から1ノ1力ス温度を1−げるための熱を与え
る必要がない。しか[7、従来の方法では、焼結機排ガ
スのCO濃度がドがった場合、CO酊化塔での酸化熱が
小さく、脱硝に必要な温度(350°C)まで]−がら
ず、脱硝率が下がるという問題がある。
ていれば、3500Cまで排カス温度が上がる。すなわ
ち、拮カスにCOが約1.2%以」−含まれている場合
は、外部から1ノ1力ス温度を1−げるための熱を与え
る必要がない。しか[7、従来の方法では、焼結機排ガ
スのCO濃度がドがった場合、CO酊化塔での酸化熱が
小さく、脱硝に必要な温度(350°C)まで]−がら
ず、脱硝率が下がるという問題がある。
そこで、本発明はこれを解決するため、CO儂度が所定
値より低い場合には、転炉カス、高炉カスなとのCOを
含む副生カスをCOO化塔のに流側へ供給し、またca
la度が高すぎて異常昇温を起す場合には、排カスの一
部をバイパスにより減にしてCOO化塔に供給すること
により、脱硝反応塔人1」の排ガス温度を1」標通りの
温度にコントロールし、所要の脱硝率を達成しようとす
るものである。
値より低い場合には、転炉カス、高炉カスなとのCOを
含む副生カスをCOO化塔のに流側へ供給し、またca
la度が高すぎて異常昇温を起す場合には、排カスの一
部をバイパスにより減にしてCOO化塔に供給すること
により、脱硝反応塔人1」の排ガス温度を1」標通りの
温度にコントロールし、所要の脱硝率を達成しようとす
るものである。
本発明によれば、燃焼排カスを湿式拮ガス脱硫する工程
と、脱硫排ガスを熱交換により予熱する工程と、予熱排
カスをCO1’l化触媒と接触させて燃焼排ガス中に含
まれるCOカスの酸化により昇温する工程と、昇温排ガ
スをNO!還元触媒とアンモニアカスとの接触により脱
硝する工程とを包含する燃焼排カスの脱硝方法において
、」−記脱硝工程に供する!1温排カスの温度を測定し
、この測定温度が脱硝に必要な温度を下回る時には、1
.記予熱排ガス中にCOO有カスを補給した後y1温丁
程に供給し、逆に−1−記測定温度が脱硝に必要な温度
を1−回る時には、上記予熱排カスの一部をバイパスさ
せて予熱排カスをバイパス分だけ減量した後11温王稈
に供給することによって、y1温排カスの温度を脱硝に
必要な温度範囲に調整することにより、上記]]的を達
成することができる。
と、脱硫排ガスを熱交換により予熱する工程と、予熱排
カスをCO1’l化触媒と接触させて燃焼排ガス中に含
まれるCOカスの酸化により昇温する工程と、昇温排ガ
スをNO!還元触媒とアンモニアカスとの接触により脱
硝する工程とを包含する燃焼排カスの脱硝方法において
、」−記脱硝工程に供する!1温排カスの温度を測定し
、この測定温度が脱硝に必要な温度を下回る時には、1
.記予熱排ガス中にCOO有カスを補給した後y1温丁
程に供給し、逆に−1−記測定温度が脱硝に必要な温度
を1−回る時には、上記予熱排カスの一部をバイパスさ
せて予熱排カスをバイパス分だけ減量した後11温王稈
に供給することによって、y1温排カスの温度を脱硝に
必要な温度範囲に調整することにより、上記]]的を達
成することができる。
以下、本発明の燃焼排カスの脱硝方法を添付図面を参照
しつつ、焼結機排ガス脱硝装置を代表例として詳細に説
明する。
しつつ、焼結機排ガス脱硝装置を代表例として詳細に説
明する。
第1図は、焼結機排ガス脱硝装置に本発明方法を適用し
た場合のL程図である。焼結機Aの排カスは焼結機用フ
ァンBを介して湿式#Jl脱装置Mjcに導かれ、ここ
で通常石灰水等のシャワーにより洗浄され、脱硫処理さ
れる。脱硫処理により温度の低下した排カスは熱交換器
りに導入される。熱交換器りは低温の脱硫排カスを、後
の乾式脱硝塔Gで脱硝処理した高温の排ガスを利用して
、ガス−カス熱交換によりt熱するためのものである。
た場合のL程図である。焼結機Aの排カスは焼結機用フ
ァンBを介して湿式#Jl脱装置Mjcに導かれ、ここ
で通常石灰水等のシャワーにより洗浄され、脱硫処理さ
れる。脱硫処理により温度の低下した排カスは熱交換器
りに導入される。熱交換器りは低温の脱硫排カスを、後
の乾式脱硝塔Gで脱硝処理した高温の排ガスを利用して
、ガス−カス熱交換によりt熱するためのものである。
熱交換によりγ・熱されたυiカスは脱硝用ファンEで
′ji圧され、−耐化炭素を酸化する触媒を充填したC
O酸酸化塔上導入され、1悦硝処理に必要な設電温度範
囲まで昇温された後、乾式脱硝塔Gに導かれてN113
による乾式脱硝処理を行う。脱硝処理された高温υ1
カスは熱交換@Dに導かれ、低温の脱硫υ1カスのMi
Mに利用された後、煙突Hがら排出される。
′ji圧され、−耐化炭素を酸化する触媒を充填したC
O酸酸化塔上導入され、1悦硝処理に必要な設電温度範
囲まで昇温された後、乾式脱硝塔Gに導かれてN113
による乾式脱硝処理を行う。脱硝処理された高温υ1
カスは熱交換@Dに導かれ、低温の脱硫υ1カスのMi
Mに利用された後、煙突Hがら排出される。
このような工程において、焼結機排カスを湿式脱硫処理
すると、l 50 ’0の焼結機排カスの温度か55°
Cまで膝下する。N)13による乾式脱硝処理するため
には、脱硝触媒の種類によって異なるが、 一般的に3
50°C位までにげる必要がある(その−例として第2
図参照)。省エネルギーを図るため、一般的に脱硝後の
υrカスは熱交換に利用され、脱硝すべき排ガスの予熱
を行う。
すると、l 50 ’0の焼結機排カスの温度か55°
Cまで膝下する。N)13による乾式脱硝処理するため
には、脱硝触媒の種類によって異なるが、 一般的に3
50°C位までにげる必要がある(その−例として第2
図参照)。省エネルギーを図るため、一般的に脱硝後の
υrカスは熱交換に利用され、脱硝すべき排ガスの予熱
を行う。
さらに省エネルギーを図るため、焼結機排ガスのGOを
pt系のCOO化触媒(その−・例の性能を第3図に示
す)を充填したco酸化塔を通過させること (に
より醇化させ、この時の酸化熱により、排カス温度を上
11させようとする方法がある。焼結機り1カスには耐
素が15%程度含まれているので、外γfllがら空気
を入れる必要はない。coの酸化反応は次の通りである
。
pt系のCOO化触媒(その−・例の性能を第3図に示
す)を充填したco酸化塔を通過させること (に
より醇化させ、この時の酸化熱により、排カス温度を上
11させようとする方法がある。焼結機り1カスには耐
素が15%程度含まれているので、外γfllがら空気
を入れる必要はない。coの酸化反応は次の通りである
。
触り某
2 GO+ 02 −一一一一一一+ 2 C[12
+ QQ= 3 0 2 0Kcal/C:O−N
m’しかし、焼結機排カスのco濃度は概ね0.3〜2
.0%までの間で変動している。co濃度が低くなり、
1.2%未満になると、脱硝反応に心安な温度まで到達
しにくくなり、脱硝反応に支障を来すことになる。
+ QQ= 3 0 2 0Kcal/C:O−N
m’しかし、焼結機排カスのco濃度は概ね0.3〜2
.0%までの間で変動している。co濃度が低くなり、
1.2%未満になると、脱硝反応に心安な温度まで到達
しにくくなり、脱硝反応に支障を来すことになる。
この問題を解決するため、本発明においては、製鉄所で
副生ずる転炉カスあるいは高炉カス等のGOを含む燃料
カスを、CO酸酸化塔上り1−流側のカス導管■へ、C
O酸化塔出11排ガス温度が脱硝反応1」槽温度(約3
50″C)になるように、転炉カスぐtの投入椿を制御
器T■cによって制御しつつ導入しようとするものであ
る。逆に、焼結機排カスのシOa度が1.2%を越えて
上がり、そのため異常y1温により脱硝反応に支障を来
す場合には、CD酸(1塔出ロ排力ス温度が脱硝反応目
標温度(約350℃)になるように、制御器TICによ
り排ガスをC酸化塔Fを通過しないように7ヘイパス管
Jにバイパスさせ、排ガス流量を制御すれば良い。バイ
ノス管Jをバイパスさせた排ガスとCO酸化塔Fで側温
された排ガスは、温度計にの」二流側で合流される。な
お、L 、 L’ は流量制御弁である。
副生ずる転炉カスあるいは高炉カス等のGOを含む燃料
カスを、CO酸酸化塔上り1−流側のカス導管■へ、C
O酸化塔出11排ガス温度が脱硝反応1」槽温度(約3
50″C)になるように、転炉カスぐtの投入椿を制御
器T■cによって制御しつつ導入しようとするものであ
る。逆に、焼結機排カスのシOa度が1.2%を越えて
上がり、そのため異常y1温により脱硝反応に支障を来
す場合には、CD酸(1塔出ロ排力ス温度が脱硝反応目
標温度(約350℃)になるように、制御器TICによ
り排ガスをC酸化塔Fを通過しないように7ヘイパス管
Jにバイパスさせ、排ガス流量を制御すれば良い。バイ
ノス管Jをバイパスさせた排ガスとCO酸化塔Fで側温
された排ガスは、温度計にの」二流側で合流される。な
お、L 、 L’ は流量制御弁である。
このようにして、CO酸化塔F通過後約350’Cとな
るように制御された排ガスには、脱硝のだぺの還元剤で
あるNH3ガスが加えられ、脱硝塔Gに入り、次の反応
式により還元脱硝が行われる。
るように制御された排ガスには、脱硝のだぺの還元剤で
あるNH3ガスが加えられ、脱硝塔Gに入り、次の反応
式により還元脱硝が行われる。
触媒
4NO+48H3+02−+aN2 +6)120触媒
6NO248N)+3 →7N2 + 12H20脱硝
塔Gの出口排ガスは350”0と高温であるため、熱交
換器りで新たに脱硝処理する排ガスと熱交換が行われた
後、煙突Hから排出される。
塔Gの出口排ガスは350”0と高温であるため、熱交
換器りで新たに脱硝処理する排ガスと熱交換が行われた
後、煙突Hから排出される。
なお、CD酸化塔に入る前の排ガス中のco濃度が低い
場合に添加される副生ガスの代表例および組成を表1に
示すが、これに限定されることはない。
場合に添加される副生ガスの代表例および組成を表1に
示すが、これに限定されることはない。
〕
表1 副生ガスの組成例
単位:容量%
第1図に示すような焼結機排ガス脱硝装置に木を
発明を適用した例につき、具体的に説明する。
焼結機Aを出たCD含有量が1.2%の排ガスのa部の
温度は約150℃であった。このガスを湿式排煙脱硫装
置Cにて脱硫した後のb部のガスの温度は約55℃に低
下した。これを低温側温度効率66%、熱効率95%の
熱交換器りに通したところ、0部のガス温度は約250
℃になった。このガスを第3図に示すような特性の触媒
を充填したCO酸化塔Fに通した後のd部のガス温度は
、次の脱硝に必要とされる約350”Cになった。この
ガスを第2図に示すような特性の触媒を有する乾式脱硝
塔Gに通した。このガスは、d部において約350℃の
温度で熱交換器りにて脱硝すべき排ガスの熱交換に供さ
れ、e部の温度は約145℃になった。このように排ガ
スにcoが約1.2%含まれている場合には、脱硝に必
要な350 ’C!という排カス温度が得られた。
温度は約150℃であった。このガスを湿式排煙脱硫装
置Cにて脱硫した後のb部のガスの温度は約55℃に低
下した。これを低温側温度効率66%、熱効率95%の
熱交換器りに通したところ、0部のガス温度は約250
℃になった。このガスを第3図に示すような特性の触媒
を充填したCO酸化塔Fに通した後のd部のガス温度は
、次の脱硝に必要とされる約350”Cになった。この
ガスを第2図に示すような特性の触媒を有する乾式脱硝
塔Gに通した。このガスは、d部において約350℃の
温度で熱交換器りにて脱硝すべき排ガスの熱交換に供さ
れ、e部の温度は約145℃になった。このように排ガ
スにcoが約1.2%含まれている場合には、脱硝に必
要な350 ’C!という排カス温度が得られた。
ところが、焼結機排ガスのco濃度が0.3%の場合に
は、脱硝に必要な350 ’(1!という温度が得られ
ず、脱硝率が低下したため、Lにおいて、表1に示す転
炉ガスを焼結機排ガスに対して容量比で0.0131の
割合で投入したところ、脱硝、に必要な350°Cとい
う排ガス温度が得られ、高脱硝率が得られた。
は、脱硝に必要な350 ’(1!という温度が得られ
ず、脱硝率が低下したため、Lにおいて、表1に示す転
炉ガスを焼結機排ガスに対して容量比で0.0131の
割合で投入したところ、脱硝、に必要な350°Cとい
う排ガス温度が得られ、高脱硝率が得られた。
焼結41排ガスの60M度が2%の場合には、d部の温
度が530℃という異常高温となったので。
度が530℃という異常高温となったので。
回路Jにより40%の排ガスをバイパスさせたところ、
脱硝に適する約350℃の温度になった。
脱硝に適する約350℃の温度になった。
以」二の説明から明らかなように、脱硝に供するカスの
温度が所要値より低い時には、このガスに
□応分のCO含有ガスを供給して脱硝適温を得、脱硝に
供するガス温度が所要値より高い時には、このカスより
応分量をバイパスさせて脱硝適温を得ることができ、排
ガス中の成分変化に変動があっても常に高い脱硝率で操
業することができる。
温度が所要値より低い時には、このガスに
□応分のCO含有ガスを供給して脱硝適温を得、脱硝に
供するガス温度が所要値より高い時には、このカスより
応分量をバイパスさせて脱硝適温を得ることができ、排
ガス中の成分変化に変動があっても常に高い脱硝率で操
業することができる。
第1図は本発明による焼結機排ガスの脱硝装置のフロー
チャート、第2図および第3図はそれぞれ脱硝およびC
O酸化に用いる触媒の性能を示すグラフである。 符号の説明 A・・・焼結機、B・・・焼結機用ファン、C・・・湿
式排煙脱硫装置、D・・・熱交換器、E・・・脱硝用フ
ァン、F・・・CD酸化塔、G・・・乾式脱硝塔、H・
・・煙突第2図 □ 1井 力゛′】(温 度 第3図 −CO配化烙入口11 力゛ス温度
チャート、第2図および第3図はそれぞれ脱硝およびC
O酸化に用いる触媒の性能を示すグラフである。 符号の説明 A・・・焼結機、B・・・焼結機用ファン、C・・・湿
式排煙脱硫装置、D・・・熱交換器、E・・・脱硝用フ
ァン、F・・・CD酸化塔、G・・・乾式脱硝塔、H・
・・煙突第2図 □ 1井 力゛′】(温 度 第3図 −CO配化烙入口11 力゛ス温度
Claims (1)
- 燃焼排ガスを湿式排カス脱硫するL程と、脱硫排ガスを
熱交換により予熱するに程と、p熱排カスをCO酸化触
媒と接触させて燃焼排カス中に含まれるCOガスの酸化
によりR温する工程と、¥I温排カスヲNow還元触媒
とアンモニアカスとの接触により脱硝する■:程とを包
含する燃焼排カスの脱硝方法において、に記脱硝に稈に
供するR温排ガスの温度をalll定し、この測定温度
が脱硝に必要な温度を下回る時には、上記予熱排ガス中
にCO含有カスを補給した後昇温工程に供給し、逆に上
記測定温度が脱硝に必要な温度を上回る時には、−■二
記予熱排カスの一部をバイパスさせて予熱排ガスをバイ
パス分だけ減酸した後昇温工程に供給することによって
、R温排カスの温度を脱硝に必要な温度範囲に調整する
ことを特徴とする燃焼排ガスの脱硝方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58088856A JPS59213425A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | 燃焼排ガスの脱硝方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58088856A JPS59213425A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | 燃焼排ガスの脱硝方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59213425A true JPS59213425A (ja) | 1984-12-03 |
Family
ID=13954624
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58088856A Pending JPS59213425A (ja) | 1983-05-20 | 1983-05-20 | 燃焼排ガスの脱硝方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59213425A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014237080A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | 新日鐵住金株式会社 | 一酸化炭素酸化触媒、及び、焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法及び設備 |
WO2017002168A1 (ja) * | 2015-06-29 | 2017-01-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排気ガス処理設備、及び排気ガス処理方法 |
KR101867773B1 (ko) * | 2017-09-08 | 2018-06-14 | 한국동서발전(주) | 바이오매스 발전설비의 배기가스 중 질소산화물을 제거방법 |
-
1983
- 1983-05-20 JP JP58088856A patent/JPS59213425A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014237080A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | 新日鐵住金株式会社 | 一酸化炭素酸化触媒、及び、焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法及び設備 |
WO2017002168A1 (ja) * | 2015-06-29 | 2017-01-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排気ガス処理設備、及び排気ガス処理方法 |
KR101867773B1 (ko) * | 2017-09-08 | 2018-06-14 | 한국동서발전(주) | 바이오매스 발전설비의 배기가스 중 질소산화물을 제거방법 |
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