JPS61136426A - 排煙脱硝処理装置の反応器温度自動制御方法 - Google Patents
排煙脱硝処理装置の反応器温度自動制御方法Info
- Publication number
- JPS61136426A JPS61136426A JP59257430A JP25743084A JPS61136426A JP S61136426 A JPS61136426 A JP S61136426A JP 59257430 A JP59257430 A JP 59257430A JP 25743084 A JP25743084 A JP 25743084A JP S61136426 A JPS61136426 A JP S61136426A
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- Japan
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- exhaust gas
- reactor
- ratio
- amount
- nox
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は排ガスを加熱してこれにＮＨ３を添加し触Ｉｓ
層を有する反応器においてＮＯｘを還元する排煙脱硝処
理装置の温度制御方法に関する６〔従来の技術〕 本発明の適用される排煙脱硝処理装置２１のフローを第
１図に示した。コークス炉等１の排ガスは脱硝ファン２
によって反応器１７に送られる。
層を有する反応器においてＮＯｘを還元する排煙脱硝処
理装置の温度制御方法に関する６〔従来の技術〕 本発明の適用される排煙脱硝処理装置２１のフローを第
１図に示した。コークス炉等１の排ガスは脱硝ファン２
によって反応器１７に送られる。
その途中においてＮＨ３投入装置１２からＮＨ３を添加
される。脱硝ファンの吐出側のガスの一部を加熱炉６に
導いて加熱し５反応器１７における反応を促進゛する０
反応器１７における反応率（以下、脱硝率と称す、）は
排ガスの量が増加する程、反応嚢中の触媒性能に対する
負荷が大きくなるので一時的に低下し、又排ガスのＮＯ
ｘ濃度が増加する程、触媒の活性点に到達する確率が増
すので、一時的に反応率が増大する。従って従来から計
器室のオペレータは脱硝率が低下してくると、加熱炉６
に余分に燃料ガスを送り込み、反応器１７の温度（以下
反応温度と称す、）を高くして、脱硝率の低下を防止し
、また逆に脱硝率が上昇してくると、加熱炉６における
燃料ガスコスト削減のため反応温度を下げていた。
される。脱硝ファンの吐出側のガスの一部を加熱炉６に
導いて加熱し５反応器１７における反応を促進゛する０
反応器１７における反応率（以下、脱硝率と称す、）は
排ガスの量が増加する程、反応嚢中の触媒性能に対する
負荷が大きくなるので一時的に低下し、又排ガスのＮＯ
ｘ濃度が増加する程、触媒の活性点に到達する確率が増
すので、一時的に反応率が増大する。従って従来から計
器室のオペレータは脱硝率が低下してくると、加熱炉６
に余分に燃料ガスを送り込み、反応器１７の温度（以下
反応温度と称す、）を高くして、脱硝率の低下を防止し
、また逆に脱硝率が上昇してくると、加熱炉６における
燃料ガスコスト削減のため反応温度を下げていた。
以上のようにオペレータは排ガスの量やＮＯｘ濃度の変
動に対して、加熱炉６に投入する燃料ガス量により反応
温度を手動設定するわけであるが、対象排ガス発生炉の
操業との並行作業として、排出ＮＯｘ９度を規定値に保
ち、かつ加熱炉６における燃料ガスの省エネルギーを計
るために反応温度を頻繁に細かく調整し、排出ＮＯｘ濃
度を一定の限界内に管理することはかなり難しい、特に
製鉄所全体の操業条件の変更に伴って対象排ガス発生炉
の使用燃料ガスカロリーの変更が不可避であり、このよ
うな場合に排ガスの量やＮｏｘ濃度の急激で大幅な変動
に対して手動では対処し切れないことが多い、そこで、
従来からオペレータの負荷を軽減し、かつＮＯｘ濃度の
排出規制を遵守できる範囲内で、最大限に省エネルギー
を達成するために反応温度の自動制御が要望されていた
。
動に対して、加熱炉６に投入する燃料ガス量により反応
温度を手動設定するわけであるが、対象排ガス発生炉の
操業との並行作業として、排出ＮＯｘ９度を規定値に保
ち、かつ加熱炉６における燃料ガスの省エネルギーを計
るために反応温度を頻繁に細かく調整し、排出ＮＯｘ濃
度を一定の限界内に管理することはかなり難しい、特に
製鉄所全体の操業条件の変更に伴って対象排ガス発生炉
の使用燃料ガスカロリーの変更が不可避であり、このよ
うな場合に排ガスの量やＮｏｘ濃度の急激で大幅な変動
に対して手動では対処し切れないことが多い、そこで、
従来からオペレータの負荷を軽減し、かつＮＯｘ濃度の
排出規制を遵守できる範囲内で、最大限に省エネルギー
を達成するために反応温度の自動制御が要望されていた
。
本発明は対象排ガス発生炉の使用ガスカロリーにより変
化する排ガス量やそのＮＯｘ濃度にかかわらず、排出Ｎ
Ｏｘ濃度を目標の一定値にコントロールすることにより
、オペレータの負荷の軽減、ＮＯｘ濃度の排出規制の完
全遵守、排ガス相部用加熱炉の燃料ガスの省エネルギー
を達成することを目的とするものである。
化する排ガス量やそのＮＯｘ濃度にかかわらず、排出Ｎ
Ｏｘ濃度を目標の一定値にコントロールすることにより
、オペレータの負荷の軽減、ＮＯｘ濃度の排出規制の完
全遵守、排ガス相部用加熱炉の燃料ガスの省エネルギー
を達成することを目的とするものである。
本発明者は上記問題を解決するため種々研究を重ねた結
果、排煙脱硝処理装置２１の反応器１７における脱硝率
は反応温度及びコークス炉使用燃料ガスカロリーにより
変化する（ＮＯｘ濃度）／（排ガス量）比と良い相関が
あることを知見した。
果、排煙脱硝処理装置２１の反応器１７における脱硝率
は反応温度及びコークス炉使用燃料ガスカロリーにより
変化する（ＮＯｘ濃度）／（排ガス量）比と良い相関が
あることを知見した。
本発明は上記知見に基いて完成されたもので、排ガスを
脱硝反応に必要な温度まで昇温した後ＮＨ３を添加して
反応器を通過させ、排ガス中のＮｏ ｘｔ−還元除去す
る排煙脱硝方法において。
脱硝反応に必要な温度まで昇温した後ＮＨ３を添加して
反応器を通過させ、排ガス中のＮｏ ｘｔ−還元除去す
る排煙脱硝方法において。
（ＮＯｘ濃度）／（排ガス量）比および反応器での反応
温度と脱硝率の変化との関係を予め求めておき、これら
の関係から、脱硝処理設備出口のＮＯｘ濃度が一定とな
るように、（ＮＯｘ９度）／（排ガス量）比の変動に応
じて反応温度を制御することを特徴とする反応器温度の
自動制御方法である。
温度と脱硝率の変化との関係を予め求めておき、これら
の関係から、脱硝処理設備出口のＮＯｘ濃度が一定とな
るように、（ＮＯｘ９度）／（排ガス量）比の変動に応
じて反応温度を制御することを特徴とする反応器温度の
自動制御方法である。
脱硝率Ｘを、従来の操業データから、反応温度Ｔと、使
用燃料ガスカロリーにより変化する（ＮＯｘ濃度）／（
排ガス量）比とをパラメータとして整理したところ第２
図、第３図に示すような良い相関があることがわかった
。第２図、第３図の関係は次の２式で表わせる。
用燃料ガスカロリーにより変化する（ＮＯｘ濃度）／（
排ガス量）比とをパラメータとして整理したところ第２
図、第３図に示すような良い相関があることがわかった
。第２図、第３図の関係は次の２式で表わせる。
Ｘ＝ ｆ （ＮＯｘ／Ｆ）−＝−（１）Ｘ＝ ｇ （Ｔ
） −−−−（２）ここに、 Ｘ：脱硝率 ＮＯｘ／Ｆ： （ＮＯｘ濃度）／排ガス量）比 Ｔ：反応温度 である。
） −−−−（２）ここに、 Ｘ：脱硝率 ＮＯｘ／Ｆ： （ＮＯｘ濃度）／排ガス量）比 Ｔ：反応温度 である。
排出Ｎ０ｘ濃度を管理値に維持する本発明の作用は次の
通りである。
通りである。
排ガス量、ＮＯｘ濃度が変動する前の排ガスの量、ＮＯ
ｘ濃度及び反応温度をそれぞれ、Ｆｌ、ＮＯｘ１．Ｔ１
とし、対象排ガス発生炉の操業状況の変化により変動し
た後の排ガスの量、ＮＯｘ濃度、反応温度を各々Ｆ２
、Ｎ０Ｘ２ 、Ｔ２とする。
ｘ濃度及び反応温度をそれぞれ、Ｆｌ、ＮＯｘ１．Ｔ１
とし、対象排ガス発生炉の操業状況の変化により変動し
た後の排ガスの量、ＮＯｘ濃度、反応温度を各々Ｆ２
、Ｎ０Ｘ２ 、Ｔ２とする。
コノ場合、Ｎ０Ｘｔ／ＦｌがＮ０Ｘ２／Ｆ２に増大する
と脱硝率いわゆる反応率ΔＸ Ｎ Ｏｘ ／ Ｆが上昇
するので、これに対応して反応器１７に導入する排ガス
温度をＴｌからＴ２へと下げることができる。従って、
排ガスを脱硝反応率向上のために加熱している場合は、
燃料の投入量を少なくすることができる。
と脱硝率いわゆる反応率ΔＸ Ｎ Ｏｘ ／ Ｆが上昇
するので、これに対応して反応器１７に導入する排ガス
温度をＴｌからＴ２へと下げることができる。従って、
排ガスを脱硝反応率向上のために加熱している場合は、
燃料の投入量を少なくすることができる。
？ｉ４４図に、コークス炉の稼動率ＷＲが一定値（ＷＲ
＝１２０％）のと、Ｊの（ＮＯＸ濃度）／（排ガス量）
比の変化ΔＮ Ｏｘ ／ Ｆと、反応温度変化ΔＴとの
関係を例示した。また第５図にはコークス炉の燃料ガス
カロリーＱと、（ＮＯｘ濃度）／（排ガス量）比との関
係を示した。これらの関係を図示しない制御器に与えて
おくことにより、脱硝率を一定に保つ制御を自動的に行
うことができる。
＝１２０％）のと、Ｊの（ＮＯＸ濃度）／（排ガス量）
比の変化ΔＮ Ｏｘ ／ Ｆと、反応温度変化ΔＴとの
関係を例示した。また第５図にはコークス炉の燃料ガス
カロリーＱと、（ＮＯｘ濃度）／（排ガス量）比との関
係を示した。これらの関係を図示しない制御器に与えて
おくことにより、脱硝率を一定に保つ制御を自動的に行
うことができる。
第１図に示すようにコークス炉１からの排ガスは脱硝フ
ァン２により排煙脱硝処理装置２１に送られる。排煙脱
硝処理装置２１は加熱炉６、ＮＨ３投入装置１２、反応
器１７とこれらの付属機器、計測器類からなる。
ァン２により排煙脱硝処理装置２１に送られる。排煙脱
硝処理装置２１は加熱炉６、ＮＨ３投入装置１２、反応
器１７とこれらの付属機器、計測器類からなる。
排煙脱硝処理装置２１はコークス炉の排ガスの温度（１
２０〜１８０’Ｏ）を反応温度（２２０〜２８０°Ｃ）
まで昇温するための加熱炉６を備えているが、加熱炉６
では、反応器１７人口を基準として温度計１６により測
定された実際の反応温度と設定反応温度との差に応じて
、燃料ガス配管７から燃料ガスが投入される。そして加
熱炉６において昇温された高温排ガスは加熱炉６に導か
れなかった排ガスと混合され反応温度制御がなされる。
２０〜１８０’Ｏ）を反応温度（２２０〜２８０°Ｃ）
まで昇温するための加熱炉６を備えているが、加熱炉６
では、反応器１７人口を基準として温度計１６により測
定された実際の反応温度と設定反応温度との差に応じて
、燃料ガス配管７から燃料ガスが投入される。そして加
熱炉６において昇温された高温排ガスは加熱炉６に導か
れなかった排ガスと混合され反応温度制御がなされる。
その後、ＮＨ３供給装置１２によりＮＨ３が排ガス中の
ＮＯｘに対して一定のモル比率（約１．０〜１．１）で
添加される。ＮＨ３の流量はＮＨ３流量計１３で測定さ
れる。
ＮＯｘに対して一定のモル比率（約１．０〜１．１）で
添加される。ＮＨ３の流量はＮＨ３流量計１３で測定さ
れる。
それから、反応器１７で脱硝処理する排ガス量およびＮ
Ｏｘ濃度がそれぞれ流量計１４、ＮＯｘ濃度計１５によ
り測定される０反応器１７で脱硝処理された排ガス中の
ＮＯｘ濃度すなわち、排出ＮＯｘ濃度はＮＯｘ濃度計１
８により測定され規制値以下として煙突２０より大°気
中に放散される。
Ｏｘ濃度がそれぞれ流量計１４、ＮＯｘ濃度計１５によ
り測定される０反応器１７で脱硝処理された排ガス中の
ＮＯｘ濃度すなわち、排出ＮＯｘ濃度はＮＯｘ濃度計１
８により測定され規制値以下として煙突２０より大°気
中に放散される。
コークス炉１の使用燃料ガスカロリーが変化する時の反
応温度の自動制御例を第６図に示す。
応温度の自動制御例を第６図に示す。
コークス炉ｌを有する事業所ではカロリーの非常に異な
るガスを使用する場合が多い、その燃料ガスの例として
コークス炉で発生する高カロリー（約４０００〜４５０
０ｋｃａｕ／Ｎｒｒｒ’） のコークス炉ガス（以下Ｃ
ＯＧと称す）や１．高炉で発生する低カロリー（約７０
０〜８００ｋｃａＪＬ／Ｎｍ’）の高炉ガス（ＢＦＧ）
にＣＯＧを加えた混合ガス（以下ＭＧと称す、）がある
。
るガスを使用する場合が多い、その燃料ガスの例として
コークス炉で発生する高カロリー（約４０００〜４５０
０ｋｃａｕ／Ｎｒｒｒ’） のコークス炉ガス（以下Ｃ
ＯＧと称す）や１．高炉で発生する低カロリー（約７０
０〜８００ｋｃａＪＬ／Ｎｍ’）の高炉ガス（ＢＦＧ）
にＣＯＧを加えた混合ガス（以下ＭＧと称す、）がある
。
−例として、コークス炉がＣＯＧを使用する場合とＭＧ
を使用する場合の排ガス量とＮＯｘ濃度を比較すると、
ＣＯＧを使用する場合の排ガス量は、ＭＧを使用する場
合の約０．７４倍であり、ＣＯＧを使用する場合のＮＯ
ｘ濃度はＭＧを使用する場合の約１．２〜２．６倍であ
る。（但し、排ガスの量やＮＯｘ濃度のＣＯＧ使用時と
ＭＧ使用時の比率は対象コークス炉の燃焼方法等によっ
てかなり異なる。） 従って、使用燃料ガスをＣＯＧからＭＧに変更する場合
、：ｉ４６図（＆）のように入側の（ＮＯｘ一度）／（
排ガス量）比Ｎ Ｏｘ ／ Ｆが５．０ｐｐｍ／ｌｏ’
Ｎｍ″ｈｒ−’から４．０ ｐ ｐｍ／ ｌ Ｏ’ Ｎ
ｒｎ”ｈｒ’に減少するため反応、温度Ｔは２２５℃か
ら２３５℃に自動制御する。一方便用燃料ガスをＭＧか
らＣＯＧに変更する場合は第６図（ｂ）のように（ＮＯ
ｘ８度）／（排ガス量）比が４．０ｐ ｐ ｍ／ １０
’ Ｎｒｎ’ ｈ ｒ−”から５．０ｐｐｍ／１０４Ｎ
ｒｎ’ｈｒ−’に増加するため反応温度Ｔは２３５℃か
ら２２５℃に自動制御する。
を使用する場合の排ガス量とＮＯｘ濃度を比較すると、
ＣＯＧを使用する場合の排ガス量は、ＭＧを使用する場
合の約０．７４倍であり、ＣＯＧを使用する場合のＮＯ
ｘ濃度はＭＧを使用する場合の約１．２〜２．６倍であ
る。（但し、排ガスの量やＮＯｘ濃度のＣＯＧ使用時と
ＭＧ使用時の比率は対象コークス炉の燃焼方法等によっ
てかなり異なる。） 従って、使用燃料ガスをＣＯＧからＭＧに変更する場合
、：ｉ４６図（＆）のように入側の（ＮＯｘ一度）／（
排ガス量）比Ｎ Ｏｘ ／ Ｆが５．０ｐｐｍ／ｌｏ’
Ｎｍ″ｈｒ−’から４．０ ｐ ｐｍ／ ｌ Ｏ’ Ｎ
ｒｎ”ｈｒ’に減少するため反応、温度Ｔは２２５℃か
ら２３５℃に自動制御する。一方便用燃料ガスをＭＧか
らＣＯＧに変更する場合は第６図（ｂ）のように（ＮＯ
ｘ８度）／（排ガス量）比が４．０ｐ ｐ ｍ／ １０
’ Ｎｒｎ’ ｈ ｒ−”から５．０ｐｐｍ／１０４Ｎ
ｒｎ’ｈｒ−’に増加するため反応温度Ｔは２３５℃か
ら２２５℃に自動制御する。
本発明は、排ガスにＮＨ３を添加して反応器で脱硝する
脱硝装置であって反応温度を調整する加熱炉を有する脱
硝装置において、燃料変更等による大幅な条件変動を含
む排ガスの脱硝率を自動的に一定に保つことができる。
脱硝装置であって反応温度を調整する加熱炉を有する脱
硝装置において、燃料変更等による大幅な条件変動を含
む排ガスの脱硝率を自動的に一定に保つことができる。
このことにより、加熱炉の使用エネルギーを最も効率的
に最小限の使用量に抑えることができる効果を奏する。
に最小限の使用量に抑えることができる効果を奏する。
第１図は本発明方法の適用される脱硝設備のフローシー
ト、第２図は脱硝率と（ＮＯｘ９度）／（排ガス量）比
との関係を示すグラフ、第３図は脱硝率と反応温度との
関係を示すグラフ、第４図は（ＮＯｘ濃度）／（排ガス
量）比の変化に対する反応温度変化との関係を示すグラ
フ、第５図は燃料ガスカロリーと（ＮＯｘ濃度）／（排
ガス量）比との関係を示すグラフ、第６図は自動制御を
説明するチャートである。 ｌ・・・コークス炉 ？・・・脱硝ファン ３・・・温度計 ５．８，１３．１４・・・流量計 ６・・・加熱炉 ７・・・燃料ガス用配管 １２・・・ＮＨ３供給装置 １５．１８・・・ＮＯｘ濃度計 １７・・・反応器 ２．０・・・煙突 ２１・・・排煙脱硝処理装置
ト、第２図は脱硝率と（ＮＯｘ９度）／（排ガス量）比
との関係を示すグラフ、第３図は脱硝率と反応温度との
関係を示すグラフ、第４図は（ＮＯｘ濃度）／（排ガス
量）比の変化に対する反応温度変化との関係を示すグラ
フ、第５図は燃料ガスカロリーと（ＮＯｘ濃度）／（排
ガス量）比との関係を示すグラフ、第６図は自動制御を
説明するチャートである。 ｌ・・・コークス炉 ？・・・脱硝ファン ３・・・温度計 ５．８，１３．１４・・・流量計 ６・・・加熱炉 ７・・・燃料ガス用配管 １２・・・ＮＨ３供給装置 １５．１８・・・ＮＯｘ濃度計 １７・・・反応器 ２．０・・・煙突 ２１・・・排煙脱硝処理装置
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排ガスを脱硝反応に必要な温度まで昇温した後ＮＨ
＿３を添加して反応器を通過させ、排ガス中のＮＯ＿ｘ
を還元除去する排煙脱硝方法において、（ＮＯ＿ｘ濃度
）／（排ガス量）比および反応器での反応温度と脱硝率
の変化との関係を予め求めておき、これらの関係か ら、脱硝処理設備出口のＮＯ＿ｘ濃度が一定となるよう
に、（ＮＯ＿ｘ濃度）／（排ガス量）比の変動に応じて
反応温度を制御することを特徴とする反応器温度の自動
制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59257430A JPS61136426A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 排煙脱硝処理装置の反応器温度自動制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59257430A JPS61136426A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 排煙脱硝処理装置の反応器温度自動制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136426A true JPS61136426A (ja) | 1986-06-24 |
Family
ID=17306253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59257430A Pending JPS61136426A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 排煙脱硝処理装置の反応器温度自動制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136426A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011086497A (ja) * | 2009-10-15 | 2011-04-28 | Fujisoku:Kk | トグルスイッチ |
| CN105921012A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-09-07 | 平顶山市普恩科技有限公司 | 己二酸尾气中氮氧化物脱除装置及其方法 |
-
1984
- 1984-12-07 JP JP59257430A patent/JPS61136426A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011086497A (ja) * | 2009-10-15 | 2011-04-28 | Fujisoku:Kk | トグルスイッチ |
| CN105921012A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-09-07 | 平顶山市普恩科技有限公司 | 己二酸尾气中氮氧化物脱除装置及其方法 |
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