JPS61122110A - 高密度炭素材の製造方法 - Google Patents
高密度炭素材の製造方法Info
- Publication number
- JPS61122110A JPS61122110A JP59242600A JP24260084A JPS61122110A JP S61122110 A JPS61122110 A JP S61122110A JP 59242600 A JP59242600 A JP 59242600A JP 24260084 A JP24260084 A JP 24260084A JP S61122110 A JPS61122110 A JP S61122110A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- raw material
- carbon material
- carbon
- temperature
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、炭素材の製造方法に関し、さらに詳しくは、
ホットプレス法による高密度炭素材の製造方法に関する
。
ホットプレス法による高密度炭素材の製造方法に関する
。
摺動部材、機械用シール等の機械部品または炭素電極等
に用いられる高密度炭素材の製造方法どしては、従来か
ら、石油コークス、石炭ピッチコークス等の炭素質原料
をコールタールピッチ等のバインダーとともに混練、加
圧成形し、得られた成形体を焼成して炭化ないし黒鉛化
する方法が−般的に行なわれている。ところが、最近、
炭素部品の高精度化、使用条件の過酷化に伴ない、炭素
材の高強度化への要求が強まっている。炭素材の強度は
主としてその密度に依存するために、併せて炭素材の高
密度化が要求されている。
に用いられる高密度炭素材の製造方法どしては、従来か
ら、石油コークス、石炭ピッチコークス等の炭素質原料
をコールタールピッチ等のバインダーとともに混練、加
圧成形し、得られた成形体を焼成して炭化ないし黒鉛化
する方法が−般的に行なわれている。ところが、最近、
炭素部品の高精度化、使用条件の過酷化に伴ない、炭素
材の高強度化への要求が強まっている。炭素材の強度は
主としてその密度に依存するために、併せて炭素材の高
密度化が要求されている。
このような炭素材の高密度化の要求に応えるために、従
来、(イ)生コークス等の自己焼結性を有する炭素質粉
末を原料として用い、バインダーを含有させることなく
、加圧成形し、さらに焼成し炭化する方法(特公昭55
−46968号公報等)(ロ)炭素質粉末を所望形状の
成形型に充填し、加熱と加圧とを同時に進行させる所謂
ホットプレス法によって炭素材を得る方法(特公昭57
−25481号公報、特公昭54−30677号公報等
)が提案されている。
来、(イ)生コークス等の自己焼結性を有する炭素質粉
末を原料として用い、バインダーを含有させることなく
、加圧成形し、さらに焼成し炭化する方法(特公昭55
−46968号公報等)(ロ)炭素質粉末を所望形状の
成形型に充填し、加熱と加圧とを同時に進行させる所謂
ホットプレス法によって炭素材を得る方法(特公昭57
−25481号公報、特公昭54−30677号公報等
)が提案されている。
上記(イ)の方法は、バインダーを使用しない点で、原
理的にも気孔率が小さく高密度で均質な炭素材を単純化
された工程で製造できる点ですぐれている。しかしなが
ら、本発明者らの研究によれば、実際の製造にあたって
は、原料素材に揮発分の多いものを使用した場合、焼成
時に天吊のガスが発生するために膨れ、割れが生じやす
くなるという問題がある。一方、揮発分含有量の少ない
ものを原料とした場合には粘結性が不足するという問題
があり、そのため、適切な原料を選択することは極めて
困難である。
理的にも気孔率が小さく高密度で均質な炭素材を単純化
された工程で製造できる点ですぐれている。しかしなが
ら、本発明者らの研究によれば、実際の製造にあたって
は、原料素材に揮発分の多いものを使用した場合、焼成
時に天吊のガスが発生するために膨れ、割れが生じやす
くなるという問題がある。一方、揮発分含有量の少ない
ものを原料とした場合には粘結性が不足するという問題
があり、そのため、適切な原料を選択することは極めて
困難である。
また、上記(口〉のホットプレス法は、従来法のように
、−担型込成形あるいは静水圧加圧により強固な成形体
を作製したのちに加熱焼成するのではなく、加圧成形な
らびに焼成が一工程で行なわれるので製造工程が一層簡
略化され、また、常圧焼成よりも高密度の炭素材が得ら
れやずいという点ですぐれている。しかしながら、ホッ
トプレス法で加圧成形、焼成を行なう場合、用いる炭素
材原料の材質如何によっては、加熱過程で不可避的に起
こるガス発生と収縮のために必ずしも良好な成形体を得
ることはできす、甚だしい場合には、得られた成形体に
クラックが生じたり、破壊されることがある。このよう
な傾向は、自己焼結性の大きな炭素材原料はど強いこと
が認められる。
、−担型込成形あるいは静水圧加圧により強固な成形体
を作製したのちに加熱焼成するのではなく、加圧成形な
らびに焼成が一工程で行なわれるので製造工程が一層簡
略化され、また、常圧焼成よりも高密度の炭素材が得ら
れやずいという点ですぐれている。しかしながら、ホッ
トプレス法で加圧成形、焼成を行なう場合、用いる炭素
材原料の材質如何によっては、加熱過程で不可避的に起
こるガス発生と収縮のために必ずしも良好な成形体を得
ることはできす、甚だしい場合には、得られた成形体に
クラックが生じたり、破壊されることがある。このよう
な傾向は、自己焼結性の大きな炭素材原料はど強いこと
が認められる。
本発明者らは、上記従来法の問題点に鑑みて種々の研究
を行なった結果、炭素材原料を大気圧下で焼成した場合
、焼成の初期の段階でまず膨張が起こり次いで収縮する
挙動が認められ、この膨張から収縮へと転化する温度は
、原料によっても若干の差異があるが、はぼ400〜6
00℃の範囲であることを見出した。また室温から高温
までの全領域をホットプレスで加圧成形、焼成する工程
においては、この温度範囲で膨張から収縮へと転化する
ためにクラックが発生することもわかった。
を行なった結果、炭素材原料を大気圧下で焼成した場合
、焼成の初期の段階でまず膨張が起こり次いで収縮する
挙動が認められ、この膨張から収縮へと転化する温度は
、原料によっても若干の差異があるが、はぼ400〜6
00℃の範囲であることを見出した。また室温から高温
までの全領域をホットプレスで加圧成形、焼成する工程
においては、この温度範囲で膨張から収縮へと転化する
ためにクラックが発生することもわかった。
そのため、ホットプレス法を用いてクラックのない高密
度の成形体を得ようとする場合はこの温度範囲を避けて
加圧する必要がある。
度の成形体を得ようとする場合はこの温度範囲を避けて
加圧する必要がある。
その方法として考えられるのは、第1には常温から40
0℃までをホットプレスで加圧予備焼成し、それ以降の
温度を常圧で焼成する方法であり、第2には、型造成形
等で予め成形したものを、膨張から収縮への転化が終わ
る温度、即ち、600℃まで大気圧下で予備焼成してお
き、その後の高温領域をホップレスで加圧焼成する方法
である。
0℃までをホットプレスで加圧予備焼成し、それ以降の
温度を常圧で焼成する方法であり、第2には、型造成形
等で予め成形したものを、膨張から収縮への転化が終わ
る温度、即ち、600℃まで大気圧下で予備焼成してお
き、その後の高温領域をホップレスで加圧焼成する方法
である。
しかしながら、これらの方法ではホットプレス法本来の
特長である高密度かつ高強度の炭素材を得ることができ
ず、特に、自己焼結能を有ヂる炭素質粉末を原料とした
場合、上記の方法では満足のいく品質の成形体は得られ
ないことがわかった。
特長である高密度かつ高強度の炭素材を得ることができ
ず、特に、自己焼結能を有ヂる炭素質粉末を原料とした
場合、上記の方法では満足のいく品質の成形体は得られ
ないことがわかった。
その理由は次のように考えることができる。本来、バル
クメソフェーズのような自己焼結能を有する炭素質粉末
はバインダー的な働きをする成分を含んでいるので、常
温においても加圧することにより成形することが可能で
あるが、これをさらに400〜600℃へ加熱した場合
、内部に含まれているバインダー成分が粒子表面ににじ
みだし、しかも、この粒子が若干塑性を有するようにな
る。
クメソフェーズのような自己焼結能を有する炭素質粉末
はバインダー的な働きをする成分を含んでいるので、常
温においても加圧することにより成形することが可能で
あるが、これをさらに400〜600℃へ加熱した場合
、内部に含まれているバインダー成分が粒子表面ににじ
みだし、しかも、この粒子が若干塑性を有するようにな
る。
従って、加熱下で加圧することにより、原料粒子が変形
してより緻密に充填され、かつ表面ににじみだしたバイ
ンダー成分のため粒子同士が強固に結合して、より高密
度で高強度の成形体を得ることができると考えられる。
してより緻密に充填され、かつ表面ににじみだしたバイ
ンダー成分のため粒子同士が強固に結合して、より高密
度で高強度の成形体を得ることができると考えられる。
しかしながら、上記第1の方法では、400℃までのポ
ットプレスでは粒間の結合が不十分なためそれ以降の常
圧焼成Cの焼結の進行が不十分となり、このため高密度
、高強度の成形体は得られない。一方、第2の方法では
、600℃以上という粒子が塑性を失った温度で加圧す
るために、高密度化の効果が少なく逆に脆性破壊を起こ
して強度が向上しないという欠点がある。
ットプレスでは粒間の結合が不十分なためそれ以降の常
圧焼成Cの焼結の進行が不十分となり、このため高密度
、高強度の成形体は得られない。一方、第2の方法では
、600℃以上という粒子が塑性を失った温度で加圧す
るために、高密度化の効果が少なく逆に脆性破壊を起こ
して強度が向上しないという欠点がある。
本発明は、上述した従来法の問題点ならびに本発明者ら
の知見に鑑みてなされたものであり、高密度かつ高強度
の炭素材を得る方法を提供することを目的とする。
の知見に鑑みてなされたものであり、高密度かつ高強度
の炭素材を得る方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明に係る高密度炭素材の
製造方法は、実質的に炭素質粉末からなる炭素材原料を
大気圧下で400〜600’Cに加熱し、次いでこの加
熱された炭素材原料を前記温度第四に保持したままで5
0〜400 Kg/ ciの°圧力で加圧することによ
り所望形状に成形し、さらに得られた成形体を必要に応
じて焼成し黒鉛化することを特徴とするものである。
製造方法は、実質的に炭素質粉末からなる炭素材原料を
大気圧下で400〜600’Cに加熱し、次いでこの加
熱された炭素材原料を前記温度第四に保持したままで5
0〜400 Kg/ ciの°圧力で加圧することによ
り所望形状に成形し、さらに得られた成形体を必要に応
じて焼成し黒鉛化することを特徴とするものである。
本発明の方法によれば、従来法で得られるものよりもさ
らに一層高密度でかつ機械的強度のすぐれた炭素材を製
造することが可能となる。
らに一層高密度でかつ機械的強度のすぐれた炭素材を製
造することが可能となる。
本発明により得られる高密度炭素材は、機械用炭素部品
や炭素電極その他の成形炭素材製品として広く利用可能
なものである。
や炭素電極その他の成形炭素材製品として広く利用可能
なものである。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。以下の記載にお
いて組成を表わす「%」は、特に断らない限り重量基準
とする。
いて組成を表わす「%」は、特に断らない限り重量基準
とする。
本発明における炭素材の原料としては、バルクメソフェ
ーズ、メソカーボン・マイクロご一層、石油系もしくは
石炭系の生コークス等の自己焼結能を有する炭素質粉末
、またはこれら炭素質粉末の混合物が好ましく用いられ
る。また、炭素材原料中には、粘結性をより向上させる
ために、必要に応じてコールタールピッチ等のバインダ
ーを含有させることもできる。
ーズ、メソカーボン・マイクロご一層、石油系もしくは
石炭系の生コークス等の自己焼結能を有する炭素質粉末
、またはこれら炭素質粉末の混合物が好ましく用いられ
る。また、炭素材原料中には、粘結性をより向上させる
ために、必要に応じてコールタールピッチ等のバインダ
ーを含有させることもできる。
炭素材原料としての炭素質粉末としては、バルクメソフ
ェーズがより好ましく用いられるが、このバルクメソフ
ェーズとは、石油の常圧残油、減圧残油、接触分解のデ
カントオイル、熱分解タールなどの石油系重質油、石炭
タール、オイルサンド油などの炭化水素重質油を400
〜500℃の温度に加熱処理した際に熱処理ピッチ中に
生成するメソフェーズ小球体(メソカーボンマイクロビ
ーズ)を凝集合体させて母相ピッチから分離したものを
意味し、化学的、物理的な活性に富む物質である。
ェーズがより好ましく用いられるが、このバルクメソフ
ェーズとは、石油の常圧残油、減圧残油、接触分解のデ
カントオイル、熱分解タールなどの石油系重質油、石炭
タール、オイルサンド油などの炭化水素重質油を400
〜500℃の温度に加熱処理した際に熱処理ピッチ中に
生成するメソフェーズ小球体(メソカーボンマイクロビ
ーズ)を凝集合体させて母相ピッチから分離したものを
意味し、化学的、物理的な活性に富む物質である。
このようなバルクメソフェーズの製造方法については、
本出願人に係る特開昭57− 200213号公報または特開昭59−30887号公
報等に開示されており、重質油を400〜500℃の温
度に加熱し重縮合反応を行なわせてメソフェーズ小球体
を含有するピッチを得たのら、該ピッチを250〜40
0 ’Cに冷却し、乱流を何与することによりメソフェ
ーズ小球体を凝集合体させ、これを母相から分離するこ
とによりバルクメソフェーズが1qられる。なお、この
ようなバルクメソフェーズを製造するための装置は、本
出願人に係る特開昭59−30887号公報に開示され
ている。 炭素質粉末としては、原料粉末中に含有され
ている揮発分が6〜14%、好ましくは8〜12%であ
り、キノリンネ溶分が70%以上、好ましくは90〜9
9%であることが望ましい。また、炭素質粉末の粒径は
、密度ならびに強度の向上を図るためには、約10μ以
細であることが好ましい。このような炭素質粉末を得る
ための粉砕方法は特に限定されるものではないが、ジェ
ットミルのようなIii撃式粉砕繍によるよりも@動ボ
ールミルなとの磨砕方式によって粉砕したものの方がよ
り好ましい。
本出願人に係る特開昭57− 200213号公報または特開昭59−30887号公
報等に開示されており、重質油を400〜500℃の温
度に加熱し重縮合反応を行なわせてメソフェーズ小球体
を含有するピッチを得たのら、該ピッチを250〜40
0 ’Cに冷却し、乱流を何与することによりメソフェ
ーズ小球体を凝集合体させ、これを母相から分離するこ
とによりバルクメソフェーズが1qられる。なお、この
ようなバルクメソフェーズを製造するための装置は、本
出願人に係る特開昭59−30887号公報に開示され
ている。 炭素質粉末としては、原料粉末中に含有され
ている揮発分が6〜14%、好ましくは8〜12%であ
り、キノリンネ溶分が70%以上、好ましくは90〜9
9%であることが望ましい。また、炭素質粉末の粒径は
、密度ならびに強度の向上を図るためには、約10μ以
細であることが好ましい。このような炭素質粉末を得る
ための粉砕方法は特に限定されるものではないが、ジェ
ットミルのようなIii撃式粉砕繍によるよりも@動ボ
ールミルなとの磨砕方式によって粉砕したものの方がよ
り好ましい。
次いで、上記のような炭素材原料をホットプレス法によ
り加熱・加圧成形する。本発明の方法においては、上記
炭素材原料を所望のホットプレス用成形型に充填し、ま
ず大気圧下(非加圧下>r400〜600℃、好ましく
は450〜550°Cにまで昇温し、次いでこの温度に
保持した状態のままで50〜400 Kg/ cmの圧
力で加圧し、一定時間保持したのち常圧に戻して成形を
終える。
り加熱・加圧成形する。本発明の方法においては、上記
炭素材原料を所望のホットプレス用成形型に充填し、ま
ず大気圧下(非加圧下>r400〜600℃、好ましく
は450〜550°Cにまで昇温し、次いでこの温度に
保持した状態のままで50〜400 Kg/ cmの圧
力で加圧し、一定時間保持したのち常圧に戻して成形を
終える。
上記操作において、400〜600 ’Cまで非加圧下
で加熱することは、この温度範囲で膨張から収縮するこ
とによるクラックの発生を防止する上で肝要である。こ
のときの加熱温度ならびに昇温時間は、炭素材原料の材
質や得ようとする成形体の形状、大きさ等に応じて最適
の値を選択し得る。
で加熱することは、この温度範囲で膨張から収縮するこ
とによるクラックの発生を防止する上で肝要である。こ
のときの加熱温度ならびに昇温時間は、炭素材原料の材
質や得ようとする成形体の形状、大きさ等に応じて最適
の値を選択し得る。
さらに、その後の加熱加圧工程における温度、加圧圧力
、加圧時間も、原料の材質、形状、大きざに適した値が
選択される。加圧時間は短時間であることが好ましく、
たとえば10分以下で行なわれ得る。
、加圧時間も、原料の材質、形状、大きざに適した値が
選択される。加圧時間は短時間であることが好ましく、
たとえば10分以下で行なわれ得る。
このように、本発明の方法は、従来のホットプレス操作
のように、1000℃またはそれ以上の温度に昇温する
と同時に加圧するのではなり、−旧人気圧下で所定温度
まで加熱したのらに短時間加圧し次いで常圧に戻すこと
によってホットプレス操作を行なうところに特徴を有し
ている。すなわち、焼結を強固にするための加圧は最初
から必要なのではなく、原料粉末がわすがかに軟化し塑
性を示す温度領域でのみ与えられれば良く、その温度が
本発明でいう所の400〜600℃である。
のように、1000℃またはそれ以上の温度に昇温する
と同時に加圧するのではなり、−旧人気圧下で所定温度
まで加熱したのらに短時間加圧し次いで常圧に戻すこと
によってホットプレス操作を行なうところに特徴を有し
ている。すなわち、焼結を強固にするための加圧は最初
から必要なのではなく、原料粉末がわすがかに軟化し塑
性を示す温度領域でのみ与えられれば良く、その温度が
本発明でいう所の400〜600℃である。
また、上記ホットプレス操作において400〜600℃
を越えてなお加圧を続けることは、その後の収縮による
クラックの発生や脆性破壊による強度の低下を招くこと
があるため好ましくない。
を越えてなお加圧を続けることは、その後の収縮による
クラックの発生や脆性破壊による強度の低下を招くこと
があるため好ましくない。
このようにして成形体を得たのち、該成形体を、必要に
応じて、常法に従い、大気圧下において更に高温(たと
えば1000℃)で焼成する。さらに必要であれば、高
温炉において加熱し、黒鉛化することによって、かさ密
度が1゜98 / cd以上の高密度、高強度炭素材が
得られる。
応じて、常法に従い、大気圧下において更に高温(たと
えば1000℃)で焼成する。さらに必要であれば、高
温炉において加熱し、黒鉛化することによって、かさ密
度が1゜98 / cd以上の高密度、高強度炭素材が
得られる。
以下、実施例ならびに比較例により本発明の効果を具体
的に説明するが、本発明は下記の実施例に限定されもの
ではない。
的に説明するが、本発明は下記の実施例に限定されもの
ではない。
1鳳1
石油の接触分解油から得たバルクメソフェーズを、熱処
理後、さらに微粉砕することにより、揮発分8.0%、
キノリンネ溶分98.0%、平均粒度2.2μの炭素材
原料を調整した。この原料粉末を、内径3011Iiの
ホットプレスモールドへ充填し、加圧することなく大気
圧下において、500℃まで1時間で昇温した。500
℃へ到達した時点で、200 K9 / cMの圧力で
2分間加圧し、その後加圧をやめて室温まで放冷した。
理後、さらに微粉砕することにより、揮発分8.0%、
キノリンネ溶分98.0%、平均粒度2.2μの炭素材
原料を調整した。この原料粉末を、内径3011Iiの
ホットプレスモールドへ充填し、加圧することなく大気
圧下において、500℃まで1時間で昇温した。500
℃へ到達した時点で、200 K9 / cMの圧力で
2分間加圧し、その後加圧をやめて室温まで放冷した。
この成形体をモールドから取り出し、コークス中に埋め
こんで電気炉でi ooo℃へ焼成しさらに高温炉で2
000℃で焼成した。得られた炭素材のかさ密度は、1
、95 g/ctd、曲げ強度950に9/cI11
1電気抵抗1.0X10−3Ω・cIRと高雷度、高強
度のものであった。
こんで電気炉でi ooo℃へ焼成しさらに高温炉で2
000℃で焼成した。得られた炭素材のかさ密度は、1
、95 g/ctd、曲げ強度950に9/cI11
1電気抵抗1.0X10−3Ω・cIRと高雷度、高強
度のものであった。
L狡■ユ
上記実施例と同じ原料粉末をホットプレスモールドに充
填し、200に9/cIliに加圧したままの状態で2
000℃まで昇温した。冷却後、試料を取り出したとこ
ろ、収縮よるクラックのためバラバラに割れていた。
填し、200に9/cIliに加圧したままの状態で2
000℃まで昇温した。冷却後、試料を取り出したとこ
ろ、収縮よるクラックのためバラバラに割れていた。
比較例2
前記実施例と同じ原料粉末をホットプレスモールドに充
填し、20ON5F/iに加圧し400″Cまで加圧成
形した。その後これをモールドから取り出し、大気圧下
2000℃で焼成した。得られた炭素材は、かさ密度1
.7(1/l−d、曲げ強度520Kg/cm、電気抵
抗4.9X10−”Ω” cmと低品位なものであった
。
填し、20ON5F/iに加圧し400″Cまで加圧成
形した。その後これをモールドから取り出し、大気圧下
2000℃で焼成した。得られた炭素材は、かさ密度1
.7(1/l−d、曲げ強度520Kg/cm、電気抵
抗4.9X10−”Ω” cmと低品位なものであった
。
L較■ユ
前記実施例と同じ原料粉末を予め冷間静水圧プレスによ
って1000Kg/C#lで加圧成形し、これを600
℃で大気圧下において予備焼成した。しかる後に、この
成形体をホットプレスモールドヘセットし、200kg
/dの圧力をかけて2000℃の温度で加圧焼成した。
って1000Kg/C#lで加圧成形し、これを600
℃で大気圧下において予備焼成した。しかる後に、この
成形体をホットプレスモールドヘセットし、200kg
/dの圧力をかけて2000℃の温度で加圧焼成した。
得られた炭素材は、かさ密度が1.85y/7と比較的
良好であったが、曲げ強度は410Kg/−と低いもの
ぐあった。
良好であったが、曲げ強度は410Kg/−と低いもの
ぐあった。
比較例4
前記実施例と同じ原料粉末を予め冷間静水圧プレスによ
って成形し、次いで大気圧下において2000℃の温度
で焼成した。得られた炭素材は、かさ密度1.74g/
Cd、曲げ強度は3451(g/cj1とホットプレス
法に比べて低品位のものであった。
って成形し、次いで大気圧下において2000℃の温度
で焼成した。得られた炭素材は、かさ密度1.74g/
Cd、曲げ強度は3451(g/cj1とホットプレス
法に比べて低品位のものであった。
′1頁の続き
・発明者 角1)三尚 鼾市高師浜2−121発 明
者 北 嶋 栄 二 和泉市弥生町3−151発
明 者 石 飛 利 文 和泉市弥生町2−29・
手続補正書 昭和59年 特許願 第2426−00号2 発明の名
称 高密度炭素材の製造方法 3 補正をする者 事件との関係 特許出願人 工業技術院長 等 々 力 達 (ほか1名) 4 代 理 人 ′t w :rの内容 ll書第11頁下から第3行の「わすがか「わずかに」
と訂正する。
者 北 嶋 栄 二 和泉市弥生町3−151発
明 者 石 飛 利 文 和泉市弥生町2−29・
手続補正書 昭和59年 特許願 第2426−00号2 発明の名
称 高密度炭素材の製造方法 3 補正をする者 事件との関係 特許出願人 工業技術院長 等 々 力 達 (ほか1名) 4 代 理 人 ′t w :rの内容 ll書第11頁下から第3行の「わすがか「わずかに」
と訂正する。
細書第12頁第9行のrl、98/cd以上」を、rl
、95/cId以上」と訂正する。
、95/cId以上」と訂正する。
(3) 明細書第12頁第14行の「限定されもの」
を、「限定されるもの」と訂正する。
を、「限定されるもの」と訂正する。
(4) 明細書第13頁下から第6行の「収縮よる」
を、「収縮による」と訂正する。
を、「収縮による」と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、実質的に炭素質粉末からなる炭素材原料を大気圧下
で400〜600℃に加熱し、次いでこの加熱された炭
素材原料を前記温度範囲に保持したままで50〜400
Kg/cm^2の圧力で加圧することにより所望形状に
成形し、さらに得られた成形体を必要に応じて焼成し黒
鉛化することを特徴とする、高密度炭素材の製造方法。 2、前記炭素材原料の加熱温度が、450〜550℃で
ある、特許請求の範囲第1項に記載の方法。 3、前記炭素材原料が、バルクメソフェーズ、メソカー
ボンマイクロビーズ、石油系もしくは石炭系コークス等
の自己焼結能を有する炭素質粉末またはこれらの混合物
である、特許請求の範囲第1項または第2項に記載の方
法。 4、前記炭素材原料がバインダーを含有する、特許請求
の範囲第1項ないし第3項のいずれかに記載の方法。 5、前記炭素材原料が、バルクメソフェーズである、特
許請求の範囲第1項または第2項に記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59242600A JPS61122110A (ja) | 1984-11-16 | 1984-11-16 | 高密度炭素材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59242600A JPS61122110A (ja) | 1984-11-16 | 1984-11-16 | 高密度炭素材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61122110A true JPS61122110A (ja) | 1986-06-10 |
JPH0132162B2 JPH0132162B2 (ja) | 1989-06-29 |
Family
ID=17091453
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59242600A Granted JPS61122110A (ja) | 1984-11-16 | 1984-11-16 | 高密度炭素材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61122110A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61127611A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-14 | Nippon Carbon Co Ltd | 自焼結性炭素微小粒とその製造方法 |
JPS63285367A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-22 | Toyo Tanso Kk | 耐熱性流体封止部材 |
JPH01290559A (ja) * | 1988-05-17 | 1989-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 高密度炭素材料の製造方法 |
JPH0214804A (ja) * | 1988-05-03 | 1990-01-18 | Union Carbide Corp | 高密度炭素及び黒鉛製品の製造方法 |
JPH08113668A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-05-07 | Osaka Gas Co Ltd | メソカーボン粉末成形体の製造方法およびカーボン焼結体の製造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999022045A1 (fr) * | 1997-10-28 | 1999-05-06 | Toyo Tanso Co., Ltd. | Electrode de bain electrolytique pour la production de fluor et bloc carbone isotrope utilise dans cette electrode |
-
1984
- 1984-11-16 JP JP59242600A patent/JPS61122110A/ja active Granted
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61127611A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-14 | Nippon Carbon Co Ltd | 自焼結性炭素微小粒とその製造方法 |
JPS63285367A (ja) * | 1987-05-18 | 1988-11-22 | Toyo Tanso Kk | 耐熱性流体封止部材 |
JPH0214804A (ja) * | 1988-05-03 | 1990-01-18 | Union Carbide Corp | 高密度炭素及び黒鉛製品の製造方法 |
JP2505880B2 (ja) * | 1988-05-03 | 1996-06-12 | ユニオン、カーバイド、コーポレーション | 高密度炭素及び黒鉛製品の製造方法 |
JPH01290559A (ja) * | 1988-05-17 | 1989-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 高密度炭素材料の製造方法 |
JPH08113668A (ja) * | 1994-10-14 | 1996-05-07 | Osaka Gas Co Ltd | メソカーボン粉末成形体の製造方法およびカーボン焼結体の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0132162B2 (ja) | 1989-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2505880B2 (ja) | 高密度炭素及び黒鉛製品の製造方法 | |
CN101665251B (zh) | 一种各向同性石墨的制备方法 | |
CN111018554A (zh) | 一种利用石墨烯制备超高功率石墨电极的方法 | |
KR101618736B1 (ko) | 등방흑연 성형체 및 그 제조 방법 | |
JPS61122110A (ja) | 高密度炭素材の製造方法 | |
CN113816738A (zh) | 一种利用纳米TiO2制备超高导热等静压石墨材料及其方法 | |
JPS589879A (ja) | 異方性炭素成形体の製法 | |
JP4311777B2 (ja) | 黒鉛材の製造方法 | |
CN117088689A (zh) | 一种石墨的短流程制备方法及石墨制品 | |
CN109133926B (zh) | 一种密封石墨及其制备方法 | |
EP0575748B1 (en) | Self-adhesive carbonaceous grains and high density carbon artifacts derived therefrom | |
KR100213315B1 (ko) | 탄소성형체의 제조방법 | |
CN115215656B (zh) | 一种无粘结剂高密石墨材料的制备方法及制备的石墨材料 | |
JPH04321560A (ja) | 等方性高強度黒鉛材料の製造方法 | |
JPH0158125B2 (ja) | ||
JPS63151610A (ja) | 大型炭素材製造用原料組成物 | |
JPH06102530B2 (ja) | 黒鉛質成形体の製造方法 | |
KR970008694B1 (ko) | 탄소성형체 제조방법 | |
JP2924061B2 (ja) | 炭素材用原料粉の製造法 | |
JP2697482B2 (ja) | ピッチ系素材の製造方法及びそれを原料とした炭素材の製造方法 | |
JPS6213284B2 (ja) | ||
JP3060449B2 (ja) | 高密度高強度炭素材料用原料粉体および炭素材料の製造法 | |
JPH0269357A (ja) | 高密度,高強度を有する等方性黒鉛材の製造方法 | |
JPH06172032A (ja) | 炭化ホウ素/炭素複合系中性子遮蔽材の製造方法 | |
JPH05279005A (ja) | 高密度炭素材の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |