JPS606440A - 通気性フイルムの製造方法 - Google Patents
通気性フイルムの製造方法Info
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- JPS606440A JPS606440A JP58113484A JP11348483A JPS606440A JP S606440 A JPS606440 A JP S606440A JP 58113484 A JP58113484 A JP 58113484A JP 11348483 A JP11348483 A JP 11348483A JP S606440 A JPS606440 A JP S606440A
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- C08J5/18—Manufacture of films or sheets
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
- B29C55/28—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of blown tubular films, e.g. by inflation
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
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- B29D7/01—Films or sheets
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- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリオレフィン系樹脂と無機充填剤との組成
物からなる未延伸フィルムを二軸延伸してなる、ソフト
感を有する通気性フィルムの製造方法に関する。
物からなる未延伸フィルムを二軸延伸してなる、ソフト
感を有する通気性フィルムの製造方法に関する。
従来より、ポリオレフィン系樹脂と無機充填剤との組成
物からなる未延伸フィルムを二軸延伸して、フィルムに
連通したボイドを発生させて通気性フィルムを製造する
方法は多数提案されている。
物からなる未延伸フィルムを二軸延伸して、フィルムに
連通したボイドを発生させて通気性フィルムを製造する
方法は多数提案されている。
この場合の二軸延伸方法としては、フラット状で二軸延
伸する方法と、管状を保持した状態で二軸延伸する方法
とがある。
伸する方法と、管状を保持した状態で二軸延伸する方法
とがある。
フラット状で二軸延伸する方法は、横方向に延伸する際
にクリップでフィルムを把持し延伸するために把持した
部分が製品にならない点、この方法に使用する延伸設備
が非常に高価な点等より、製品コストが高くなる欠点を
有している。更に、通常商業的に使用されている方法は
、未延伸フィルムを縦方向と横方向とに別々の工程で延
伸するため、延伸されたフィルムの機械的特性がアンバ
ランスになる欠点を有している。
にクリップでフィルムを把持し延伸するために把持した
部分が製品にならない点、この方法に使用する延伸設備
が非常に高価な点等より、製品コストが高くなる欠点を
有している。更に、通常商業的に使用されている方法は
、未延伸フィルムを縦方向と横方向とに別々の工程で延
伸するため、延伸されたフィルムの機械的特性がアンバ
ランスになる欠点を有している。
管状を保持した状態で二軸延伸する方法は、フラット状
の前述の欠点を解決するために提案されたもので、フラ
ット状で二軸延伸する方法に比較し、設備費が少なく、
クリップを使用しないことから未延伸部分が残ることな
く全て延伸されるため製品になる効率が高く、更に、縦
方向と横方向とがほぼ同時に延伸されるために機械的性
質がバランスしているという特徴を肩している。
の前述の欠点を解決するために提案されたもので、フラ
ット状で二軸延伸する方法に比較し、設備費が少なく、
クリップを使用しないことから未延伸部分が残ることな
く全て延伸されるため製品になる効率が高く、更に、縦
方向と横方向とがほぼ同時に延伸されるために機械的性
質がバランスしているという特徴を肩している。
この二軸延伸法には、加圧気体の内圧により延伸する内
圧バブル延伸法と、管状未延伸フィルムの内部に円錐台
形のマンドレルを挿入して延伸するマンドレル延伸法と
がある。
圧バブル延伸法と、管状未延伸フィルムの内部に円錐台
形のマンドレルを挿入して延伸するマンドレル延伸法と
がある。
内圧パズル延伸法は、低速ロールと高速ロールとの周速
度差により縦方向に延伸しながら、ロール間で内圧によ
り横方向（円周方向）に延伸する方法であり、内圧気体
の漏洩を防ぐために低速ロールおよび高速ロールはニッ
プロール方式となっている。従って、ポリオレフィン系
樹脂と無機充填剤との組成物からなる管状未延伸フィル
ムをこの内圧バブル延伸法で二軸延伸しようとすると、
管状未延伸フィルムが低速ニップロールを通過する際に
ニップロールにより二つ折り状態に押圧されるため、折
り曲げられた両端耳部は塑性変形し無機充填剤が樹脂よ
り剥離する。この局部的に剥離した部分は低い延伸応力
で延伸が開始するために、延伸中の管状フィルムの形状
が変化し延伸が不安定になるとともに、この剥離部分は
延伸倍率が局部的に高くなるために、延伸後のフィルム
に最イドむらが縦筋となって発現し品質の均一な通気性
フィルムが得られない。更に、この内圧バブル延伸法は
、低速ロールと高速ロールとのロール間に加圧気体を封
じ込め横方向（円周方向）に延伸する方法であるため、
通気性フィルムにおいては、フィルムの内側から外側に
向けて内部の加圧気体が漏洩してしまい連続安定生産が
困難である。
度差により縦方向に延伸しながら、ロール間で内圧によ
り横方向（円周方向）に延伸する方法であり、内圧気体
の漏洩を防ぐために低速ロールおよび高速ロールはニッ
プロール方式となっている。従って、ポリオレフィン系
樹脂と無機充填剤との組成物からなる管状未延伸フィル
ムをこの内圧バブル延伸法で二軸延伸しようとすると、
管状未延伸フィルムが低速ニップロールを通過する際に
ニップロールにより二つ折り状態に押圧されるため、折
り曲げられた両端耳部は塑性変形し無機充填剤が樹脂よ
り剥離する。この局部的に剥離した部分は低い延伸応力
で延伸が開始するために、延伸中の管状フィルムの形状
が変化し延伸が不安定になるとともに、この剥離部分は
延伸倍率が局部的に高くなるために、延伸後のフィルム
に最イドむらが縦筋となって発現し品質の均一な通気性
フィルムが得られない。更に、この内圧バブル延伸法は
、低速ロールと高速ロールとのロール間に加圧気体を封
じ込め横方向（円周方向）に延伸する方法であるため、
通気性フィルムにおいては、フィルムの内側から外側に
向けて内部の加圧気体が漏洩してしまい連続安定生産が
困難である。
一方、マンドレル延伸法は、内圧パズル延伸法における
ような延伸不安定性及び縦筋を改良するために提案され
た方法であり、この延伸法においては、円錐台形のマン
ドレルに沿わせながら延伸するために、局部的な延伸に
よる延伸の不安定性が改良され、また、加圧気体を封じ
込める必要がないのでニップロールによる折目が発生し
なくなり、従って縦筋による品質不良がなくなる。とこ
ろが、円錐台形のマンドレルに沿わせながら延伸するた
めに、延曲フィルムの厚み方向にかな′りの圧縮応力が
作用し、延伸により発現したボイドがつぶされ品質のよ
い通気性フィルムが得られないという欠点を有している
。
ような延伸不安定性及び縦筋を改良するために提案され
た方法であり、この延伸法においては、円錐台形のマン
ドレルに沿わせながら延伸するために、局部的な延伸に
よる延伸の不安定性が改良され、また、加圧気体を封じ
込める必要がないのでニップロールによる折目が発生し
なくなり、従って縦筋による品質不良がなくなる。とこ
ろが、円錐台形のマンドレルに沿わせながら延伸するた
めに、延曲フィルムの厚み方向にかな′りの圧縮応力が
作用し、延伸により発現したボイドがつぶされ品質のよ
い通気性フィルムが得られないという欠点を有している
。
以上のように、ポリオレフィン系樹脂と無機充填剤との
組成物からなる未延伸フィルムを二軸延伸して通気性フ
ィルムを製造する従来の方法では、縦方向と横方向との
機械的性質のバランスがとれ、かつ通気性の優れたフィ
ルムを均一な厚みで安定して製造するには到っていない
のが現状である。
組成物からなる未延伸フィルムを二軸延伸して通気性フ
ィルムを製造する従来の方法では、縦方向と横方向との
機械的性質のバランスがとれ、かつ通気性の優れたフィ
ルムを均一な厚みで安定して製造するには到っていない
のが現状である。
他方、この通気性フィルムは、紙おむつ、あるいは生理
用品等の衛生用品等用途への応用が試みられ始めており
、この場合、シャリシャリした紙様でなく、ソフト感を
有する亜様の通気性フィルムが要求される。
用品等の衛生用品等用途への応用が試みられ始めており
、この場合、シャリシャリした紙様でなく、ソフト感を
有する亜様の通気性フィルムが要求される。
本発明は、上述の現状に鑑み、従来の製造方法における
問題点および要望を解決することを目的としてなされた
もので、以下詳述すれば、本発明の通気性フィルムの製
造方法は、密度が０．９１０〜０．９４０ ｆ ／ ｅ
ｒａ、メルトフローレートが０．１〜５ｒｌｘｏ分、数
平均分子量に対する重量平均分子量の比で表されるＱ値
が４以上であるエチレン−α−オレフィン共共重合体４
御〜８７機充填剤５８〜１３体積％との組成物からなる
管状未延伸フィルムを円錐台形のマンドレルに沿わせな
から二軸延伸し、引き続き、管状二軸延伸フィルムの外
側から気体を吹付けることにより該フィルムを冷却する
と共に、該フィルムの内側から連続的に気体を吹込むこ
とにより該フィルムの外側に貫通させることを特徴とす
る。
問題点および要望を解決することを目的としてなされた
もので、以下詳述すれば、本発明の通気性フィルムの製
造方法は、密度が０．９１０〜０．９４０ ｆ ／ ｅ
ｒａ、メルトフローレートが０．１〜５ｒｌｘｏ分、数
平均分子量に対する重量平均分子量の比で表されるＱ値
が４以上であるエチレン−α−オレフィン共共重合体４
御〜８７機充填剤５８〜１３体積％との組成物からなる
管状未延伸フィルムを円錐台形のマンドレルに沿わせな
から二軸延伸し、引き続き、管状二軸延伸フィルムの外
側から気体を吹付けることにより該フィルムを冷却する
と共に、該フィルムの内側から連続的に気体を吹込むこ
とにより該フィルムの外側に貫通させることを特徴とす
る。
ここで、エチレン−α−オレフィン共重合体とは、０３
〜Ｃ８の分子骨格であるα−オレフィンが１〜２０重Ｐ
ａ％、好ましくは３〜１５重量％、エチレンが９９〜８
０重景％、好ましくは９７〜８５重ｌｉｔ％からなる直
鎖状低密度エチレン共重合体であり、遷移金Ａ１化合物
と有機金４ツ５化合物とを組合せた触媒−と用いてイオ
ン反応によりエチレンとＣ３・〜Ｃ８の分子・；１・格
であるα−オレフィンを１つ以上含んで共ｆｆｉ合させ
て生成される樹脂であり、その密度が０．９１０〜０．
９４０ Ｓ’ ／ ａｌ、好ましくは０．９１６〜０．
９３ ｓ ｙ ／ｌ：ｒ／ｌ、メルトフローレート（Ｍ
ＦＲ）が０．１〜５５’／１０分、好ｔｔ、＜ハ０．１
〜３９／１０分、数平均分子量に対する重量平均分子量
の比で表されるＱ値が４以上、好ましくは６以上の範囲
に含まれるものであって、一般的に知られている酸素ラ
ジカルを開始剤とし高圧力下でラジカル反応によりエチ
レンを重合させて生成される分岐状低密度ポリエチレン
樹脂とは、分子構造、溶融特性、結晶化特性、固体物性
、延伸特性において異なった性能を有するものである。
〜Ｃ８の分子骨格であるα−オレフィンが１〜２０重Ｐ
ａ％、好ましくは３〜１５重量％、エチレンが９９〜８
０重景％、好ましくは９７〜８５重ｌｉｔ％からなる直
鎖状低密度エチレン共重合体であり、遷移金Ａ１化合物
と有機金４ツ５化合物とを組合せた触媒−と用いてイオ
ン反応によりエチレンとＣ３・〜Ｃ８の分子・；１・格
であるα−オレフィンを１つ以上含んで共ｆｆｉ合させ
て生成される樹脂であり、その密度が０．９１０〜０．
９４０ Ｓ’ ／ ａｌ、好ましくは０．９１６〜０．
９３ ｓ ｙ ／ｌ：ｒ／ｌ、メルトフローレート（Ｍ
ＦＲ）が０．１〜５５’／１０分、好ｔｔ、＜ハ０．１
〜３９／１０分、数平均分子量に対する重量平均分子量
の比で表されるＱ値が４以上、好ましくは６以上の範囲
に含まれるものであって、一般的に知られている酸素ラ
ジカルを開始剤とし高圧力下でラジカル反応によりエチ
レンを重合させて生成される分岐状低密度ポリエチレン
樹脂とは、分子構造、溶融特性、結晶化特性、固体物性
、延伸特性において異なった性能を有するものである。
異なるインデックスを有するエチレン−α−オレフィン
共重合体の混合物であっても、混合物の密度、ＭＦＲ，
Ｑ値が前述の限定範囲内であれば、本発明に使用しても
よい０好ましくは単一の共重合体である。
共重合体の混合物であっても、混合物の密度、ＭＦＲ，
Ｑ値が前述の限定範囲内であれば、本発明に使用しても
よい０好ましくは単一の共重合体である。
この共重合体の密度が帆９１ａｔ／ｃｄ未満になると均
一延伸性が悪化し、０．９４０ ｒ／ｒｉｔを越えると
延伸フィルムのソフト感が損われる。また、ＭＦＲがｏ
、ｘｒ／１ｏ分未満になると未延伸フィルムをグイ間隙
より溶融押出しする際異常流動が発生し均一な未延伸フ
ィルムが得られなくなり、５ ？７１０分を越えると均
一延伸性が悪化する。
一延伸性が悪化し、０．９４０ ｒ／ｒｉｔを越えると
延伸フィルムのソフト感が損われる。また、ＭＦＲがｏ
、ｘｒ／１ｏ分未満になると未延伸フィルムをグイ間隙
より溶融押出しする際異常流動が発生し均一な未延伸フ
ィルムが得られなくなり、５ ？７１０分を越えると均
一延伸性が悪化する。
また、Ｑ値が４未満になると均一延伸性が悪化し厚みの
均一性が損われる。
均一性が損われる。
また、無機充填剤は、炭酸カルシウム、酸化カルシウム
、タルク、クレー、シリカ、酸化チタン、アルミナ、硫
酸アルミニウム等であり、単独あるいは混合状態で用い
ることかできる。好ましい無機充填剤の形態としては、
板状、棒状、針状以外の球状、粒状、不定形等であり、
その平均粒径は０．１〜５μ、好ましくは０．６〜３μ
である。平均粒径が帆１μ未満になると未延伸フィルム
の延伸時の伸びがなくなって二軸延伸が困難になり、５
μを越えると二軸延伸フィルムの表面の凹凸が荒くなり
通気性フィルムとして望ましくなくなるとともに、６０
μ以下の薄いフィルムを製造するにおいて連続安定延伸
性が損われる。
、タルク、クレー、シリカ、酸化チタン、アルミナ、硫
酸アルミニウム等であり、単独あるいは混合状態で用い
ることかできる。好ましい無機充填剤の形態としては、
板状、棒状、針状以外の球状、粒状、不定形等であり、
その平均粒径は０．１〜５μ、好ましくは０．６〜３μ
である。平均粒径が帆１μ未満になると未延伸フィルム
の延伸時の伸びがなくなって二軸延伸が困難になり、５
μを越えると二軸延伸フィルムの表面の凹凸が荒くなり
通気性フィルムとして望ましくなくなるとともに、６０
μ以下の薄いフィルムを製造するにおいて連続安定延伸
性が損われる。
エチレン−α−オレフィン共重合体と無機充填剤との混
線方法としては、−軸あるいは二軸押出機、バンバリー
ミキサ−、ニーダ−、ミキシングロール等による加熱混
練が採用できる。加熱混線の際には、分散剤、熱安定剤
、紫外線吸収剤、滑剤、顔料、帯電防止剤等通常添加す
る添加剤を同時に混練できる。特に、分散剤として、炭
素数１２以上の高級脂肪酸が好結果を与える。無機充填
剤は、加熱混練する前にこれらの分散剤等で処理されて
いてもよい。
線方法としては、−軸あるいは二軸押出機、バンバリー
ミキサ−、ニーダ−、ミキシングロール等による加熱混
練が採用できる。加熱混線の際には、分散剤、熱安定剤
、紫外線吸収剤、滑剤、顔料、帯電防止剤等通常添加す
る添加剤を同時に混練できる。特に、分散剤として、炭
素数１２以上の高級脂肪酸が好結果を与える。無機充填
剤は、加熱混練する前にこれらの分散剤等で処理されて
いてもよい。
エチレン−α−オレフィン共重合体と無機充填剤との組
成比は、エチレン−α−オレフィン共重合体が４２〜８
７体積％、好ましくは５５〜８０体積％、無機充填剤が
５８〜１３体積％、好ましくは４５〜２０体積％である
。無機充填剤が１３体積％未溝になると、エチレン−α
−オレフィン共重合体と無機充填剤との界面が剥離して
できる隣接したボイドどうしが連通しなくなり、通気性
が得られなくなる。また、５８体積％を越えると、未延
伸フィルムの延伸時の伸びがなくなり二軸延伸が困難に
なる。
成比は、エチレン−α−オレフィン共重合体が４２〜８
７体積％、好ましくは５５〜８０体積％、無機充填剤が
５８〜１３体積％、好ましくは４５〜２０体積％である
。無機充填剤が１３体積％未溝になると、エチレン−α
−オレフィン共重合体と無機充填剤との界面が剥離して
できる隣接したボイドどうしが連通しなくなり、通気性
が得られなくなる。また、５８体積％を越えると、未延
伸フィルムの延伸時の伸びがなくなり二軸延伸が困難に
なる。
本発明にいう円錐台形のマンドレルに沿わせながら二軸
延伸するマンドレル延伸法とは、管状未延伸フィルムの
中に、一端が管状未延伸フィルムの直径に等しいかある
いは若干率さい直径を有し、他端が延伸しようとする横
方向（円周方向）の延伸倍率にほぼ等しい直径を有する
円錐台形のマンドレルを挿入し、該マンドレルの傾斜し
た側面に管状未延伸フィルムを沿わせながら、マンドレ
ルの後方に位置する引き取りニツゾロールによって延伸
後冷却された延伸フィルムが引き取られる際に発生する
力により、実質的に円錐台形のマンドレル上で面圧を受
けた状態で横方向（円周方向）と縦方向とに延伸する方
法をいう。このマンドレルの支持方法としては、管状未
延伸フィルムを押し出す環状のダイに連結した支持棒に
、マンドレルの小なる径の端面を固定する方法が好まし
い。
延伸するマンドレル延伸法とは、管状未延伸フィルムの
中に、一端が管状未延伸フィルムの直径に等しいかある
いは若干率さい直径を有し、他端が延伸しようとする横
方向（円周方向）の延伸倍率にほぼ等しい直径を有する
円錐台形のマンドレルを挿入し、該マンドレルの傾斜し
た側面に管状未延伸フィルムを沿わせながら、マンドレ
ルの後方に位置する引き取りニツゾロールによって延伸
後冷却された延伸フィルムが引き取られる際に発生する
力により、実質的に円錐台形のマンドレル上で面圧を受
けた状態で横方向（円周方向）と縦方向とに延伸する方
法をいう。このマンドレルの支持方法としては、管状未
延伸フィルムを押し出す環状のダイに連結した支持棒に
、マンドレルの小なる径の端面を固定する方法が好まし
い。
この延伸における延伸温度は、いわゆる延伸により配向
が起こる温度であって、公知の如く通常は比較的広い範
囲の温度幅を有し、フィルム加工業界に於いては容易に
確定可能である。一般に融点よりわずかに低い温度範囲
にあるが、マンドレル延伸の場合には、マンドレルに接
触させて延伸するので、融点をＴｍＣ℃）、延伸温度を
Ｔｓ （Ｃ）とすると、Ｔｍ −５０≦Ｔａ≦Ｔｒｎ−
５（Ｃ） が適する。
が起こる温度であって、公知の如く通常は比較的広い範
囲の温度幅を有し、フィルム加工業界に於いては容易に
確定可能である。一般に融点よりわずかに低い温度範囲
にあるが、マンドレル延伸の場合には、マンドレルに接
触させて延伸するので、融点をＴｍＣ℃）、延伸温度を
Ｔｓ （Ｃ）とすると、Ｔｍ −５０≦Ｔａ≦Ｔｒｎ−
５（Ｃ） が適する。
延伸温度への加熱は、マンドレル等を介して内部より加
熱してもよいし、外部より加熱してもよいが、均一加熱
の而より少なくとも内部は加熱することが好ましい。
熱してもよいし、外部より加熱してもよいが、均一加熱
の而より少なくとも内部は加熱することが好ましい。
また、延伸倍率は、縦横それぞれ１．５〜４倍が安定延
伸に適する。
伸に適する。
本発明においては、マンドレルを離れ実質的に延伸を終
了した管状二軸延伸フィルムを、該フィルムの外１１！
Ｉから気体、一般には空気を吹付ける公知の方法で冷却
すると共に、該フィルムの内側から連続的に気体を吹込
むことにより該フィルムの外側に気体を貫通させる〇 この際の気体の吹込み量は、得られた管状二軸延伸フィ
ルムの物性および形状、延伸速度、冷却気体の温度およ
び吹付は量等により変化するため一義的には決定し得な
いが、２０℃で０．１〜１５ＯＮＬ／＋ゼ・分、好まし
くは１〜７０ Ｎｉ／−・分の範囲で、管状二軸延伸フ
ィルムが延伸終了時とはソ同等の口径を保つように適宜
設定される。冷却気体の吹付は醗を多くしなから、この
気体の吹込み量を多くすると、通気度が漸次大きな通気
性フィルムが得られる。まだ、この気体としては空気が
最も一般的である。なお、この気体吹込みのためには、
外部の加圧源に連結し、環状ダイ、および前述のマンド
レル支持棒、マンドレルを貫通してマンドレルの大なる
径の端面に開口した導管を設けておく。
了した管状二軸延伸フィルムを、該フィルムの外１１！
Ｉから気体、一般には空気を吹付ける公知の方法で冷却
すると共に、該フィルムの内側から連続的に気体を吹込
むことにより該フィルムの外側に気体を貫通させる〇 この際の気体の吹込み量は、得られた管状二軸延伸フィ
ルムの物性および形状、延伸速度、冷却気体の温度およ
び吹付は量等により変化するため一義的には決定し得な
いが、２０℃で０．１〜１５ＯＮＬ／＋ゼ・分、好まし
くは１〜７０ Ｎｉ／−・分の範囲で、管状二軸延伸フ
ィルムが延伸終了時とはソ同等の口径を保つように適宜
設定される。冷却気体の吹付は醗を多くしなから、この
気体の吹込み量を多くすると、通気度が漸次大きな通気
性フィルムが得られる。まだ、この気体としては空気が
最も一般的である。なお、この気体吹込みのためには、
外部の加圧源に連結し、環状ダイ、および前述のマンド
レル支持棒、マンドレルを貫通してマンドレルの大なる
径の端面に開口した導管を設けておく。
本発明における通気性フィルムの製造工程は次の５つの
工程よりなる。即ち、’＋１１１”状未延伸フィルムを
環状ダイのダイリップ間隙より溶融状態で押し出し、グ
イリップ径と等しいがあるいはこれより大きい径となし
た後、冷却固化し連続的に引き取る管状未延伸フィルム
製造工程と、同フィルムを適正延伸６１１度に加熱する
予熱工程と、同加熱された管状未延１’ｌ’ フィルム
を円錐台形のマンドレルの表面に面圧を受けた状態で沿
わせなから二軸延伸する延伸工程と、マンドレルを離れ
実質的に延伸を終了した管状状態にあるフィルムを、管
状フィルムの外側より制御された冷却気体により冷却す
るとともに、管状状態にあるフィルムの内側から外側に
向けて、制御された加圧気体を連続的に管状フィルム円
周全域に渡り貫通させて延伸フィルムに通気性を付与す
る工程と、延伸されたフィルムを冷却した後製品として
巻きとる巻き取り工程とよりなる。
工程よりなる。即ち、’＋１１１”状未延伸フィルムを
環状ダイのダイリップ間隙より溶融状態で押し出し、グ
イリップ径と等しいがあるいはこれより大きい径となし
た後、冷却固化し連続的に引き取る管状未延伸フィルム
製造工程と、同フィルムを適正延伸６１１度に加熱する
予熱工程と、同加熱された管状未延１’ｌ’ フィルム
を円錐台形のマンドレルの表面に面圧を受けた状態で沿
わせなから二軸延伸する延伸工程と、マンドレルを離れ
実質的に延伸を終了した管状状態にあるフィルムを、管
状フィルムの外側より制御された冷却気体により冷却す
るとともに、管状状態にあるフィルムの内側から外側に
向けて、制御された加圧気体を連続的に管状フィルム円
周全域に渡り貫通させて延伸フィルムに通気性を付与す
る工程と、延伸されたフィルムを冷却した後製品として
巻きとる巻き取り工程とよりなる。
本発明によって製造される通気性フィルムの物性は、エ
チレン−α−オレフィン共重合体の物性、無機充填剤の
粒径、種類、充填割合、二軸延伸条件である延伸温度、
縦横方向の延伸倍率、冷却気体の吹付は量、内側からの
気体の吹込み量等により自由にコントロール可能である
。通気性フィルムの厚みが２５〜１５０μの場合、ＪＩ
Ｓ Ｐ８１１７で測定した通気度は２５〜３００００秒
／１００ＣＣ，ＪＩＳ Ｚ ０２０８で測定した透湿度
は３００〜２５０００ｔ／ｖ？−２４時間の範囲の値を
有するのか望ましく、特に厚みはノット感等より６０μ
以下が好ましい。
チレン−α−オレフィン共重合体の物性、無機充填剤の
粒径、種類、充填割合、二軸延伸条件である延伸温度、
縦横方向の延伸倍率、冷却気体の吹付は量、内側からの
気体の吹込み量等により自由にコントロール可能である
。通気性フィルムの厚みが２５〜１５０μの場合、ＪＩ
Ｓ Ｐ８１１７で測定した通気度は２５〜３００００秒
／１００ＣＣ，ＪＩＳ Ｚ ０２０８で測定した透湿度
は３００〜２５０００ｔ／ｖ？−２４時間の範囲の値を
有するのか望ましく、特に厚みはノット感等より６０μ
以下が好ましい。
以下に本発明の実施例を比較例とともに示し具体的に説
明する。尚、本発明は実施例により限定されるものでは
ない。
明する。尚、本発明は実施例により限定されるものでは
ない。
実施例１
エチレン−ブテン−１共重合体（密度０．９２３ｆ ／
ｃａ、 ＩＶＬ Ｆ ＲＯ，９ｆ ／ １０分、Ｑ値
１１、融点１２１℃）のパウダー６５体積％、重質炭酸
カルシウム（平均粒径１．２μ、板状棒状でない不定形
）３５体積％、エチレン−ブテン−１共重合体１００重
量部に対して熱安定剤（２，６−ジーｔ−ブチル−ｐ−
クレゾール）０．１重す土部、重質炭酸カルシウムｉｏ
ｏ重肝部に対して分敢剤（オレイン酸）１．０重は部等
をスーパーミキサーで５分間混合した後、二軸押出機よ
り２００℃でストランド状に押出した後、ペレット状に
切断した。
ｃａ、 ＩＶＬ Ｆ ＲＯ，９ｆ ／ １０分、Ｑ値
１１、融点１２１℃）のパウダー６５体積％、重質炭酸
カルシウム（平均粒径１．２μ、板状棒状でない不定形
）３５体積％、エチレン−ブテン−１共重合体１００重
量部に対して熱安定剤（２，６−ジーｔ−ブチル−ｐ−
クレゾール）０．１重す土部、重質炭酸カルシウムｉｏ
ｏ重肝部に対して分敢剤（オレイン酸）１．０重は部等
をスーパーミキサーで５分間混合した後、二軸押出機よ
り２００℃でストランド状に押出した後、ペレット状に
切断した。
得られたベレットを、スクリュー径５０８、Ｌ／Ｄ２５
の押出機に取り伺けた環状ダイ（リップ径７５０、リッ
プ間隙１ｆ＋Ｉｌの４条スパイラルダイ）より２１０℃
で押出した後、内部を５℃の水が循環する直径１０００
の冷却マンドレルに接触せしめ、ブロー比１．３３で冷
却固化して厚み１３０μの管状未延伸フィルムを４ｍ／
分で引き取った。
の押出機に取り伺けた環状ダイ（リップ径７５０、リッ
プ間隙１ｆ＋Ｉｌの４条スパイラルダイ）より２１０℃
で押出した後、内部を５℃の水が循環する直径１０００
の冷却マンドレルに接触せしめ、ブロー比１．３３で冷
却固化して厚み１３０μの管状未延伸フィルムを４ｍ／
分で引き取った。
このフィルムを、冷却マンドレルの下方に連結された直
径９８ｍの予熱マンドレルで１１０’Ｃに加熱した後、
予熱マンドレルに直結する端面の直径が９８ｇでもう一
方の端面の直径が２５（ｌで、その円錐角が９０° の
表面を凹凸０．５μに梨地加工した１１０℃の円錐台形
のマンドレル表面に沿わせながら横方向（円周方向）に
２．５倍延伸しながら縦方向に３．０倍延伸し、引き続
き、マンドレルを離れた管状状態にある二軸延伸フィル
ムの外側全周に、マンドレルの下端から５０順の位置に
て、直径３５０σ、リップ間隙３鰭のエアーリングより
、１５℃、１０ｍ／秒の空気を吹き付けるとともに、マ
ンドレルの下端の導管より、管状フィルムの内部に２０
℃の空気を４ＯＮｔ／−・分の割合で連続的に吹込むこ
とにより、内側より外側に向けて連続的にフィルムの厚
み方向に貫通させながら、ニップロールにより引き取る
ことにより管状二！＋１１延伸通気性フィルムを得た。
径９８ｍの予熱マンドレルで１１０’Ｃに加熱した後、
予熱マンドレルに直結する端面の直径が９８ｇでもう一
方の端面の直径が２５（ｌで、その円錐角が９０° の
表面を凹凸０．５μに梨地加工した１１０℃の円錐台形
のマンドレル表面に沿わせながら横方向（円周方向）に
２．５倍延伸しながら縦方向に３．０倍延伸し、引き続
き、マンドレルを離れた管状状態にある二軸延伸フィル
ムの外側全周に、マンドレルの下端から５０順の位置に
て、直径３５０σ、リップ間隙３鰭のエアーリングより
、１５℃、１０ｍ／秒の空気を吹き付けるとともに、マ
ンドレルの下端の導管より、管状フィルムの内部に２０
℃の空気を４ＯＮｔ／−・分の割合で連続的に吹込むこ
とにより、内側より外側に向けて連続的にフィルムの厚
み方向に貫通させながら、ニップロールにより引き取る
ことにより管状二！＋１１延伸通気性フィルムを得た。
得られた通気性フィルムの外観および物性を表１に示す
。なお、透湿度はＪＩＳ ｚ０２０８、通気度はＪＩＳ
Ｐ８１１７、引裂強度はＪＩＳｚ１７０２にそれぞれ
基づいて測定した。
。なお、透湿度はＪＩＳ ｚ０２０８、通気度はＪＩＳ
Ｐ８１１７、引裂強度はＪＩＳｚ１７０２にそれぞれ
基づいて測定した。
実施例２
実施例１において、エチレン−ブテン−１共重合体の代
わりに、エチレン−プロピレン−ブテン−１共重合体（
密度０−９１８９ ／ ｔＡ ｓ ＭＦ ＩＺ Ｏ−７
０２／１０分、Ｑ値６、融点１２３℃）のパウダーを用
い、管状二軸延伸フィルムの冷却空気の吹付けを５ｍ／
秒とし、空気の吹込みを２０ Ｈｔ／ｌｒ？・分とした
以外、実施レリ１と同様な方法により通気性フィルムを
得た。得られた通気性フィルムの結果を表１に合せて記
す。
わりに、エチレン−プロピレン−ブテン−１共重合体（
密度０−９１８９ ／ ｔＡ ｓ ＭＦ ＩＺ Ｏ−７
０２／１０分、Ｑ値６、融点１２３℃）のパウダーを用
い、管状二軸延伸フィルムの冷却空気の吹付けを５ｍ／
秒とし、空気の吹込みを２０ Ｈｔ／ｌｒ？・分とした
以外、実施レリ１と同様な方法により通気性フィルムを
得た。得られた通気性フィルムの結果を表１に合せて記
す。
比較例１
実施例１において、密度帆９２０ ？ ／ ｃｔ／ｌ、
Ｍ Ｆ旧、Ｏ５Ｆ／１０分、Ｑ値３．４、融点１２４
℃の王 ゛チレンープテンー１共重合体を用い、予熱温
度と延伸温度を１１３℃とした以外、実施例１と同一条
件で延伸し、通気性フィルムを製造した。結果を表１に
合せて記す。
Ｍ Ｆ旧、Ｏ５Ｆ／１０分、Ｑ値３．４、融点１２４
℃の王 ゛チレンープテンー１共重合体を用い、予熱温
度と延伸温度を１１３℃とした以外、実施例１と同一条
件で延伸し、通気性フィルムを製造した。結果を表１に
合せて記す。
比較例２
実施例１において、エチレン−ブテン−１共重合体の代
わりに高密度ポリエチレン（密度０．９５０ｔ／ｃｒ／
ｌ、 ＭＦ Ｒｏ、ｏ ５ｙ ／ １ｏ分、融点１３２
Ｃ）のパウダーを用い、２９０℃でペレット化し、２６
０℃で管状未延伸フィルムとして押出し、予熱温度及び
延伸温度を１１８℃に条件変更した以外、実施例１と同
一条件で延伸し、通気性フィルムを得た。結果を表１に
合せて記す◇ （以下余白）
わりに高密度ポリエチレン（密度０．９５０ｔ／ｃｒ／
ｌ、 ＭＦ Ｒｏ、ｏ ５ｙ ／ １ｏ分、融点１３２
Ｃ）のパウダーを用い、２９０℃でペレット化し、２６
０℃で管状未延伸フィルムとして押出し、予熱温度及び
延伸温度を１１８℃に条件変更した以外、実施例１と同
一条件で延伸し、通気性フィルムを得た。結果を表１に
合せて記す◇ （以下余白）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 密度が０．９１０〜０．９４０ ｔ ／ ａｌ、メルト
フＬ。 −レートが０．１〜５ｔ／１０分、数平均分子量に対す
る重量平均分子量の比で表されるＱ値が４以上であるエ
チレン−α−オレフィン共共重合体４御〜８７ 組成物からなる管状未延伸フィルムを円錐台形のマンド
レルに沿わせながら二１抽延伸し、引き続き、管状二軸
延伸フィルムの外側から気体を吹付けることにより該フ
ィルムを冷却すると共に、該フィルムの内側から連続的
に気体を吹込むことにより該フィルムの外側に貫通させ
ることを特徴とする通気性フィルムの製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113484A JPS606440A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 通気性フイルムの製造方法 |
| US06/620,828 US4585604A (en) | 1983-06-23 | 1984-06-15 | Process for preparing an air-permeable film |
| GB08415472A GB2143772B (en) | 1983-06-23 | 1984-06-18 | Preparing air-permeable thermoplastic film |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113484A JPS606440A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 通気性フイルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606440A true JPS606440A (ja) | 1985-01-14 |
| JPH0314059B2 JPH0314059B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=14613451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58113484A Granted JPS606440A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 通気性フイルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606440A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63139925A (ja) * | 1986-07-16 | 1988-06-11 | Sumitomo Chem Co Ltd | 通気性フィルム及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP58113484A patent/JPS606440A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63139925A (ja) * | 1986-07-16 | 1988-06-11 | Sumitomo Chem Co Ltd | 通気性フィルム及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0314059B2 (ja) | 1991-02-25 |
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