JPS6056096B2

JPS6056096B2 - スチレン系樹脂発泡体

Info

Publication number: JPS6056096B2
Application number: JP56055690A
Authority: JP
Inventors: 紘史殿川; 雅雄中村
Original assignee: Dow Kakoh KK; Dow Chemical Co
Current assignee: Dow Kakoh KK; Dow Chemical Co
Priority date: 1981-04-15
Filing date: 1981-04-15
Publication date: 1985-12-09
Also published as: EP0062882A2; EP0062882A3; JPS57173140A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、直方体様のスチレン系樹脂発泡体てあるが、
これを直交するΞ軸方向（Ｘ、Ｙ）Ｚ軸方向）に発泡体
の三つの面から視たときに、気泡膜に存在するシワが比
較的多く見える軸方向（Ｙ、Ｚ軸方向）と、少ししか見
えない軸方向（Ｘ軸方向）とがあり、又該Ｘ軸方向に測
つた破断伸び率Ｅ、（％）と該Ｙ）Ｚ軸方向に測つた破
断伸び率Ｅ（％）の大きい方の値との間に、Ｅｘ≧に、
に、（但し、７≦Ｅ、≦７０）の間係を満す伸び特性を
有した新規な独立構造のスチレン系樹脂発泡体に関する
。

近来、独立気泡構造の発泡体を、構築物の外面、内面、
或は構造内部に固定して、該発泡体の特性（例えば、断
熱性、圧縮強さ等）を活用しようとするこころみは多い
。

特に、省資源、省エネルギー問題が国家の課題となつて
いる今日ではその傾向は著るしく、反面従来潜在してい
ても重視ノされることのなかつた問題が顕在化するとい
つた現象も認められる。例えば、ポリスチレン系独立気
泡の発泡板は、圧縮強さ等の剛性、軽量性、断熱性能を
兼備している点で、早くから構築物の断熱材として使用
されて来たが、固定する対象面が例えは曲面を持つ建屋
の屋上・タンク類の外面・トンネル内面・バイブ類の外
内面であるときは、発泡板の持つ剛性、弾性がわざわい
となつて、これを密に面着固定することが困難で、強制
的に面着固定を行なうと発泡板が折損したり、ひび割れ
が生じたりするし、断熱性能の低下をさけることが難し
い欠点がある。

とは云え、曲面に合わせて発泡板面を切削加工すること
は、技術的に困難な上に経済的なデメリツトも大きい。
この困難性は、対象面の曲率半径が小さい程、曲率が複
雑化する程著るしい。又これをさける方式としては、対
象面の曲率に合つた発泡成形体を工場て作成し、これを
現地に輸送し使用する方法が古くから行なわれているが
、互換性に乏しく、輸送、保管、仕様変更面に著るしい
困難性が伴なう。本発明は、このような現状に鑑みてな
されたもので、その目的は例えば１現地までへは、平板
（体積の小さい状態）のままで輸送し、現地て、対象面
の曲率に押圧してなじませる、或は、必要とする曲率の
型に添わせて押曲げ、加熱して型通りに賦形させて使用
する等のことが可能なポリスチレン系発泡体を提供する
こと、２上記押圧施工、及び押圧加工時に、大きな変，
形力を必要とせず、且つ曲げ変形時にひび割れ、折損、
引きちぎれ等が発生しない所謂曲げ加工施工性に優れた
ポリスチレン系発泡体を提供すること、３上記対象物へ
の発泡体の固定は、主として該．発泡体相互間の熱融着
、アスファルト等のホットメルト型接着剤・反応型接着
剤等て行なわれることになるが、この際これ等の接着強
度に優れ、安定した接合ができる所謂接着、施工性に優
れたポリスチレン系発泡体を提供すること、４曲け施
工後に充分な圧縮強度や断熱性能が保持されているポリ
スチレン系発泡体を提供すること、５用途が例えば、液
化天然ガスの貯蔵・輸送というような、極低温の断熱用
途にあつても、充ク分な断熱性能と、クラック抵抗性が
発揮できるポリスチレン系発泡体を提供すること、６以
上、１〜５迄の諸特性のすべてを高水準の値に、兼備し
たポリスチレン系発泡体を従来の押出発泡体に比べて遜
色のない経済性をもつて提供することにある。

本発明に従えば本発明の上記目的のすべては、気泡壁に
シワを有した、独立気泡構造の直方体様の発泡体におい
て、該気泡膜は、スチレン単量体含量が、０．３重量％
以下、スチレン三量体含量が、０．５〜１．５重量％の
スチレン系樹脂で構成されていて、該発泡体内部の気泡
を互に直交する三軸ｌ方向に、発泡体の三つの面から直
視したときに、気泡膜のシワが多く見える軸方向Ｙ，Ｚ
と、少なく見える軸方向Ｘとが存在する方向性を示し、
上記Ｘ．Ｙ，．Ｚ軸方向に測定した各々の平均気泡径Ｘ
，ｙ，ｚＣＷｒ！ｎ）が、該発泡体密度ＤＣｋ９ｌイ〕
（約２０〜６０ｋ９１ｄ）との間で、・≧１．０の関係
Ｉｉｉ、一Ｙ方向の水蒸気透過？ＹＣｙ
ｌｒｄ−Ｈｒ〕が、１．５以下の値を満し、更に、この
発泡体をＸ，．Ｙ，，Ｚの三軸方向に各々引伸ばしたと
きに、Ｘ方向の破断伸び率、Ｅｘ〔％〕と、他の２軸、
Ｙ．．Ｚ方向の大きい値の破断伸び率Ｅ〔％〕との間に
、少くともＥｘ≧Ｅ２／３．５（但し、７≦Ｅ，．≦７
０）の関係の伸び特性を有することを特徴とする、スチ
レン系樹脂発泡体によつて容易に達成させることができ
る。

以下本発明の内容を図面等を用いて詳述する。

第１〜３図は、本発明の発泡体の気泡構造を、直方体の
三面方向から、互に直交する三軸方向（Ｘ．Ｙ．Ｚ軸方
向）に見た拡大図例て、第１図はＸ軸方向、第２，３図
は各々Ｙ，．Ｚ軸方向に見た構造状態を示す。又第４図
は、上記Ｘ．Ｙ．Ｚ軸方向及び、後記する気泡寸法の測
定方向Ｘ，ｙ，ｚの表現の理解を深める意味での概念図
である。

第１〜４図において、本発明でいうポリスチレン系発泡
体は、独立気泡に富む気泡構造の外形は直方体様の発泡
体てある。

そして、その気泡膜には、相当数のシワが存在している
。

一般に合成樹脂発泡体の気泡形状は、ほぼ１２面体をな
しているといわれているのて、上記シワの存在位置を構
造的に適確にとらえることは難かしい。そこでこれを、
上記、Ｘ．．Ｙ，．Ｚの三軸方向に見て表現すると、Ｘ
軸方向からは、比較的シワが少なく、（第１図参照）見
え、Ｙ．Ｚ軸方向は共に比較的多くのシワが見える（第
２，３図参照）という方向性が存在することが分か５る
。この方向性のシワは、後述する本発明の発泡体の製法
によつて形成される特殊なシワと考えられ、更にこのシ
ワそのものが、気泡膜を形成する樹脂成分並びに気泡寸
法形状と相俟つて、諸特性を兼備した上で、ｘ軸方向に
のみ大きな伸長特性を発揮する根源であると考えられる
。

先ず、本発明の発泡体の気泡膜を構成するポリスチレン
系樹脂は、スチレン単量量含量が０．３重量％以下で且
つスチレン三量体含量が０．５〜１．５重量％ものであ
ることが必要である。その理由は、例えば第１表で明ら
かにされている。

第１表は材質そのものに関するものてあるからその評価
に他の要因が含まない素材の発泡体について評価したも
のてある。

即ち、耐熱性があり、且つ圧縮永久歪がすぐに生じてし
まわない素材が、密度斑や気泡径斑のない状態、即ち如
何に特性斑が生し難い状態で供給し得るかを総合評価し
たものてある。第１表の結果によると、上記の条件をす
べて兼備した状態で満足し得るスチレン系樹脂成分は、
少なくとも単量体含量が０．３重量％以下であり且つ、
スチレン三量体含量が０．５〜１．５重量％の双方を満
す、ごく限られた成分の樹脂でなければならないことが
分かる。

この単量体、三量体がもたらす役割については、今だ充
分な解析がなされていないが、単量体そのものは、或る
量の範囲て核剤的な役割をもつて気泡の均一形成を助け
、三量体は、樹脂の可塑化効果をうながして粘りのある
基材形成を行なつているものと推察される。

第２表は、本発明でいう発泡体が、上述の素材でシワの
ある状態に形成されたものであつても気泡寸法、特にＹ
軸方向に測つた気泡径ＹＣ７７！７７！〕について検討
したものである。

更に第５図は、第２表の結果の総合評価を、たて軸に発
泡体密度（Ｋ９ｌイ）、よこ軸にＹ方向の気泡径ｙ（ｗ
ｌ）を目盛つた座標にプロットし、層別した解析図てあ
る。

第５図の解析結果によると本発明の目的を達成する発泡
体は、発泡体密度ＤＣｋ９ｌｄ〕が約２０〜６０、及び
Ｙ方向に測つた気泡径ＹＣＴｒＯｆＬ〕が、０．０５１
〜１の範囲にあつて、更に望ましくは、気泡径ＹＣＷ！
ｎ〕が０．０７〜０．８の範囲にあつてｌ乙０ノの関係を満すものでなけれはならないことが分かる。

本発明者等の実験によると、上記関係式は、ｙ＝０．０
５の場合でも充分満足するものであつたことが確認され
ている。

上記、第１表及ひ第５図（第２表）の結果を総合すると
、本発明の発泡体は、スチレン単量体含量が０．鍾量％
、スチレン三量体含量が０．５〜１．５重量％を満す組
成のスチレン系樹脂を素材としたシワのある独立気泡て
構成された発泡体てあつても、密度Ｄが約２０〜６０〔
Ｋ９ｌｄ〕、Ｙ方向に測つた気泡径ｙが０．０５〜１〔
朗〕の範囲にあつて、Ｄとｙとの関係が少なくとも馨６
υノの関係を満すものでなくてはならないことを示している
。

次に第３表の結果は、上述した樹脂組成や、密度Ｄ１及
び気泡径ｙの関係をすべて満した発泡体について、Ｘ軸
方向、Ｚ軸方向に測つた気泡径、Ｘ，ｙの関係、即ち本
発明でいう発泡体が具備すべき、気泡の形状・寸法につ
いて評価したものである。

評価項目には、圧縮強度（ＹとＺ方向）、熱接着特性、
伸び率と引張強度のバラツキに着目した。第３表の結果
によると、本発明に求められる発泡体は、上記諸範囲を
すべて満したものであつても、気泡の形状・寸法は、ｙ
／ｘ≧１．０５、ｙ／ｚ≧１．０（望ましくはｙ／ｘ≧
１．２、ｙ／ｚ≧１．０）とＹ軸側に長径の気泡群の集
合体でなければならないことが分かる。

しかしｙ／ｘが５を超える発泡体は、寸法安定性や圧縮
強度のバランス特性が悪化するので、注意が必要である
。

次いで、第４表の結果は、第１〜３図で述べた気泡膜に
存在するシワやシワの存在場所、シワの状態等を総合的
に評価しようとしたものである。

しかしながら発泡体の気泡は小さく且つ上述の通り多面
形状をなしているので、これを形状構造的に表現するこ
とは、極めて困難であつた。種々の検討の結果、本発明
者等は、Ｙ軸方向に測つた水蒸気透過率、（即ち、端的
にはシワにクラックや破れが存在していないか？）、三
軸方向に引き伸はしたときの各破断伸び率、（即ち端的
には、引き伸ばせるシワか？シワの存在場所及び分布
は？）等の特性が、これ等の１つの構造指標となり得る
ことをようやく究明し、シワ構造の区分化に成功したも
のである。

第６図は、第４表の結果の理解を深めるための参考図で
、たて軸にＸ軸方向に測つた破断伸び率Ｅｘ〔％〕よこ
軸には、Ｙ．．Ｚ軸方向に測つた大きい方の値の破断伸
ひ率Ｅ〔％〕を目盛り、第４表の各々の発泡体の破断伸
ひの方向性を表現したものてある。

第６図の結果によると、本発明の目的を満す発泡体はＥ
ｘとＥとの関係が少なくともＥＯ≧Ｅ２／３ゐ但し、Ｅ
ｘは７〜７０〔％〕の値の範囲に分布しているものであ
ることが分かる。

以上のことから第５表の結果から本発明の発泡体に必要
な構造指標は、Ｅ、≧Ｅ２／３市但し、ＥＯ＝７〜７０
〔％〕て且つ、水蒸気透過率ＰｙＣｙｌｒｒｌ−Ｈｒ〕
が、少なくとも１．５以下の値のものとして表現するこ
とができる。

本発明者等の実験によると、このような伸ひ特性値と、
水蒸気透過率とを持つ発泡体は、これを例えは鉄ドラム
に巻付けて、約８０′Ｃに加熱すると、巻付けた形状に
賦形固定できるというおどろくべき利点を発揮すること
が確認されている。

しかも、この際、巻付けには、大きなりを必要としない
し、断熱性能の低下も最少限に止めることができる利点
もある。第５表は、本発明の発泡体と比較の発泡体との
各代表について、本発明でいうすべての評価特性と一連
評価した、総合評価を示すものである。

この第５表は、第１表〜第４表までが各要件ごとに断片
的に評価して来たことの正当性を客観的に実証するため
のものでもある。第５表の結果によると、本発明の発泡
体は本発明の目標とする評価特性のほとんどすべてを高
水準の値て満足するものであるのに対し、比較のものは
、本発明でいう構成要件のいずれかが欠如しているため
に目標とする評価特性は満しきれない発泡体となつてい
ることが分る。

この結果は、上述した第１表〜第４表の結果とは、全く
矛盾していないことが分る。

又これ等評価特性は、そのほとんどが、発泡体の実用上
の必要特性、押曲げ加工適性、曲げ施工適性、接着処工
適性、低温断熱適性等の実用上の代用特性であることを
考慮すると、第５表の総合結果は、発泡体の実用途に於
ける適応性そのものを示すものでもある。

このような発泡体は、従来充分に研究されていない新規
な発泡体で、例えば、液化天然ガスの輸送、貯蔵、食料
品類の地下、トンネル、水底等での冷温貯蔵、建物外壁
での断熱等が一層重要となる今日、それ等構築物にスチ
レン系発泡体を密着させて施工することが、これまで以
上に容易に、ｊ広範囲に、経済的に、確実に行なえるよ
うになるから、その有用性はきわめて高い発泡体という
ことができる。

更に本発明の発泡体は、伸び特性に優れた方向軸の向き
が、二軸、又は三軸方向になるように、・発泡体を複合
して組合せたり、或は、金属箔、ガスバリヤ性合成樹脂
フィルムと複合したりすると、施工後の多軸方向の歪対
策或は断熱性能の向上対策として有効てある。

上述した構成要件を持つ本発明の発泡体は、基本的には
、例えばポリスチレン系押出発泡成形体を一軸方向に適
度に押圧することで作成することになるが、現状の技術
水準ては余程の条件選択を行なわないと、上記構成要件
を満すことができないので注意が必要である。

その主要点を列挙すると、例えば、（イ）素材樹脂を厳選して均質な発泡体にする。

（ロ）Ｙ軸方向に長い寸法形状の気泡を持つ素材発泡体
を選ぶ。（ハ）発泡成形後間もない発泡体を選ぶ。

（ニ）スリップの少ない押圧装置を工夫する。

（ホ）押圧が行なわれる発泡体部分の実長を短かくする
。（へ）押圧持続時間を長さに定める。

（ト）伸びの大きい発泡体を得るときは、押圧を段階的
にする。

等の、少なくとも５項、望ましくはすべてについて満足
する条件を定めるべきである。

第７，８図は、発泡体の押圧を行なう装置の原理図て、
発泡体は、上下一対の駆動ローラ１，２又は挟持駆動体
９，１０と、後方にあるもう一対の駆動ローラ３，４又
は挟持駆動体１１，１２との間に駆動速度差を設け、そ
の速度差で、断・連続的に一軸方向に発泡体を押圧する
のてある。

第７図５，６及び第８図１３，１４は各駆動部での発泡
体のスリップを防止するための狭圧装置を意味するがこ
れが強くなりすぎると厚さ方向にも押圧か進むので、充
分な調節が必要である。以下、第７，８図の装置を用い
て行なつた上記（イ）〜（卜）の現象傾向について述べ
る。

先ず（イ）については、スチレン単量体含量が０．３重
量％以内で且つスチレン三量体含量が０．５〜１．５重
量％のものを選ぶことである。この理由は、最終の発泡
体になつたとき、同じ条件下で処理した他の組成品と比
べ、例えば具備される伸び性能や断熱性能の水準が高め
られるからである。次に第９図は、素材となる発泡体の
気泡形状と、最終発泡体が示す水蒸気透過率との関係例
図である。第９図によると、素材発泡体には、ｙ／Ｘが
約１．２〜３即ち、Ｙ軸方向に長径の気泡構造の発泡体
を選ぶ必要性が分る。第１０図は、発泡体の発泡成形後
押圧加工までの経過日数と得られた発泡体が示す水蒸気
透過率との関係例図、第１１図は、同じ経過日数と破断
伸び率、ＥＯとの関係例図である。

尚第１１図の場合は、発泡体の肉厚が１００７ｍの場合
、２５７ｍの場合が区分して例示してある。

第１０，１１図によると、伸び特性、耐水蒸気透過性に
優れた発泡体を得るためには、少なくとも１０日以内、
望ましくは、３日以内という、経過日数の少ない素材発
泡体を用いる必要性が分る。第１２図は、第７図及び第
８図の装置の各々て肉厚の異なる素材発泡体を加工した
ときに生じる、厚み減少量の比較結果図である。Δ印は
第７図の装置の場合、Ｏ印は第８図の装置の場合を、そ
して点線は、加工不能てあつたことを示している。第１
２図によると第７図の装置ては加工による発泡体の厚み
減少が大きく、且つ、肉厚が高まると、すぐに加工でき
ない状態になつてしまう。

又厚み減少率の大きい発泡体は、伸び特性、水蒸気透過
率は悪化することからして、第７図の装置での押圧は相
当無理な変形が加わつているものと推定される。第１３
図は第８図の装置を用いて、２対の挟持駆動体間の距離
〔押圧距離（一ー印て示す）〕を調整し、発泡体の押圧
距離と、得られる発泡体の伸び率のバラツキとの関係を
示す例図である。

第１３図によると、押圧距離は少なくとも３００順以下
、望ましくは２００Ｔｍ以下に調整することが必要であ
ることが分る。第１４図は、第８図の装置を用いて、後
方の狭ノ持駆動体による押圧持続時間〔秒〕と破断伸ひ
率Ｅｘ〔％〕との関係を示す例図てある。

第１４図によると、押圧持続時間は、少くとも１秒以上
好しくは２秒以上にすることが必要てあることが分る。
こうした押圧加工は、普通約５〜４０Ｔｒ１，Ｉｍｉｎ
７のラインスピードで行われることが多いが、上記押圧
持続時間の設定は、加工品品質と加工能率を高めること
のバランス上で、非常に重要な役割を持つ。これ等の結
果は、検討項目以外は各々最適条件に揃えるようにした
単純比較の結果であるから、これ等の要因を考慮して製
造するとしないとでは、これ等要因が組合されて作用す
ることもあるので、最終発泡体の品質は、変つたものに
なつてしまうことは容易に想像されよう。

本発明でいうスチレン系樹脂とは、スチレンを主成分と
する樹脂を指すが、スチレンの代りに、α−メチルスチ
レン、ビニルトルエン、クロルスチレン等他のスチレン
系モノマーであつてもよい。

又上記スチレン系モノマーに共重合可能なモノマー、例
えば゛アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリ
ル酸メチル、メタクリル酸メチル、無水マレイン酸、ア
クリルアミド、ビニルピリジン、アクリル酸、メタクリ
ル酸等を共重合したコポリマーや、更に靭性を付与する
ためゴムをブレンドしたものあるいは、重合時に加えた
ものも含まれる。

更に上記スチレン系ポリマーにその特性が損なわれない
程度に他のポリマーをブレンドしたものてあつても差し
支えない。最も好しくは、スチレンモノマー単体からな
るポリスチレンである。又本発明で言う発泡体とは、独
立気泡構造のものをさし、ビーズ発泡成形体、押出発泡
成形体を含み、最も望ましくは、押出発泡成形板をさす
。

また、本発明ていう各特性の測定及び評価は、以下のよ
うにして行つた。（１）密度のバラツキ〔％］第１５図に示す如き押出発泡原板の厚さ方向上下面及ひ
、巾方向両側面からスキンを除去し，た厚さ約１０４Ｔ
！Ｕｎ、巾約３０３ｗｕｎの断面を有する製品を調整し
、第１６図に示すごとく、巾方向及び厚さ方向を３及ひ
４分割して、１激の板を作り、各々から２５Ｔ！Ｒｍ×
１００ｗ０ｎ×１０−の試験片を切り出し、体積ＶＣｃ
Ｊ〕、重量〔ｙ］から、密度ＪＤＣｋ９ノｄ〕を計算す
る。

ＤｌＤ２Ｄ３・・・・・・Ｄｌ。

；Ｉ区分した各々の密度値上記の式で、密度のバラツキ
を計算し、以下の基準に従つて評価する。
４（２）気泡径第４図に
示す各方向Ｘ，Ｙ及びＺ毎に各々の方向の気泡径Ｘ，ｙ
及びＺＣｍ〕はＡＳＴＭＤ２８４２に規定する測定法に
て、第１６図に示す１？分された断面の各々の巾の中央
部から２５ｗｒ！ｎ（Ｙ）×３０ｗｆｔ（Ｚ）×３０ｗ
ｎ（Ｘ）の試験片を採り、各方向毎に測定してその方向
の気泡径〔噸〕とする。

例えばＹ方向の気泡径ｙ及びそのバラツキは以下の式を
基準で計算、評価す≦？，一３）気泡形状；ｙ／ｘ及び
ｙ／ｚ気泡形状ｙ／ｘ及びｙ／ｚは以下の方法て求める。

１）操返し圧縮永久歪〔噸〕第１７図に示すように断面の位置から、５Ｃ）ｍ×５０
７ｍ×５０Ｗ１！ｎの試験片３ケを採取し、厚さ方向全
面に１．２５ｋ９１ｃＩの応力が繰返し１０万回かかる
繰返し圧縮歪試験を行い、実験終了後２４時間後の厚さ
の減少量Ｔｌ，Ｔ２，Ｔ３〔朗〕（各々四辺の厚さから
厚さの減少の四ケの平均）を求め、次式で繰返し圧縮永
久歪率を計算する。

×１００〔％〕以下の基準に従つて評価する。

（５）アスファルト耐熱性第１図て示す断面の位置より、切り出した厚さ５亡、巾
５０ＴＷＬ１長さ１００瓢の試験片３個について実験を
行う。

まず試験片の長さ方向５０ＴｎＩｎの位置に区切線を入
れ、長さ方向を上下関係とし、上端をチャック固定した
。

次に肉厚３．２ｗｍの鉄板でできた内寸法深さ２００朗
、開口部３００×３００萌の長方体の容器に、ＪＩＳＡ
６Ｏｌｌで３種と定める防水工事用アスファルトを入れ
、これを約１１０ｗｎの厚さに；盛り整えた乾燥した川
砂入りの火皿の上に置き、下方からガスコンロ（プロパ
ンガス用）で加熱した。該アスファルトの温度は、ｗ秒
間良く攪拌し、アスファルトの表面から約５０ｒｗＬの
深さにおいて測定した値で２００＋５℃の範囲に調５温
した。このアスファルト液中にチャックに固定し準備さ
れてある試験片を上記区切線の位置まで５秒間浸漬し、
取出した後、約２０℃に調温した室内て２４時間自然冷
却し、付着したアスファルトを硬化させた。冷却後の試
料片の上記切．線から２５ｗｕｎの位置の厚さ方向の寸
法Ｔと同試験片の区切線からアスファルトに浸漬した方
向の巾寸法Ｗを測定し、双方の寸法から断面積〔Ｃｄ〕
を求め、３個の平均断面積を計算する。

テスト前の断面積５０Ｘ５０ｄに対する割合から以−下
の基準に従つて評価する。（６）圧縮強度〔Ｋ９ｌｃｄ
〕第１９図に示すように、巾１００Ｔｆｒ１ｎに３分割後
加工された製品Ｌ．．ＣＲから１００Ｔ！Ｒｌｎ×１０
−×１００顛の試験片を各々採取し柔軟化したＸ方向を
除くＹ及びＺ方向の圧縮強度をｎ＝１でＡＳＴＭＤｌ６
２ｌの測定法にて測定し、Ｙ及びｚ方向毎にＬ．Ｃ．Ｒ
」個の平均値で表わし以下の基準で評価する。

：ｊ−ＩｉｉＣｋ９ｌＣＩｌ〕ＡＳＴＭＤ−１６２３Ｂ法に基づき第２０図により試験
片を５０ＷｒＩｆＬ×５『Ｘ５『に調整後、Ｌ．Ｃ．Ｒ
より各々４ケづつ合計１２個の試験片に治具を引張強度
を測定する面に各々接着する。

引張強度の平均値及ひバラツキは次の方法で計算し、以
下の基準で評価する。

〔引張強度の単位；Ｋ９ｌＣＴｌ〕（８）熱接着性能〔Ｋｇノｄ〕＆〔％〕押出成形した断面を３分割後柔軟加工した後第２１図に
示すように、５０ｍ×５０ｍ×５『の試験片２４ケを採
取し、例えば試験片１及び２のＹ一Ｚ面を約３００〜３
３０℃に加熱した第２２図に示すガラス繊維２５をカバ
ーした熱板２６上に各々１．２５ｋ９１ｃＩｔの荷をか
けて、加熱溶融開始を確認後荷重を除き、すばやく両方
から面に対し１．２５ｋ９１ｃ１ｔの圧力で均一に圧着
する。

１時間以上冷却後非溶着面と引張用治具をエポキシ系接
着剤で０．１ｋ９１ｃＩｔの荷重下に２ＳＣで２橢間以
上エージング固化接着後、試験片１及び２のＹ−Ｚ面の
熱接着強度をＡＳＴＭＤｌ６２３Ｂ法で引張試験により
１２組のサンプルの引張強度を測定し、次の式で接着強
度及びバラツキを計算し以下の基準て評価する。

（９）破断伸び率〔％〕引張強度測定法、ＡＳＴＭＤｌ６２３Ｂ法に基づき指定
の方法Ｘ又はＹに、試験片を引張り、破断した時の歪量
（伸ひ量）〔？〕を測定し以下の式で計算し評価する。

試験片は第２０図に基づき合計１２個。上記破断伸び率
のデータ１２個から（１０熱伝導率の経時変化率第２３図に示すように２０ｈ巾で柔軟加工した製品を上
部より厚さ２５顛、巾２０−、長さ２００順の試験片を
採取し、第２４図に示す装置を用いて測定する。

断熱材２８で囲んだ温度調節機２９を備えた容器２７に
２７℃の水３０を入れ、該容器の開口部側を、前記の試
験片３１により、パッキン３２を介して閉塞する。

この際、試験片の下面と容器内の水面との間は約３０Ｗ
１ｍの距離を設けるように配置する。また、試験片３１
の上面は、循環水口３３及び３４から循環される冷却水
によつて２℃に冷却されている冷却板３５に密着してい
る。このような状態を保つて１４日間放置したのち、試
料片の表面をガーゼで軽く拭きとり、ＡＳＴＭＣ５ｌ８
に従つてこのものの熱伝導率λ″を測定し、あらかじめ
試験前に同じ条件下で測定した熱伝導率λとの変化の割
合λ″／λを求め、次表に従つて評価する。

１）水蒸気透過率；ＷＶＴＲＣｙｌイ・ＨＯ第２５図の
サンプリング要領で２５ＴｎＸ８０φの試験片３ケを採
取し、ＡＳＴＭＣ３５５に準じて測定する。

２５ＴＷＬ厚さでのＷＶＴＲは次式で計算して、３ケの
平均値を求める。

但し蒸留水を用いる方法で行う。ｔ；重量変化Ｇの生じ
た時間巾（Ｈｒ）Ａ；透過面積（ｄ）（１２）曲け弾性率及び破断たわみ量第２６図に示す位置より２５ｗ！ｎ×７５ｗｒＩｎ×３
００醜の試験片を採取し、ＪＩＳＡ９５ｌｌの測定法に
準じて試験する。

次式で曲げ弾性率及び破断たわみ量（２５ｗｒｍ厚さス
パン２００ｗｔ１ｎの場合）を求める。上記の式から得
た結果の評価は以下の基準で行う。

（１３）極低温抵抗性第２７図に示すように２０Ｔｆ＄ＬＸｌＯＯ醜×１７５
０順の試験片３ケを採取し、第２８図に示す５５０Ａの
ステンレス製バイブ３６の外周に試料３７，３８，３９
を取付け、Ｙ−Ｚ面を突き合せ熱接着４０，４１，４２
して固定する。

このサンプルが、組込れた鉄バイブを液体チッソを満し
た極低温槽４３に発泡体サンプル３層共に充分液体チッ
ソの液面下に入るように急激に浸漬し、５時間液内へ放
置する、その後急激に室温に取り出し５時間放置する。

このくり返しを４回行い極低温槽より取出し直後にフォ
ーム内部のクラック又は切断等の状態変化を観察する。
合計３ケの試験を行い、以下の基準で結果を評価する。
以下、実施例・比較例に使用したポリマーの製造方法を
記す。先ず従来公知のスチレン系ポリマー製造方法の中
から、モノマー重合方法／条件、ポリマー精製方法／条
件を考慮し、スチレン単量体が０．鍾量％以下、及びス
チレン三量体が０．５〜１．５重量％の範囲にあるポリ
マーを選び、あるいはこれと含有量の異なるポリマーを
適宜混合して調整し、これを基材ポリマーとする。スチ
レン三量体の多いポリマー例えばＣ．．Ｆｌｌ、及びＫ
は、ポリマーＡを製造する際、揮発分分離除去装置を出
て来た溶融ポリマーに、別途準備したスチレン三量体を
ポンプにて定量注入して製造した。

又、スチレン単量体の異なるポリマーは、ポリマーＡを
製造する際、同様に揮発分分離除去装置の真空圧を調整
することで製造した。ポリマーＡ／Ｂ（３／１）は、ポ
リマーＡとポリマーＢを３対１でブレンドする事で調整
したものであり、以下同様の方法てポリマーブレンドす
るこｊとにより、スチレン単量体及び、スチレン三量体
の組合せ効果を明らかにするために、各々調整して製造
したものて詳細は第一６表にまとめて示す。但し、第６
表の記号説明門＊１；ポリマーＡ−Ｋのトルエン３０℃での極限粘
度は、いずれも約０．８３てあつた。

＊２：ガスクロマトグラフイ法（検出器ＦＩＤ）で
、分析定量した値でいう。

＊３；ポリマーをメチルエチルケトンに溶解し、更
にメタノールを加えてポリマー分を沈降させ、その
上澄液をシリコンＤＣ−４１０／ＣｈｒＯｍＯｓＯｒ
ｂ−Ｗを充填したガスクロマトグラフィ（検出器Ｆ
ＩＤ）で、分析定量した値でいう。

実施例１スチレン樹脂Ａをスクリュー型押出機、発泡剤注入混合
機、冷却機、板状物成形用のダ，イスからなる押出発泡
装置にて発泡を行つた。

ポリマー１０呼量部、難燃剤２重量部、造核剤０．０踵
量部から成る原料を押出機スクリューホッパー部に連続
供給し、発泡剤注入混合機にて、ジクロロジフルオルメ
タンとメチルクロライド、１対１からなる混合発泡剤１
踵量部を加圧注入した。

得られた混合物は、続いて冷却機にて加圧下のもとて混
和、冷却され、最終的に樹脂温度は１１５℃調整された
。続いて発泡剤含有樹脂はダイスより大気圧下に発泡さ
れ、平均厚さ１１０ｗｎ平均巾３５０Ｔｆｎの断面を有
する平均気泡径ｙが約０．５５？の押出発泡原板を得た
。このようにして得た押出発泡体原板の、密度とそのバ
ラツキ、厚さ方向気泡径とそのバラツキ、操返し圧縮永
久歪及び、アスファルト耐熱性を、測定評価した結果を
第１表に示した。又、ここで得られた発泡体樹脂が含有
する未反７応スチレン単量体及びスチレン三量体を前述
と同様の方法で、分析したところ、それぞれ０．踵量％
及び、０．８踵量％てあつた。

本分析値より判断されるように使用するポリマーとそれ
を発泡した後の発泡体を形成するポリマーが含有するス
チレθン単量体及びスチレン三量体は、ほとんど変らず
、略同等と見なされる。同様に、スチレン単量体０．０
暉量％〜上限値０．鍾量％に対しスチレン三量体下限値
０．５唾量％〜上限値１．５重量％を示す第６表に示す
ポリマ５−のみ変えて実験ＮＯ．２〜１２で示す押出発
泡を行い、得られた発泡体の測定、評価を行つた。

これらの結果も第１表に示す。比較のためにポリスチレ
ン樹脂をＡからＡ／Ｂ（１／３）に変えた以外は、実施
例１と同様の方フ法で押出発泡体を成形し測定、評価し
た結果を実験ＮＯ．ｌ３とし、更に又、樹脂のみを変え
て実験ＮＯ．ｌ４〜１８で示す押出発泡を行い、得られ
た発泡体の測定、評価結果を同様に第１表に併記して示
す。

第１表の結果より明らかなように、使用する７樹脂の含
有する未反応スチレン単量体の量が、０．鍾量％以下の
場合は、発泡体の断面内気泡径のバラツキが改善され、
更に、含有するスチレン三量体の量が、０．５重量％以
上という条件と重なると、発泡体の断面内気泡径のバラ
ツキに加えノて、密度の断面内バラツキが改善されるこ
とが分る。このスチレン三量体が樹脂の可塑剤的役割を
果すことにより、樹脂にねはりを付与し、発泡体を形成
する際に、気泡壁の弾性向上に寄与するため、繰り返し
圧縮歪特性が向上する。スチレン三量体が、１重量％を
超えると、この効果も飽和傾向を示し、１．５重量％を
超えるとアスファルト耐熱性の劣化が認められる。従つ
てスチレン単量体含量が０．鍾量％以下の範囲でかつス
チレン三量体含量が０．５重量％〜１．５重量％樹脂を
原料にすれは発泡体の基本構造をなす密度と気泡径が断
面内において、非常に均一化され、圧縮特性特に繰返し
圧縮永久歪に示される耐久性の良いかつ、アスファルト
耐熱性も良い、非常にすぐれた発泡体が得られることが
分る。実施例２第６表に示すスチレン樹脂Ａを使い、実施例１と同様の
装置と方法を繰返して、押圧加工用素材発泡体を製造し
た。

この際、気泡径Ｙ，ｘとｚからなる気泡形状ｙ／ｘ及び
ｙ／ｚは各々１．２〜１．４、約１．１断面の大きさは
約１１０Ｔｓｎ×３５『となるよう一定に維持して、気
泡径ｙと密度のみ各々０．０７〜１．５Ｗ１１約２１．
５〜６０ｋ９／イの範囲で変動させた。押出密度２１．
５ｋ９１ｄ以下のものについては、更にスキン層を除去
後更に２〜１４分間１００℃のスチームで２次発泡して
、約１７〜１９ｋ９１ｊｔ′の密度に調整して特殊低密
度素材とした。

これらの押出板状体から第１５図に示す断面約１００Ｔ
ｒｒＩｎ×３００Ｗｒ１ｒＬに切削仕上を行い、更に巾
を３分割して１００醜×１００ｗＬＸ４０００順の押圧
加工用素材を製造した。

これらの素材を第８図に示す機械的押圧装置で本文記載
の製造方法に準じて、Ｘ方向に押圧加工した。

特にこの際の主要条件は第７表に示す通り〜のものであ
つた。押圧加工後の発泡体について各々本文記載の方法
によつて、密度ＤｌＹ方向の気泡径ｙ１気泡形状ｙ／Ｘ
，．ｙ／ｚを測定した。

更にこれらの発泡体について圧縮強度（Ｙ及びＺ方向）
、Ｙ−Ｚ面を熱接着することによる熱接着特性（熱接着
強度及ひ強度のバラツキ）、Ｘ方向の引張強度及び破断
伸び率の各々のバラツキについて、本文記載の方法て測
定し評価した結果を第２表に示した。なお、気泡形状ｙ
／ｚは１．００〜１．２５の範囲の値を示していた。即
ち、第２表の総合結果に基づき、本発明の目的を満すも
の（０印）、満さないもの（×印）に区分し、その評価
をたて軸に密度ＤＣｋ９ｌ７７ｔ′〕、よこ軸に発泡体
のＹ軸方向の気泡径ｙを目盛つたグラフにプロットし、
その分布状態を分析したその結果を第５図に示す。

第５図の結果によると、本発明の目的を満す発泡体は、
座標点（気泡径ｙ、密度Ｄ）で示すと、（１．０、４３
）、（１．０、２０）、（０．０飄２４）、（イ）．０
５、６０）及び（０．１、６０）を直線で結ぶ五角形の
範囲内に、更に望ましくは、（イ）．８、４２）、（０
．８、２３）、（４）．０７、２６）及び（イ）．０７
、５７）を直線で結ふ四角形の範囲内になければならな
いことを示す。

換言すれば、本発明の発泡体は、その基材発泡体が、ス
チレン単量体が０．３重量％以下、かつスチレン三量体
が０．５重量％〜１．５重量％の範囲のものであつて、
押圧加工された発泡体の密度Ｄが約２〜６０ｋ９′イ及
び、Ｙ方向に測つた気泡径ｙ〔？〕が０．０５〜１の範
囲であつて、ｙとＤとの間においての関係を満し更に望ましくは、気泡径ＹＣｗｆｔ〕が０．０７〜０．
８の範囲であつて、ｙとＤの間にの関係を満すことが必
要であることが分る。

第７表代表的加工条件加工までのエージング旧数；１日加工厚さ；１００Ｔ！＄ｔ加工速度（入口ベルト）：１２７ｎＩｍ１ｎ圧縮率（出
入口ベルト速度比）；２５／２１〜２８／２１押圧距離
（入、出口ベルト軸間キヨリ）；２００ｗｎ押圧固定時
間；３．６ｓｅｃ．加工回数；１回実施例３第６表に示すスチレン樹脂Ａを使い、実施例１と同様の
装置と方法を繰返して、押圧加工用素材を製造した。

この際素材密度を約２５〜４７ｋ９１？、Ｙ方向の気泡
径ｙを約０．１〜０．７５ｗ０ｎの範囲に調整した上で
、気泡形状ｙ／Ｘ．ｙ／ｚを各々約０．６５〜３．５．
約１．０〜１．２５の範囲で変動させた押出加工用素材
を製造した。これらの素材を第８図に示す機械的押圧装
置で本文記載の製造方法に準じて、Ｘ方向に押圧加工し
た。

特にこの際の主要条件は第７表に示す通りのものであつ
た。得られた押圧加工発泡体は、実施例２の結果をプロ
ットした第５図において、密度Ｄ（５Ｙ方向の気泡径ｙ
の関係において、最も望ましい範囲、即フち座標点（イ
）．８、４２）、（０．８、２３）、（０．０７、２６
）、（４）．０７、５７）を直線で結ぶ四角形の中に存
在するものであつた。

これらの発泡体について、実施例２と同様の本文記載の
方法により、気泡形状ｙ／Ｘ．．ｙ／ｚで許価した結果
を第３表に示した。

第３表の結果から、本発明の目的を満す発泡体は、実施
例２の必要条件即ちＹ方向の気泡径ＹＣＴｎ〕が０．０
５〜１かつ密度Ｄ〔Ｋ９／Ｒ〕が約２０〜６０の範囲で
ｙとＤの間においての関係を満し、かつ、気泡の形状ｙ
／ｘ≧１．０５、ｙ／ｚ≧１．０を満すことが必要であ
り更に望ましくは、Ｙ方向の気泡径ＹｃＴｆｎ〕が０．０７〜０．８でかつ
密度Ｄとｙとの関係でを満し、かつ気泡形状ｙ／ｘ≧１
．２（実験ＮＯ．６２、６６、７１、７４及び７７）ｙ
／ｚ≧１．０を満すことが必要でＹ軸に長径の気泡群の
集合体てなけれはならないことが分る。

実施例４第６表に示すステンレス樹脂Ａ（５Ｄ／Ｆ（１／１）を
用いて実施例１〜３と同様の押出成形装置と方法を繰返
して同一断面の押圧加工用素材発泡体を製造した。

樹脂Ａの場合は、Ｙ方向の気泡径約１〜０．０７Ｔｆｒ
！ｎの範囲、密度が約２２．５〜５１ｋ９１ｄ１気泡形
状ｙ／ｘが約１．３５〜２、ｙ／ｚが約１．１〜１．３
の範囲のものを押出成形した。より低密度のものを得る
ため、２２．５ｋ９１Ｒの発泡体を更にスチームて５〜
１紛間処理して２次発泡し約１８ｋ９１Ｈの発泡体を調
整追加した。一方樹脂Ｄ／Ｆ（１／１）の場合は、Ｙ方
向の気泡径０．５〜０．２Ｔ！ｒ！ｎ、密度約２９〜３
４ｋ９１ｄ、気泡形状ｙ／ｘが約１．７〜２、ｙ／ｚが
約１．１〜１．３の範囲のものを製造した。

両樹脂による発泡体を１００Ｔｍ×１００朋×４００ｈ
に．仕上加工して、押圧加工用素材とした。

これらの素材を第８図に示す押圧装置で本文記載の製造
方法に準じてＸ方向に押圧加工した。

この際の第７表に示す条件の中、圧縮率と加工回数等に
工夫をし、各押圧発泡体を得た。各々の加工発泡体につ
いて、本文記載の方法で密度Ｄ１気泡径ｙ１気泡形状ｙ
／Ｘ１及びｙ／Ｚ１破断伸び率の要因（ＥＯ．．Ｅ）及
ひ水蒸気透過率を測定に、更に、本文記載の評価特性を
評価し、その結果を、第４表に示した。

即ち、第４表の結果の理解を深めるために、たて軸にＸ
軸方向に測つた破断伸び率ＥＯ〔％〕を、よこ軸には、
Ｙ，．Ｚ軸方向に測つた大きい方の値の破断伸ひ率Ｅ〔
％〕を目盛り、本発明の目的を満すもの（Ｏ印）、満た
さないもの（×印）に区分してプロットし、各々の発泡
体の破断伸びの方向性を表現したのが、第６図である。

第６図の結果によると、本発明の目的を満す発泡体は、
Ｘ軸方向の破断伸び率ＥＯとＥとの関係が、少くとも、
Ｅｘ≧Ｅ２／３．５で、Ｅｘは７〜７０〔％〕の値の範
囲に分布しているものであることが分かる。

第４表と第６図の結果から、本発明の発泡体に必要な条
件は、ＥＯ≧Ｅ２／３５但し７≦ＥＯ≦７０でかつ、水蒸気透過率ＰｙＣｙｌＴｒｌ−Ｈｒ〕が少く
とも１．５以下の値のものである。

第１，２，３図は、本発明ていう一軸方向に伸び特性が
大きい発泡体気泡構造の代表例示で、実験ＮＯ．９Ｏの
発泡体を、第４図に示す概念に従つてＸ．Ｙ．．Ｚ軸方
向に直視した拡大写真図（５皓）てある。

尚第１図はＸ軸方向、第２図はＹ軸方向、第３図はＺ軸
方向のそれを示す。第１，２，３図によると、本発明の
発泡体は、それを構成している気泡膜にシワを有してい
るものてあるが、傾向として、Ｙ．．Ｚ方向軸には比較
的多くのシワが直視できるのに対しＸ軸方向には、比較
的シワが直視し難いといつた構造上の方向性が存在して
いる特殊な発泡体であることが分かる。

又このシワの分布は、気泡形状が多面体であるため、こ
れを構造的に表現することは難しいが、上述した、ＥＯ
とＥとの関係式及び水蒸気透過率との関連を考慮すると
、これ等の特性は、上記シワの種類やシワの分布状況の
一つの構造指標になつていることが分る。

実施例５実施例１〜４にかけて、ポリマー適性、発泡体密度とＹ
方向気泡径ｙの関係、気泡形状ｙ／Ｘｌｙ／ｚ水蒸気透
過率Ｐｙと、２方向の破断伸び率Ｅｘ．．Ｅの関係を個
別に評価したので、これ等の客観性を高める意味て、本
発明の発泡体と比較発泡体について、本発明で具備すべ
きすべての特性を総合評価した結果を次に示す。

即ち、使用するスチレン系樹脂は、第６表の７ＸＡ／Ｂ
（１／３）、Ｄ／Ｆ（１／１）、Ｆ／Ｈ（２／１）の４
種類を、素材発泡体密度は、約２＼２８及び３２．５ｋ
９１７７ｔ′、Ｙ方向の気泡径ｙは、約０．２〜１．３
７ｍ１気泡形状ｙ／ｘは約０．８５〜２、ｙ／ｚは約１
．１〜１．３の組合せで、素材発泡体を製造した。

更にこの素材発泡体を本文記載の方法により、他の実施
例と同様に押圧加工し、第５表の発泡体構造及び特性項
に示す押圧加工発泡体を作成した。

上記素材発泡体及び加工発泡体について、各々本文記載
の方法で本発明でいうすべての評価特性を評価し、その
結果を第５表に示した。実用性を考慮して、第５表では
、その総合評価の基準は以下の通りとして示した。◎；
すべての特性がＯのもの０；Δが１つまでで残りはＯのもの ×；×があるもの第５表の結果によると、本発明の発泡体は本発明の目標
とする評価特性のほとんどすべてを高水準で満足するも
のであるのに対し、比較のものは、本発明でいう構成要
件のいずれかが欠如しているために、目標とする評価特
性は満しきれない発泡体となつていることが分る。

この結果は、上述した第１〜第４表の結果とは全く矛盾
がないことが分る。

以上の評価結果を総合すると、本発明の発泡体は、断面
内の物性のバラツキの少い均一なものて、圧縮耐久性に
すぐれ、Ｘ方向以外の耐圧縮強度が大きく、熱接着施工
性に富み、引張強度と伸び率が大きく、バラツキが少く
、曲げ特性にすぐれるため、曲面への密着性が良く、断
熱性能の耐久性にも富み、特に曲面を有する極低温保冷
材料に最適の従来ては類をみない特定一方向に柔軟性を
有するポリスチレン系発泡体てあり、その実用価値は高
く、産業界に著るしく貢献出来る発泡体てある。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図は本発明の発泡体粒了構造の顕
微鏡拡大（５皓）写真で、各々ｘ軸力向、Ｙ軸方向、Ｚ
軸方向から見た粒子構造の代人写真図、第４図は、上記
Ｘ．．Ｙ．．Ｚ軸方向及ひ各々の気泡寸法の測定方向Ｘ
，ｙ，ｚの表現の理解を深める意味での概念図、第５図
は、Ｙ方向の気泡径ｙと本発明発泡体密度Ｄの関係を示
すグラフ、第６図は、ｘ方向の破断伸び率Ｅｘと他の２
軸Ｚ．ｌ５Ｙの中大きい値を示す方向の破断伸び率Ｅと
の関係を示すグラフ、第７図は、上下前後に一対づつの
ロールから成る一軸方向に発泡体を押圧する装置の原理
図、第８図は、本発明の発泡体を製造するのに用いた上
下、前後に一対づつのベルトによる挟持部から成る一軸
方向に発泡体を押圧する装置の原理図、第９図は素材と
なる発泡体（密度Ｄ；２７〜８ｋ９′イ、気泡径ｙ；０
．７〜０．８顛）の気泡形状ｙ／ｘと最終発泡体（密度
Ｄ；３４〜３７ｋ９１イ、Ｘ方向の破断伸び率Ｅｘ；約
３０％）が示す水蒸気透過率Ｐｙとの関係を示すグラフ
、第１０図は素材発泡体（密度Ｄ：２８ｋｇＩイ、気泡
径ｙ；０．７Ｗｒ１ｆ＆、製品厚さ２５亀）が押圧加工
されるまでの経過日数と破断伸び率ＥＯが約３０％を示
すように押圧加工された発泡体（密度Ｄ；約３５ｋ９１
ｄ）が示す水蒸気透過般ｙの関係を示すグラフ、第１１
図は素材発泡体の押圧加工までの同じ経過日数と得られ
た発泡体のＸ方向破断伸ひ率（機械的圧縮率３３％、圧
縮回数１回、圧縮固定時間５秒）の関係を示すグラフ、
第１２図は押圧加工前発泡体素材の厚みと加工による厚
さの減少量を加工装置による関連で示すグラフでΔ印は
第７図装置の製造例、Ｏ印は第８図装置の製造例、第１
３図は第８図の加工装置の押圧距離（矢印一ー）と得ら
れた発泡体のＸ方向破断伸ひ率のバラツキ（標準偏）差
）の関係を示すグラフ（機械内の圧縮率３３％、破断伸
び率±３０％）、第１４図は、第８図の装置を用いて、
出口側の挾持ベルト間ての発泡体の圧縮固定時間と得ら
れる発泡体の破断伸ひ率との関係を示すグラフ（但し機
械的圧縮率３３％の場５合）、第１５図は押出成形装置
から成形された発泡体の原板の形状と表皮を含む不均一
層を切削仕上した後との寸法関係を示す概念図、第１６
図〜第１８図までは、素材発泡性の性能評価のためのサ
ンプリング位置を示す図で、第１６図は断面内゛Ｏの密
度と気泡径ｙ′及びそれらのバラツキ用のもの、第１７
図は、繰返し圧縮永久歪性能用のもの、第１８図は、ア
スファルト耐熱性用のものを示し、第１９図〜２１図ま
では、押圧加工された発泡体の性能評価のためのサンプ
リング位置を示す図で、第１９図はＹ方向及びＺ方向の
圧縮強度用のもの、第２０図は引張強度、伸び率及び各
々のバラツキ用のもの、第２１図は熱接着性能評価用の
ものを示す図、第２２図は、熱接着するための接着装置
の原理図、第２３図は、熱伝導率の経時変化測用サンプ
リング位置を示す図、第２４図は、熱伝導率の経時変化
特性を評価するための加速吸湿させるための装置の原理
図、第２５図は水蒸気透過率Ｐｙ測定用、第２６図は、
曲げ特性（破断たわみ量及ひ曲け弾性率）評価用、第２
７図は、極低温抵抗性能評価用のサンプリング位置と寸
法を示す図、第２８図は極低温抵抗評価用装置の原理図
を示す図てある。次に各図面中の符号について示す。１・・・・・・入口
側上部駆動ロール、２・・・・・・入口側下，部駆動ロ
ール、３・・・・・・出口側上部駆動ロール、４・・・
・出口側下部駆動ロール、５，６・・・・・・挟圧装置
、７・・・・・・未加工発泡板、８・・・・・・押圧加
工済発泡板、９・・・・・・入口側上部ベルト式挟持体
、１０・・入口側下部ベルト式挾持体、１１・・・・・
・出口側上部ベルト式挟持体、１２・・・・・・出口側
下部ベルト式挟持体、１３，１４・・・・・・挾圧装置
、１５，１６，１７，１８・・・・・・補助ロール群、
１９，２０，２１，２２・・・・・・挟持用ベルト、２
３・・・・未加工発泡板、２４・・・・・・押圧加工済
発泡板、２５・・・・・・付着防止用ガラス繊維布、２
６・・・・・・加熱板、２７・・・・・・容器、２８・
・・・・・断熱材、２９・・・・・温度調節機、３０・
・・・水、３１・・・・・・試験片、３２・・・・・・
パッキン、３３，３４・・・・・・循環水出、入口、３
５・・・・・・冷却板、３６・・口径５５０Ａステンレ
ス銅管、３７，３８，３９・・・・・・試験片、４０，
４１，４２・・・・熱接着線、４３・・・・・極低温容
器。

Claims

【特許請求の範囲】１気泡壁にシワを有した、独立気泡構造の直方体様の
発泡体において、該気泡膜は、スチレン単量体含量が、
０．３重量％以下、スチレン三量体含量が、０．５〜１
．５重量％のスチレン系樹脂で構成されていて、該発泡
体内部の気泡を互に直交する三軸方向に、発泡体の三つ
の面から直視したときに、気泡膜のシワが多く見える軸
方向Ｙ、Ｚと、少なく見える軸方向Ｘとが存在する方向
性を示し、上記Ｘ、Ｙ、Ｚ軸方向に測定した各々の平均
気泡径ｘ、ｙ、ｚ〔ｍｍ〕が、該発泡体密度Ｄ〔ｋｇ／
ｍ＾３〕（約２０〜６０ｋｇ／ｍ＾３）との間で、（−
１７ｌｏｇｙ＋４３）≧Ｄ≧（−３ｌｏｇｙ＋２０）但
し０．０５≦ｙ≦１．０（ｍｍ〕、ｙ／ｘ≧１．０５ｙ
／ｚ≧１．０の関係を満し、Ｙ方向の水蒸気透過率Ｐｙ
〔ｇ／ｍ＾２・ｈｒ〕が、１．５以下の値を満し、更に
、この発泡体をＸ、Ｙ、Ｚの三軸方向に各々引伸ばした
ときに、Ｘ方向の破断伸び率、Ｅ＿ｘ〔％〕と、他の２
軸、Ｘ、Ｙ方向の大きい値の破断伸び率Ｅ〔％〕との間
に、少くともＥ＿ｘ≧Ｅ＾２／３．５（但し、７≦Ｅ＿
ｘ≦７０）の関係の伸び特性を有することを特徴とする
、スチレン系樹脂発泡体。