JPS6056043A - サ−メツト - Google Patents
サ−メツトInfo
- Publication number
- JPS6056043A JPS6056043A JP16196483A JP16196483A JPS6056043A JP S6056043 A JPS6056043 A JP S6056043A JP 16196483 A JP16196483 A JP 16196483A JP 16196483 A JP16196483 A JP 16196483A JP S6056043 A JPS6056043 A JP S6056043A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tin
- tic
- raw material
- cutting tool
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はTieを基本成分とする切削性能を大幅に向上
させたサーメットに関するものである。
させたサーメットに関するものである。
Tie基サーメットは従来より鋼の高速切削用工具に用
いられ、Tieの高温における優れた耐酸化性及び鉄と
の化学的親和性の低さなどから優れた切削性能を示して
きたoしかし、WC基硬質合金に比べて靭性が低いため
に、TiC基サーメットは本質的に欠けやすいこと、第
二にTieがWCよりも熱伝導率が低く、切削中に刃先
に発生した熱が逃げに〈<、大きな熱勾配が生じるため
に刃先の変形が大きくなることなどの欠点を持っている
。従ってこの二点を改善すれば、T1C基サーメットが
本来持っている性能と相まって優れた工具素材となるの
は明らかである。第一の理由に対しては従来よシ異種炭
化物、主としてWCをTi、C基す−メットに添加して
改善が行なわれている。しかし、これによって抗折力は
大幅に向上したが、実際の切削によるチッピングテスト
の結果はまだ不満足なものであった。同様に第二の理由
に対してもWe 、TaCなどの炭化物の添加によシ改
良されてはいるが、満足のできるものではなかった。
いられ、Tieの高温における優れた耐酸化性及び鉄と
の化学的親和性の低さなどから優れた切削性能を示して
きたoしかし、WC基硬質合金に比べて靭性が低いため
に、TiC基サーメットは本質的に欠けやすいこと、第
二にTieがWCよりも熱伝導率が低く、切削中に刃先
に発生した熱が逃げに〈<、大きな熱勾配が生じるため
に刃先の変形が大きくなることなどの欠点を持っている
。従ってこの二点を改善すれば、T1C基サーメットが
本来持っている性能と相まって優れた工具素材となるの
は明らかである。第一の理由に対しては従来よシ異種炭
化物、主としてWCをTi、C基す−メットに添加して
改善が行なわれている。しかし、これによって抗折力は
大幅に向上したが、実際の切削によるチッピングテスト
の結果はまだ不満足なものであった。同様に第二の理由
に対してもWe 、TaCなどの炭化物の添加によシ改
良されてはいるが、満足のできるものではなかった。
この理由はこれらの添加物がTie基サーメットの組成
の大半を占めるTiC相の性能を大きく向上させるに到
らなかったためである。
の大半を占めるTiC相の性能を大きく向上させるに到
らなかったためである。
これらの知見に基づき本発明者は靭性と耐熱性を兼備し
た浸れたTICIC−メットを得るべく鋭意研究を重ね
た結果以下のことが判った。そしてこれらの成果を綜合
することにより、従来のT1C基す−ノットの性能を大
幅に向上させたサーメットを得ることができたものであ
る。
た浸れたTICIC−メットを得るべく鋭意研究を重ね
た結果以下のことが判った。そしてこれらの成果を綜合
することにより、従来のT1C基す−ノットの性能を大
幅に向上させたサーメットを得ることができたものであ
る。
(1)、T−10の一部をTiNに置換えることによシ
、靭性及び刃先の塑性変形を改善する効果カニする。
、靭性及び刃先の塑性変形を改善する効果カニする。
(21,+11に加えたMO2C又はMOの添加は靭性
の改善と硬さの向上に顕著な効果がある。
の改善と硬さの向上に顕著な効果がある。
(3)、(1)に加えてNbcの添加は刃先の塑性変形
を改善する効果がある0 (4)、 ’(1)に加えて結合相の鉄族金属の一部を
鉄族金属と原子半径の異なるMnで置換えると結合相の
強化が計られ靭性が向上する。
を改善する効果がある0 (4)、 ’(1)に加えて結合相の鉄族金属の一部を
鉄族金属と原子半径の異なるMnで置換えると結合相の
強化が計られ靭性が向上する。
以下、上記各項およびその成分範囲について詳しく述べ
る。
る。
TlCを基本成分とするサーメットにおいてTieの4
〜40チをTiNで置換すると靭性及び工具刃先の塑性
変形を改善することができる。この理由は従来不明な点
が多かったが、鈴木氏他の研究(雑誌「粉体及び粉末冶
金」23巻(1976)224頁)によると、Tie基
サーメットではTinを添加すると結合相金属中のMO
固溶量が増大することが明らかとなった。本発明者の研
究によると、TiHの添加量が(TiN/TiN 十T
iC)比で0.04 (4%)でも効果が認められ、(
TiN/TiN 十Tie )比が0.4 (40%
)まではTiNの添加量と共に減少してい<o(T1N
/TiN十T1C)比が0.04 (4% )で既に効
果があり、03(30%)を越えると変化がなくなる。
〜40チをTiNで置換すると靭性及び工具刃先の塑性
変形を改善することができる。この理由は従来不明な点
が多かったが、鈴木氏他の研究(雑誌「粉体及び粉末冶
金」23巻(1976)224頁)によると、Tie基
サーメットではTinを添加すると結合相金属中のMO
固溶量が増大することが明らかとなった。本発明者の研
究によると、TiHの添加量が(TiN/TiN 十T
iC)比で0.04 (4%)でも効果が認められ、(
TiN/TiN 十Tie )比が0.4 (40%
)まではTiNの添加量と共に減少してい<o(T1N
/TiN十T1C)比が0.04 (4% )で既に効
果があり、03(30%)を越えると変化がなくなる。
塑性変形が改善される理由はTiC1よりも熱伝導率の
良いTiNを添加することで硬質相の熱伝導が改善され
たこと、及び結合相金属中に固溶するMOが増大したこ
とによって結合相が強化され変形抵抗が改善されたもの
と考えられる。
良いTiNを添加することで硬質相の熱伝導が改善され
たこと、及び結合相金属中に固溶するMOが増大したこ
とによって結合相が強化され変形抵抗が改善されたもの
と考えられる。
サーメット中のTie 、!: TiNの合計量は30
wt%未満では耐摩耗性が低くなりすぎ、又90 wt
%を越えると結合相金属量が少なくなり、靭性を維持で
きなくなる。従ってTie 、!:TiNの合計量は3
0〜9゜wtチが適当である。
wt%未満では耐摩耗性が低くなりすぎ、又90 wt
%を越えると結合相金属量が少なくなり、靭性を維持で
きなくなる。従ってTie 、!:TiNの合計量は3
0〜9゜wtチが適当である。
上記のようにMO又はMo、CはTiN添加Tie基す
τノットの靭性に重要な役割を果しているが、更に本発
明者はTiN添加Tie基サーメットの硬さの向上にM
o又はMO2Cが多大な効果を示すことを見出した。T
iN添加Tie基サーメットでは、Tie基サーメット
と比較してTiNの添加による結晶粒の微細化のだめに
硬さが向上することが知られているが、同程度の結晶粒
度を持つTiN添加Tie基サーメットにおいてもMO
又はMO2Cの添加によって更に硬さが向上することを
発見したものである。
τノットの靭性に重要な役割を果しているが、更に本発
明者はTiN添加Tie基サーメットの硬さの向上にM
o又はMO2Cが多大な効果を示すことを見出した。T
iN添加Tie基サーメットでは、Tie基サーメット
と比較してTiNの添加による結晶粒の微細化のだめに
硬さが向上することが知られているが、同程度の結晶粒
度を持つTiN添加Tie基サーメットにおいてもMO
又はMO2Cの添加によって更に硬さが向上することを
発見したものである。
この理由は明確でないが、結合相金属中のMoの固溶量
の増大による結合相の強化と関係するものと考えられる
oMO又はMo2C!の量は1 wt%未満では越える
とTieとMo20 の固溶炭化物の量の増大が顕著に
なる。このTiCとMO,Oの固溶炭化物は靭性及び硬
さが圓いため組織内での固溶炭化物の割合が増加すると
工具としての性能が圓下することになり望ましくない。
の増大による結合相の強化と関係するものと考えられる
oMO又はMo2C!の量は1 wt%未満では越える
とTieとMo20 の固溶炭化物の量の増大が顕著に
なる。このTiCとMO,Oの固溶炭化物は靭性及び硬
さが圓いため組織内での固溶炭化物の割合が増加すると
工具としての性能が圓下することになり望ましくない。
従ってMO又はMO,Oの最適範囲は1〜20wt%で
ある。
ある。
次に本発明者はNbCの添加が工具刃先の塑性変形の軽
減に効果を示すことを見出した。従来we基超超硬合金
Tie基サーメットではTaCの添加が工具刃先の塑性
変形の軽減や高温クリープ強度の改善に効果のあること
が知られているが、本発明者はTiN添加添加TiC−
サーメットいては実施例3に示すようにTaCよシもむ
しろNbOの添加が工具刃先の塑性変形軽減に効果のあ
ることを見出したものである。この理由は硬質相と結合
相聞のMOの移動に伺らかの影響を及ぼし、結合相金属
の強化を促進するためと推察できる。NbC1の添加量
は0.1wt%の添加でも効果が認められるが、3wt
%を越えるとその効果の増加の程度が小さくなり、また
3 wt%を越える添加は靭性を与える重要な成分であ
るweを減らすことになシ、更に多孔性不良の発生も認
められるため望ましくない。従ってN’bOの添加の最
適範囲は01〜3 wt%である。
減に効果を示すことを見出した。従来we基超超硬合金
Tie基サーメットではTaCの添加が工具刃先の塑性
変形の軽減や高温クリープ強度の改善に効果のあること
が知られているが、本発明者はTiN添加添加TiC−
サーメットいては実施例3に示すようにTaCよシもむ
しろNbOの添加が工具刃先の塑性変形軽減に効果のあ
ることを見出したものである。この理由は硬質相と結合
相聞のMOの移動に伺らかの影響を及ぼし、結合相金属
の強化を促進するためと推察できる。NbC1の添加量
は0.1wt%の添加でも効果が認められるが、3wt
%を越えるとその効果の増加の程度が小さくなり、また
3 wt%を越える添加は靭性を与える重要な成分であ
るweを減らすことになシ、更に多孔性不良の発生も認
められるため望ましくない。従ってN’bOの添加の最
適範囲は01〜3 wt%である。
本発明の最大の特徴はTiN添加Tie基サーメットに
おいて、Mnの添加による靭性向上の大きな効果を見出
したことである。従来よシサーメソトでは結合相金属の
強化の方法としてN i3A 1等の金属間化合物の析
出相を利用した析出強化を計るなど種々の方法が知られ
ているが、本発明者はこれらに比較して容易であり、か
つ効果の大きい方法を見出した。結合相を形成する鉄族
金属と原子半径の異なるMnで結合相金属の一部を置換
すると、結合相金属内の結晶格子が歪み、結合相金属の
固溶体強化が実現される。添加するMnの量は結合相量
の′o、 o s 4未満では効果がなく、また5%を
、越えて添加すると結合相の融点が圓下し、合金の耐熱
性が劣化するため好ましくない。従ってMnによる結合
相鉄族金属の置換量は005〜5チが適当であるみ WCはTiN添加Tie系サーメットにおいても靭性を
付与する重要な成分であり、又硬質相成分として最も大
きい熱伝導率を持つため工具刃先に発生した熱の除去に
重要な役割を果す。
おいて、Mnの添加による靭性向上の大きな効果を見出
したことである。従来よシサーメソトでは結合相金属の
強化の方法としてN i3A 1等の金属間化合物の析
出相を利用した析出強化を計るなど種々の方法が知られ
ているが、本発明者はこれらに比較して容易であり、か
つ効果の大きい方法を見出した。結合相を形成する鉄族
金属と原子半径の異なるMnで結合相金属の一部を置換
すると、結合相金属内の結晶格子が歪み、結合相金属の
固溶体強化が実現される。添加するMnの量は結合相量
の′o、 o s 4未満では効果がなく、また5%を
、越えて添加すると結合相の融点が圓下し、合金の耐熱
性が劣化するため好ましくない。従ってMnによる結合
相鉄族金属の置換量は005〜5チが適当であるみ WCはTiN添加Tie系サーメットにおいても靭性を
付与する重要な成分であり、又硬質相成分として最も大
きい熱伝導率を持つため工具刃先に発生した熱の除去に
重要な役割を果す。
WCの添加量が5 wt%未満では十分な靭性を与える
ことができず、工具刃先に発光した熱の除去効果も小さ
い。逆に50 wt%を越えて添加すると硬さが低くな
りすぎるために良好な耐摩耗性を維持できなくなる。従
ってweの添加量は5〜sowt%の範囲が適当である
。
ことができず、工具刃先に発光した熱の除去効果も小さ
い。逆に50 wt%を越えて添加すると硬さが低くな
りすぎるために良好な耐摩耗性を維持できなくなる。従
ってweの添加量は5〜sowt%の範囲が適当である
。
結合相金属である鉄族金属の量は3 wt%未満では焼
結性が悪くなシ、また靭性も低くなる。逆に30 wt
%を越えると硬さが低く、工具刃先の塑性変形も犬きく
なシすぎるので実用に供することができない。従って結
合相の量は3〜30 wt%が実用的である。
結性が悪くなシ、また靭性も低くなる。逆に30 wt
%を越えると硬さが低く、工具刃先の塑性変形も犬きく
なシすぎるので実用に供することができない。従って結
合相の量は3〜30 wt%が実用的である。
以下に本発明の実施例を述べる。
実施例
゛各原科粉末の平均粒度がそれぞれTiC! : 0.
8μ。
8μ。
Ni : 3μ、MO:4μ、WC:1,5μ、NbC
1,Oμ、MO201,5μ、TiN:100中で振動
ミルにより混合を行い、2%のポリエチレングリコール
を添加した。更に乾燥、プレス成形した後1350〜1
450℃で1時間真空焼結を行なった。得られた合金を
研削加工してチップ型式5NGN432のスローアウェ
イチップを作り、切削性能を調べた結果を第2表に示し
た。
1,Oμ、MO201,5μ、TiN:100中で振動
ミルにより混合を行い、2%のポリエチレングリコール
を添加した。更に乾燥、プレス成形した後1350〜1
450℃で1時間真空焼結を行なった。得られた合金を
研削加工してチップ型式5NGN432のスローアウェ
イチップを作り、切削性能を調べた結果を第2表に示し
た。
第2表の切削状況を第1図に示す。(1)信ネ反削1才
ca)+k 4− t アて′あ3゜ 第1表合金の組成 4、 単位 wt% 第2表 旋盤による耐衝撃試験の結果
ca)+k 4− t アて′あ3゜ 第1表合金の組成 4、 単位 wt% 第2表 旋盤による耐衝撃試験の結果
図面は第2表の切削状況を示す概略図である。
代理人 弁理士 河 内 潤 二
Claims (1)
- ’rioを基本成分とするサーメットにおいて、TlC
の4〜40%をTiHに置換し、TieとTiHの合計
量が30〜g□wt%、硬質相を形成する他の成分とし
てwcを5〜s o wtチ、Mo20 又はMOを1
〜20wt+%、N’bOを0.1〜3 wtチ含み、
結合相として鉄族金属を3〜3(1wt%含み、更に鉄
族金属の0.05〜5チをMnに置換したサーメット。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16196483A JPS6056043A (ja) | 1983-09-05 | 1983-09-05 | サ−メツト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16196483A JPS6056043A (ja) | 1983-09-05 | 1983-09-05 | サ−メツト |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6056043A true JPS6056043A (ja) | 1985-04-01 |
Family
ID=15745414
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16196483A Pending JPS6056043A (ja) | 1983-09-05 | 1983-09-05 | サ−メツト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6056043A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102828096A (zh) * | 2012-09-17 | 2012-12-19 | 天津瑞克曼德科技发展有限公司 | 一种金属陶瓷切削工具材料及其制备方法 |
JP5132678B2 (ja) * | 2007-05-28 | 2013-01-30 | 京セラ株式会社 | サーメット |
-
1983
- 1983-09-05 JP JP16196483A patent/JPS6056043A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5132678B2 (ja) * | 2007-05-28 | 2013-01-30 | 京セラ株式会社 | サーメット |
CN102828096A (zh) * | 2012-09-17 | 2012-12-19 | 天津瑞克曼德科技发展有限公司 | 一种金属陶瓷切削工具材料及其制备方法 |
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