JPS6112847A - 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 - Google Patents
微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金Info
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- JPS6112847A JPS6112847A JP13162284A JP13162284A JPS6112847A JP S6112847 A JPS6112847 A JP S6112847A JP 13162284 A JP13162284 A JP 13162284A JP 13162284 A JP13162284 A JP 13162284A JP S6112847 A JPS6112847 A JP S6112847A
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- Japan
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- cemented carbide
- powder
- alloy
- toughness
- sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は超硬合金に関し、特に平均粒径０７μｍ以下
の微細な炭化タングステン粒子を含有する耐摩耗性およ
び靭性のすぐれた超硬合金に関するものである。
の微細な炭化タングステン粒子を含有する耐摩耗性およ
び靭性のすぐれた超硬合金に関するものである。
従来、炭化タングステン（以下ＷＣで示す）を主体とし
た分散相をＣｏ、Ｎｉなどの金属相で結合した超硬合金
は切削工具、耐摩耗工具、耐衝撃工具等の素材として広
く用いられており、なかでも平均粒径が約１μｍのＷＣ
粒子を含む超硬合金は、硬さが高く、かつ靭性も高いの
で一般の超硬合金と高速度鋼の中間に位置する材料とし
て注目されており、それがシャープなエツゾを形成しや
すいという特性も備えているために、各種剪断刃、プリ
ント基板用ドリル、エンドミルなどの、従来高速度鋼が
使用されていた工具の素材としても利用され、これら工
具に著しい性能の向上をもたらしている。
た分散相をＣｏ、Ｎｉなどの金属相で結合した超硬合金
は切削工具、耐摩耗工具、耐衝撃工具等の素材として広
く用いられており、なかでも平均粒径が約１μｍのＷＣ
粒子を含む超硬合金は、硬さが高く、かつ靭性も高いの
で一般の超硬合金と高速度鋼の中間に位置する材料とし
て注目されており、それがシャープなエツゾを形成しや
すいという特性も備えているために、各種剪断刃、プリ
ント基板用ドリル、エンドミルなどの、従来高速度鋼が
使用されていた工具の素材としても利用され、これら工
具に著しい性能の向上をもたらしている。
このような用途においては、製品の品質管理あるいは工
具寿命の面などから、さらに上記超硬合金の特性の改善
が要求されているが、この超硬合金の結合相の割合が一
定でＷＣの粒径が小さくなればその硬さが向上し、一方
硬さを一定とすれば結合相の割合を増大させてその靭性
を向上できるから、上記の改善はＷＣ粒子をさらに細か
くすることによって達成されるものと考えられる。
具寿命の面などから、さらに上記超硬合金の特性の改善
が要求されているが、この超硬合金の結合相の割合が一
定でＷＣの粒径が小さくなればその硬さが向上し、一方
硬さを一定とすれば結合相の割合を増大させてその靭性
を向上できるから、上記の改善はＷＣ粒子をさらに細か
くすることによって達成されるものと考えられる。
ところで、一般にＷＣ粒子は焼結中に溶解・析出反応に
よって粒成長を起こすので、得られた合金中のＷＣ粒子
の粒径は通常もとの原料粉粒子の粒径よシも大きくなる
傾向があシ、このような傾向は原料ＷＣ粒子の粒径が小
さくなるほど顕著になる。そのため、合金中に種々の粒
成長抑制剤を単独に添加してＷＣの粒成長を抑制する研
究が進められ、その粒成長抑制剤のうち、ＶＣの添加が
最も有効で、ＴａＣ＋’ Ｃｒ３Ｏ２なども効果のある
ことがわかっている。したがって、平均粒径約１μｍの
ＷＣ粒子を含む従来の超硬合金では、前記研究に基いて
、合金中に上記・・のような金属炭化物のいずれか１種
が添加されている。これら金属炭化物の粒成長抑制作用
はその添加量が増大するほど大きくなるので、平均粒径
が０７μｍ以下であるような、さらに微細なＷＣ粒子を
含む超硬合金を得ようと望むならば、多量の粒成長抑制
剤を添加すればよいけれども、そうすると、通常焼結中
結合相の中に固溶した粒成長抑制剤の一部が焼結後の冷
却時に析出してＷＣ粒子および金属結合相とは別の第３
相を形成し、それが合金の靭性を低下させるという難点
があった。
よって粒成長を起こすので、得られた合金中のＷＣ粒子
の粒径は通常もとの原料粉粒子の粒径よシも大きくなる
傾向があシ、このような傾向は原料ＷＣ粒子の粒径が小
さくなるほど顕著になる。そのため、合金中に種々の粒
成長抑制剤を単独に添加してＷＣの粒成長を抑制する研
究が進められ、その粒成長抑制剤のうち、ＶＣの添加が
最も有効で、ＴａＣ＋’ Ｃｒ３Ｏ２なども効果のある
ことがわかっている。したがって、平均粒径約１μｍの
ＷＣ粒子を含む従来の超硬合金では、前記研究に基いて
、合金中に上記・・のような金属炭化物のいずれか１種
が添加されている。これら金属炭化物の粒成長抑制作用
はその添加量が増大するほど大きくなるので、平均粒径
が０７μｍ以下であるような、さらに微細なＷＣ粒子を
含む超硬合金を得ようと望むならば、多量の粒成長抑制
剤を添加すればよいけれども、そうすると、通常焼結中
結合相の中に固溶した粒成長抑制剤の一部が焼結後の冷
却時に析出してＷＣ粒子および金属結合相とは別の第３
相を形成し、それが合金の靭性を低下させるという難点
があった。
本発明者等は、上述のような観点から、従来の微粒ＷＣ
粒子含有超硬合金の靭性を低下させることなく、それよ
りも一層ＷＣ粒子の平均粒径が小さい超硬合金を得べく
研究を重ねた結果、Ｃｏおよび／またはＮｉを結合相と
した合金中に粒成長抑制剤としてＶとＣｒとを複合添加
すると、合金中に前記第３相が生ずるほど多量のＶとＣ
ｒとを添加しなくても、ＷＣ粒子の平均粒径が０７μｍ
以下である超硬合金が得られることを見出した。
粒子含有超硬合金の靭性を低下させることなく、それよ
りも一層ＷＣ粒子の平均粒径が小さい超硬合金を得べく
研究を重ねた結果、Ｃｏおよび／またはＮｉを結合相と
した合金中に粒成長抑制剤としてＶとＣｒとを複合添加
すると、合金中に前記第３相が生ずるほど多量のＶとＣ
ｒとを添加しなくても、ＷＣ粒子の平均粒径が０７μｍ
以下である超硬合金が得られることを見出した。
この発明は、上記知見に基いてなされたもので、重量％
で、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：５〜４０
％、 Ｖ ： ０．１〜２．０ ％およびＣｒ二〇１〜
２、．０％を含有し、残りがｗ’ｃおよび不可避不純物
からなる組成を有し、かつ合金中の前記ＷＣの平均粒径
が０７μｍ以下であることを特徴とする、微細なＷＣ粒
子を含有する耐摩耗性および靭性のすぐれた超硬合金を
提供するものである。
で、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：５〜４０
％、 Ｖ ： ０．１〜２．０ ％およびＣｒ二〇１〜
２、．０％を含有し、残りがｗ’ｃおよび不可避不純物
からなる組成を有し、かつ合金中の前記ＷＣの平均粒径
が０７μｍ以下であることを特徴とする、微細なＷＣ粒
子を含有する耐摩耗性および靭性のすぐれた超硬合金を
提供するものである。
つぎに、この発明の超硬合金において、上述のように成
分組成範囲を限定した理由について述べる。
分組成範囲を限定した理由について述べる。
（１）ＣｏおよびＮｉ
これらの成分は焼結中に液相を形成してＷＣ粒子を結合
し、もって合金の緻密化を達成するとともに合金に靭性
を付与する作用を有するが、それらの含有量が５重量％
未満では緻密化が不十分であるとともに靭性が不足し、
一方４０重量％を越えると硬さが低下しすぎて耐摩耗性
が低下するところから、これらの含有量を５〜４０重量
％と限定した。
し、もって合金の緻密化を達成するとともに合金に靭性
を付与する作用を有するが、それらの含有量が５重量％
未満では緻密化が不十分であるとともに靭性が不足し、
一方４０重量％を越えると硬さが低下しすぎて耐摩耗性
が低下するところから、これらの含有量を５〜４０重量
％と限定した。
（２）■
ＶはＣｒとともに結合相中に固溶してｗｅの粒成長を抑
制する作用を有するが、その含有量が０．１重量−未満
ではＯｒと複合添加しても所望の粒成長抑制効果が得ら
れず、一方２０重量％を越えて含有させると、焼結後の
冷却速度などによっては合金中に第３相として析出し、
靭性低下をもたらすところから、その含有量を０１〜２
．０重量％と限定した。
制する作用を有するが、その含有量が０．１重量−未満
ではＯｒと複合添加しても所望の粒成長抑制効果が得ら
れず、一方２０重量％を越えて含有させると、焼結後の
冷却速度などによっては合金中に第３相として析出し、
靭性低下をもたらすところから、その含有量を０１〜２
．０重量％と限定した。
（３） Ｃｒ
ＣｒはＶとともに結合相中に固溶して上記Ｖと同様の作
用を有するが、その含有量が０１重量％未満ではＶと複
合添加しても所望の粒成長抑制効果が得られず、一方２
．０重量％を越えて含有させると、焼結後の冷却速度な
どによっては合金中に第３相として析出し、靭性低下を
招くところから。
用を有するが、その含有量が０１重量％未満ではＶと複
合添加しても所望の粒成長抑制効果が得られず、一方２
．０重量％を越えて含有させると、焼結後の冷却速度な
どによっては合金中に第３相として析出し、靭性低下を
招くところから。
その含有量を０．１〜２．０重量％と限定した。なおｃ
ｒは上記効果に付随して耐食性向上効果も有するので、
特に耐食性が要求される用途では有利に使用することが
できる。
ｒは上記効果に付随して耐食性向上効果も有するので、
特に耐食性が要求される用途では有利に使用することが
できる。
この発明の合金は本質的にＷＣ相と結合相の２相からな
ｐ、ｖ、ｃｒは第３相として析出せず、結合相中に固溶
している。したがって５この発明の合金を製造するに当
っては、■およびｃｒはＶＣ粉。
ｐ、ｖ、ｃｒは第３相として析出せず、結合相中に固溶
している。したがって５この発明の合金を製造するに当
っては、■およびｃｒはＶＣ粉。
Ｃｒ３Ｃ２粉として添加されるが、その細分解して固溶
する化合物、例えば窒化バナジウム、窒化クロム、水素
化バナソウム、水素化クロムなどの粉末を添加してもよ
く、また金属粉末あるいは合金粉末として添加すること
もできる。
する化合物、例えば窒化バナジウム、窒化クロム、水素
化バナソウム、水素化クロムなどの粉末を添加してもよ
く、また金属粉末あるいは合金粉末として添加すること
もできる。
なお、これまでに合金中の炭素量については触れなかっ
たが、炭素量不足で複炭化物相（η相）を生じたり、他
方炭素量過剰で遊離炭素を生じたりすることがないよう
に、当然その炭素量は調整される。
たが、炭素量不足で複炭化物相（η相）を生じたり、他
方炭素量過剰で遊離炭素を生じたりすることがないよう
に、当然その炭素量は調整される。
実施例 ｌ
まず、原料粉末として、平均粒径：０６μｍのＷＣ粉末
、同１．３ ／ｌ ｍのＣｏ粉末、同１．５μｍのＶＣ
粉末、同２３μｍのＣｒ３Ｃ２粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ第１表に示される最終組成が得られる
ように配合しく Ｖ Ｃ、’Ｃｒ５Ｃｚ添加量はＶ、Ｃ
ｒ量に換算して表わす）、アセトン中湿式ボールミルで
３日間混合後、減圧乾燥した。得られた混合粉末を１
ｔｏｎ箔の圧力で圧粉体にプレス成形し、との圧粉体を
、 ０．０５ ｔｏｒｒの真空雰囲気中、第１表に示
す焼結条件下で焼結して本発明超硬合金１〜７および本
発明超硬合金とは成分組成範囲の異なる比較超硬合金１
〜７を製造し、そのうちの本発明超硬合金１〜３および
比較超硬合金１ ヘ３については、その後雰囲気を１０
００気圧のＡｒに切換えてから、温度：１３５０℃に１
時間保持の条件で熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）を施した
。これらの焼結体をダイヤモンド砥石で研削して４ｕＸ
ＥＮｉｊｌｌＸ２４ＭのＪＩＳ抗折試片を製作し、これ
ら試片についてスパン間隔：２０ｕにおいて３点曲げに
よる抗折力を測定するとともにロックウェル硬さＡスケ
ール（ＨＲＡ）も測定した。さらにこれら合金中のＷＣ
の平均粒径を走査型電子顕微鏡（Ｓ Ｅ Ｍ ）で組織
観察することによって測定した。これらの測定結果をま
とめて第１表に示した。
、同１．３ ／ｌ ｍのＣｏ粉末、同１．５μｍのＶＣ
粉末、同２３μｍのＣｒ３Ｃ２粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ第１表に示される最終組成が得られる
ように配合しく Ｖ Ｃ、’Ｃｒ５Ｃｚ添加量はＶ、Ｃ
ｒ量に換算して表わす）、アセトン中湿式ボールミルで
３日間混合後、減圧乾燥した。得られた混合粉末を１
ｔｏｎ箔の圧力で圧粉体にプレス成形し、との圧粉体を
、 ０．０５ ｔｏｒｒの真空雰囲気中、第１表に示
す焼結条件下で焼結して本発明超硬合金１〜７および本
発明超硬合金とは成分組成範囲の異なる比較超硬合金１
〜７を製造し、そのうちの本発明超硬合金１〜３および
比較超硬合金１ ヘ３については、その後雰囲気を１０
００気圧のＡｒに切換えてから、温度：１３５０℃に１
時間保持の条件で熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）を施した
。これらの焼結体をダイヤモンド砥石で研削して４ｕＸ
ＥＮｉｊｌｌＸ２４ＭのＪＩＳ抗折試片を製作し、これ
ら試片についてスパン間隔：２０ｕにおいて３点曲げに
よる抗折力を測定するとともにロックウェル硬さＡスケ
ール（ＨＲＡ）も測定した。さらにこれら合金中のＷＣ
の平均粒径を走査型電子顕微鏡（Ｓ Ｅ Ｍ ）で組織
観察することによって測定した。これらの測定結果をま
とめて第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明超硬合金１〜７はい
ずれも平均粒径が０７μｍ以下と細かく。
ずれも平均粒径が０７μｍ以下と細かく。
同−ｃｏ量の比較合金と比べると、硬さはＨＲＡで０．
９〜２，０高く、抗折力はほぼ同等ないしやや大である
ことがわかる。まだ本発明超硬合金２と比較超硬合金１
とは、はぼ同一硬度であるが、本発明超硬合金２の方が
Ｃｏ量が多く、かつ靭性（抗折力）も高く、また本発明
超硬合金４と比較超硬合金３についても同様である。
９〜２，０高く、抗折力はほぼ同等ないしやや大である
ことがわかる。まだ本発明超硬合金２と比較超硬合金１
とは、はぼ同一硬度であるが、本発明超硬合金２の方が
Ｃｏ量が多く、かつ靭性（抗折力）も高く、また本発明
超硬合金４と比較超硬合金３についても同様である。
実施例 ２
まず原料粉末として、実施例１で用いたＷＣ粉末、 Ｃ
ｏ粉末およびＶＣ粉末のほかに平均粒径；２．３ｐｍの
Ｎｉ粉末、同２．５μｍのＣｒ２Ｎ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を、それぞれ第２表に示される最終組成にな
るように配合し、ついで実施例１におけると同一の条件
で混合し、乾燥して得た混合粉末を圧粉体に成形し、そ
の圧粉体を、同じ〈実施例１におけると同一の雰囲気中
、それぞれ第２表に示される条件下で焼結するとともに
、いずれも実施例１と同じＨＩＰを施して本発明超硬合
金８〜１０および比較超硬合金８〜１ｏを製造した。つ
いでこれら合金について実施例１と同じ試験を遂行し、
その測定結果を第２表に示した。
ｏ粉末およびＶＣ粉末のほかに平均粒径；２．３ｐｍの
Ｎｉ粉末、同２．５μｍのＣｒ２Ｎ粉末を用意し、これ
ら原料粉末を、それぞれ第２表に示される最終組成にな
るように配合し、ついで実施例１におけると同一の条件
で混合し、乾燥して得た混合粉末を圧粉体に成形し、そ
の圧粉体を、同じ〈実施例１におけると同一の雰囲気中
、それぞれ第２表に示される条件下で焼結するとともに
、いずれも実施例１と同じＨＩＰを施して本発明超硬合
金８〜１０および比較超硬合金８〜１ｏを製造した。つ
いでこれら合金について実施例１と同じ試験を遂行し、
その測定結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、ＶとＯｒとが複合添加され
ていない比較超硬合金８〜１０はＷＣの平均粒径が１．
２μｍ以上と粗いのに対し１本発明超硬合金８〜１０は
平均粒径が０．７μｍ以下と細かく、まだＣｏ量とＮｌ
量が同一である本発明超硬合金と比較超硬合金とを比べ
ると、本発明超硬合金はいずれも硬さが１５〜１．８高
く、靭性（抗折力）もやや大きいことがわかる。
ていない比較超硬合金８〜１０はＷＣの平均粒径が１．
２μｍ以上と粗いのに対し１本発明超硬合金８〜１０は
平均粒径が０．７μｍ以下と細かく、まだＣｏ量とＮｌ
量が同一である本発明超硬合金と比較超硬合金とを比べ
ると、本発明超硬合金はいずれも硬さが１５〜１．８高
く、靭性（抗折力）もやや大きいことがわかる。
実施例 ３
原料粉末として、実施例１で用いだＣｏ粉末。
ＶＣ粉末のほかに平均粒径０．５μｍのＷＣ粉末および
同３．０μｍの金属Ｃｒ粉末を用意し、これら原料粉末
を実施例１と同様に、それぞれ第３表に示される最終組
成になるように配合して得た混合粉末を圧粉体に成形し
、その圧粉体を真空中、温度：１３６０℃ＸＩＨｒの条
件下で焼結した後、それに実施例１と同じＨＩＰを施す
ことによって本発明超硬合金１１および比較超硬合金１
１〜１３を製造した。ついでこれら各合金について実施
例１と同じ試験を遂行し、その測定結果を第３表に示し
た。
同３．０μｍの金属Ｃｒ粉末を用意し、これら原料粉末
を実施例１と同様に、それぞれ第３表に示される最終組
成になるように配合して得た混合粉末を圧粉体に成形し
、その圧粉体を真空中、温度：１３６０℃ＸＩＨｒの条
件下で焼結した後、それに実施例１と同じＨＩＰを施す
ことによって本発明超硬合金１１および比較超硬合金１
１〜１３を製造した。ついでこれら各合金について実施
例１と同じ試験を遂行し、その測定結果を第３表に示し
た。
第３表に示される結果から、本発明超硬合金１１は極め
て微細なＷＣ粒子からなり、硬さおよび抗折力のいずれ
も高い値を示すのに対し、Ｖ単独添加の比較超硬合金１
１は抗折力が本発明超硬合金１１とほぼ同等であるがＷ
Ｃ粒径はやや粗くて硬さは低く、またＶおよびＣｒのい
ずれも添加しなかった比較超硬合金１２はＷＣの粒成長
が著しく、硬さがきわめて低いとともに抗折力も低いこ
とがわかる。さらにＶを多量に添加した比較超硬合金１
３はＷＣの平均粒径が小さくかつ硬さも高いけれども、
合金中に第３相が析出したために５靭性（抗゛折力）が
きわめて低くなっている。
て微細なＷＣ粒子からなり、硬さおよび抗折力のいずれ
も高い値を示すのに対し、Ｖ単独添加の比較超硬合金１
１は抗折力が本発明超硬合金１１とほぼ同等であるがＷ
Ｃ粒径はやや粗くて硬さは低く、またＶおよびＣｒのい
ずれも添加しなかった比較超硬合金１２はＷＣの粒成長
が著しく、硬さがきわめて低いとともに抗折力も低いこ
とがわかる。さらにＶを多量に添加した比較超硬合金１
３はＷＣの平均粒径が小さくかつ硬さも高いけれども、
合金中に第３相が析出したために５靭性（抗゛折力）が
きわめて低くなっている。
つぎに、これらの合金から直径、６頭φの２枚方エンド
ミルを切り出し、被削材：５ＫＤ１１（ＨＲＣ２０）、
切削速度： ２５ ｒｒｔ ／ｒｍｃ 、送り（ｆ）：
５０ Ｂ／ｍ 、切込み深さ：１０ｗＩ！の条件で鋼の
湿式切削試験を実施し、そして逃げ面摩耗０．３ ｒｒ
ｕｎを寿命基準としてその寿命に至るまでの切削長を求
め、比較超硬合金１１の切削長に対する各合金の切削長
の比率を算出して各合金の切削性能を評価した。これら
の試験結果も第３表に示す。第３表の試験結果（切削長
比）によると５本発明超硬合金１１は比較超硬合金１１
〜１３に比べてきわめてすぐれた耐摩耗性を有すること
がわかる。
ミルを切り出し、被削材：５ＫＤ１１（ＨＲＣ２０）、
切削速度： ２５ ｒｒｔ ／ｒｍｃ 、送り（ｆ）：
５０ Ｂ／ｍ 、切込み深さ：１０ｗＩ！の条件で鋼の
湿式切削試験を実施し、そして逃げ面摩耗０．３ ｒｒ
ｕｎを寿命基準としてその寿命に至るまでの切削長を求
め、比較超硬合金１１の切削長に対する各合金の切削長
の比率を算出して各合金の切削性能を評価した。これら
の試験結果も第３表に示す。第３表の試験結果（切削長
比）によると５本発明超硬合金１１は比較超硬合金１１
〜１３に比べてきわめてすぐれた耐摩耗性を有すること
がわかる。
上述のように、この発明の超硬合金は５すぐれた耐摩耗
性と十分な靭性とを兼ね備えているので、各種切削工具
、剪断工具、耐摩耗工具、エンドミル、プリント基板用
、ドリル等の各種工具として使用した場合にすぐれた性
能を発揮するものであシ、さらに結合金属としてＮｉを
使用した合金は耐食性にもすぐれているので、例えば腐
食によって曇りが生じてはならないゼンソマロールなど
の鏡面研摩をして使用する工具などの用途にも適してい
る。
性と十分な靭性とを兼ね備えているので、各種切削工具
、剪断工具、耐摩耗工具、エンドミル、プリント基板用
、ドリル等の各種工具として使用した場合にすぐれた性
能を発揮するものであシ、さらに結合金属としてＮｉを
使用した合金は耐食性にもすぐれているので、例えば腐
食によって曇りが生じてはならないゼンソマロールなど
の鏡面研摩をして使用する工具などの用途にも適してい
る。
Claims (1)
- ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：５〜４０％、
Ｖ：０．１〜２．０％およびＣｒ：０．１〜２．０％を
含有し、残りがＷＣおよび不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有し、かつ合金中の前記ＷＣの平均粒径
が０．７μｍ以下であることを特徴とする、微細な炭化
タングステン粒子を含有する耐摩耗性および靭性のすぐ
れた超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13162284A JPS6112847A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13162284A JPS6112847A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6112847A true JPS6112847A (ja) | 1986-01-21 |
| JPS6256224B2 JPS6256224B2 (ja) | 1987-11-25 |
Family
ID=15062355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13162284A Granted JPS6112847A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 微細な炭化タングステン粒子を含有する超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6112847A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6311646A (ja) * | 1986-07-02 | 1988-01-19 | Mitsubishi Metal Corp | 炭化タングステン基超硬合金製ドリル |
| JPS6396244A (ja) * | 1986-10-09 | 1988-04-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | プリント基板の穴あけ工具部品用超硬合金 |
| EP0476632A2 (en) * | 1990-09-20 | 1992-03-25 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | High pressure injection nozzle |
| JPH0539478A (ja) * | 1991-12-03 | 1993-02-19 | Ibiden Co Ltd | 摩擦デイスク |
| US5288676A (en) * | 1986-03-28 | 1994-02-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Cemented carbide |
| US5434112A (en) * | 1990-09-20 | 1995-07-18 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | High pressure injection nozzle |
| EP0874063A1 (en) * | 1997-04-25 | 1998-10-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Cemented carbide, coated articles having the cemented carbide as base, in particular coated hard tools |
| US6027808A (en) * | 1996-11-11 | 2000-02-22 | Shinko Kobelco Tool Co., Ltd. | Cemented carbide for a drill, and for a drill forming holes in printed circuit boards which is made of the cemented carbide |
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