JPS6052527A - 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6052527A JPS6052527A JP15957983A JP15957983A JPS6052527A JP S6052527 A JPS6052527 A JP S6052527A JP 15957983 A JP15957983 A JP 15957983A JP 15957983 A JP15957983 A JP 15957983A JP S6052527 A JPS6052527 A JP S6052527A
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- aging
- rolled steel
- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野（発明の属する技術分野）本発明は、
製鋼での真空脱ガスにょる脱炭や、Ｔｆ、Ｎｂ などの
元素を使わないで、非時効性の冷延鋼板を連続焼鈍にて
製造する方法に関するものである。
製鋼での真空脱ガスにょる脱炭や、Ｔｆ、Ｎｂ などの
元素を使わないで、非時効性の冷延鋼板を連続焼鈍にて
製造する方法に関するものである。
従来技術
軟質冷延鋼板は、その良加工性のために自動車用を中心
として厳しい成形加工を経て最終製品とされる鋼板とし
て使用されてｈる。ところが、この加工性は経時劣化す
る場合があシ、この経時劣化を時効性と称（−ている。
として厳しい成形加工を経て最終製品とされる鋼板とし
て使用されてｈる。ところが、この加工性は経時劣化す
る場合があシ、この経時劣化を時効性と称（−ている。
軟質冷延鋼板のうちでも特に厳しい成形を受ける用途に
使われるものはこの時効性はあってはならない、この時
効性は、鋼中に侵入型に固溶したＯ、Ｎが最終工程の調
質圧延で導入された可動転位を固着するために生ずるも
ので、降伏点の上昇、破断伸びの低下、降伏点伸びの発
生といった劣化を生ずるからである。
使われるものはこの時効性はあってはならない、この時
効性は、鋼中に侵入型に固溶したＯ、Ｎが最終工程の調
質圧延で導入された可動転位を固着するために生ずるも
ので、降伏点の上昇、破断伸びの低下、降伏点伸びの発
生といった劣化を生ずるからである。
この時効性の原因であるＯ、 ＮのうちＮは微量故にア
ルミニウムキルド鋼とすることで窒化アルミニウムの形
で固定したり、またはＢを添加によシ窒化はう素として
固定することができるのでＮによる時効は同道できる。
ルミニウムキルド鋼とすることで窒化アルミニウムの形
で固定したり、またはＢを添加によシ窒化はう素として
固定することができるのでＮによる時効は同道できる。
一方、固溶０は低温でのセメンタイト固ｇ限が極めて小
さいので箱焼鈍のように時間をかけて冷却すれば、ｔｌ
とんど残留しない。しかし連続焼鈍では短時間で冷却す
るために固溶０が残留し、そのため大きなＣ時効が生ず
る。この固溶０を低減するため、一般に連続焼鈍処理冷
して過冷度を高め、その後過時効と呼ばれる析出処理を
施す。これにより固溶Ｃは５〜１０１）ｐｍまで低減す
ると考えられる。そして、析出を効率よくするために種
々の冷却パターンが提案されている。例えば、０の過冷
度を極限まで高めるため焼鈍後１０００ ｕ漫以上の速
度で水冷し、そして焼戻し処理を行うという方法が提案
されている。この方法によれば、固溶０は微細なセメン
タイトとなって析出し相当に低減するが、この微細セメ
ンタイトによる析出強化のために、時効前にすでに硬い
という欠点がある。そして、連続焼鈍処理をしたもので
真に軟質非時効性冷延鋼板と云われるものは、いわゆる
ＩＰ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｌ ｔｉａｌ Ｂ’ｅｅ鋼）と
呼ばれるものしかない。ＩＰ鋼とは製鋼時に真空脱ガス
によシ０を５０ ｐｐｍ 程度以下まで低め、さらにＴ
ｉやＮｂ などの強力な炭窒化物形成元素を０． Ｎの
化学量論酌量以上に加えて製造したもので、この鋼は完
全に非時効であるが、しかしながらこのＩＰ鋼の製造に
は、上述のように特殊な製鋼設備および作業を必要とす
る上に高価な合金を使用するため、製造価格が高いとい
う経済上の欠点がある。
さいので箱焼鈍のように時間をかけて冷却すれば、ｔｌ
とんど残留しない。しかし連続焼鈍では短時間で冷却す
るために固溶０が残留し、そのため大きなＣ時効が生ず
る。この固溶０を低減するため、一般に連続焼鈍処理冷
して過冷度を高め、その後過時効と呼ばれる析出処理を
施す。これにより固溶Ｃは５〜１０１）ｐｍまで低減す
ると考えられる。そして、析出を効率よくするために種
々の冷却パターンが提案されている。例えば、０の過冷
度を極限まで高めるため焼鈍後１０００ ｕ漫以上の速
度で水冷し、そして焼戻し処理を行うという方法が提案
されている。この方法によれば、固溶０は微細なセメン
タイトとなって析出し相当に低減するが、この微細セメ
ンタイトによる析出強化のために、時効前にすでに硬い
という欠点がある。そして、連続焼鈍処理をしたもので
真に軟質非時効性冷延鋼板と云われるものは、いわゆる
ＩＰ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｌ ｔｉａｌ Ｂ’ｅｅ鋼）と
呼ばれるものしかない。ＩＰ鋼とは製鋼時に真空脱ガス
によシ０を５０ ｐｐｍ 程度以下まで低め、さらにＴ
ｉやＮｂ などの強力な炭窒化物形成元素を０． Ｎの
化学量論酌量以上に加えて製造したもので、この鋼は完
全に非時効であるが、しかしながらこのＩＰ鋼の製造に
は、上述のように特殊な製鋼設備および作業を必要とす
る上に高価な合金を使用するため、製造価格が高いとい
う経済上の欠点がある。
発明の目的
本発明は上記欠点を解消し、特殊な製鋼設備や作業を必
要とせずに、また高価なＴｔ、 Ｎｂ、 ｚｒ。
要とせずに、また高価なＴｔ、 Ｎｂ、 ｚｒ。
■、などの元素を使わず、そして鋼中にごく普遍的に含
まれる硫化マンガン（以下Ｍｎ８）を利用して、実質箱
焼鈍により製造したものと同程度の軟質、非時効性冷延
鋼板を連続焼鈍にて製造する方法を提供することを目的
とする。
まれる硫化マンガン（以下Ｍｎ８）を利用して、実質箱
焼鈍により製造したものと同程度の軟質、非時効性冷延
鋼板を連続焼鈍にて製造する方法を提供することを目的
とする。
発明の構成
本発明の要旨は炭素を０．０１〜０．０５ｗｔ％含有し
、必要に応じてＢを０．０００５〜０．００４０％含有
するアルミニウムキルド熱延鋼板中の硫化マンガンのう
ち０．０５〜０．２ｔｔｍの直径を有するものを２０〜
？ ＯＯｐｐｍとし、続いて冷延し、連続焼鈍を行うに
あたヤ、再結晶焼鈍後６５０℃より４００℃以下までを
５０〜ｂ し、さらに３７０〜２５０℃で３〜１０−の熱処理にて
固溶炭素の過時効析出を行うことを特徴とする連続焼鈍
による非時効性冷延鋼板の製造方法である。
、必要に応じてＢを０．０００５〜０．００４０％含有
するアルミニウムキルド熱延鋼板中の硫化マンガンのう
ち０．０５〜０．２ｔｔｍの直径を有するものを２０〜
？ ＯＯｐｐｍとし、続いて冷延し、連続焼鈍を行うに
あたヤ、再結晶焼鈍後６５０℃より４００℃以下までを
５０〜ｂ し、さらに３７０〜２５０℃で３〜１０−の熱処理にて
固溶炭素の過時効析出を行うことを特徴とする連続焼鈍
による非時効性冷延鋼板の製造方法である。
すなわち、本発明は鋼中に普遍的に含まれるＭｎＳのう
ち、冷延や短時間再結晶焼鈍中には＃１とんど変化しな
い適度な大きさのものを適当な量、熱延板中に確保し、
これを連続焼鈍後の冷却中００析出における不均一核生
成サイトとして利用しようとするものである。
ち、冷延や短時間再結晶焼鈍中には＃１とんど変化しな
い適度な大きさのものを適当な量、熱延板中に確保し、
これを連続焼鈍後の冷却中００析出における不均一核生
成サイトとして利用しようとするものである。
以下本発明の構成について説明する。
まず基本成分は、０を０，０１〜０．０５ｗｔ％含有す
ルアルミニウムキルド鋼である。このＣ量は軟質冷延鋼
板として通常使われる量であ’）、ｏ−ｏｉｗｔ％まで
なら脱ガス処理は不要か、もしくはごく軽い処理で済む
、上限値の０．０５ＷｔＸは軟質であるための限界から
定めた。より安定して軟質を目指すなら０は０．０１〜
０．０３ ｗｔ％とすることが好ましい。
ルアルミニウムキルド鋼である。このＣ量は軟質冷延鋼
板として通常使われる量であ’）、ｏ−ｏｉｗｔ％まで
なら脱ガス処理は不要か、もしくはごく軽い処理で済む
、上限値の０．０５ＷｔＸは軟質であるための限界から
定めた。より安定して軟質を目指すなら０は０．０１〜
０．０３ ｗｔ％とすることが好ましい。
軟質高加工冷延鋼板としてアルミニウムキルド鋼は一般
的な鋼である。
的な鋼である。
本発明では時効性にかかわるＮ時効とＣ時効のうちＣ時
効を抑える方法を提供することを主目的としてい゛る。
効を抑える方法を提供することを主目的としてい゛る。
しかし軟質非時効性冷延鋼板を得るにはＮの固定処置が
必要であり、そのためには窒化アルミニウムとして固定
するかあるいは窒化ポ゛ロンとして固定する方法が代表
的である。前者では熱延で６８０℃以上の高温巻取が必
要である。稜者ではＢを５〜４０ ｐＩ）ｍ添加する必
要がある。これらの処置を有効にするためＮを１５１）
Ｉ）ｍ以下に低減することが好ましい。
必要であり、そのためには窒化アルミニウムとして固定
するかあるいは窒化ポ゛ロンとして固定する方法が代表
的である。前者では熱延で６８０℃以上の高温巻取が必
要である。稜者ではＢを５〜４０ ｐＩ）ｍ添加する必
要がある。これらの処置を有効にするためＮを１５１）
Ｉ）ｍ以下に低減することが好ましい。
次に、ＭＪＩ８は０．０５〜０．２μ調の直径を有する
ものが２０，４ＱＱｐｐｍ必要である。ぼ径がＯ−０５
ｔｔｍ未満のものではセメンタイトの不均一核生成サイ
トとなりに＜＜、０．２ｎｓｓ を越えるとサイト数が
不足するか、もしくは多量のＭＪＩ ８が必要となり溶
体化が困難とか、清浄度劣化による延性低下という問題
を生ずる。また量が２０１）ｐｍ未満ではサイト数が不
足し、４ｏｏｐｐｍを越えると溶体化が困難となシサイ
ズ調整が困難となる。また清浄度劣化が生ずる０Ｍ・ｎ
ｊ３はｉｔ ｙ球状であるが、多少の偏平や角張ること
はサイトとしての効果を損わない。
ものが２０，４ＱＱｐｐｍ必要である。ぼ径がＯ−０５
ｔｔｍ未満のものではセメンタイトの不均一核生成サイ
トとなりに＜＜、０．２ｎｓｓ を越えるとサイト数が
不足するか、もしくは多量のＭＪＩ ８が必要となり溶
体化が困難とか、清浄度劣化による延性低下という問題
を生ずる。また量が２０１）ｐｍ未満ではサイト数が不
足し、４ｏｏｐｐｍを越えると溶体化が困難となシサイ
ズ調整が困難となる。また清浄度劣化が生ずる０Ｍ・ｎ
ｊ３はｉｔ ｙ球状であるが、多少の偏平や角張ること
はサイトとしての効果を損わない。
このようなＭｎ８分布は本発明者らの研究によると、ま
ず鋼成分をＭｎ ０．０３〜０．２０ｗｔ％、８ｏ、ｏ
ｏ ｉ ｏ 〜ｏ、ｏ ｉ ｏｗｔ％、かつ、Ｍｎ％Ｘ
＄１．０Ｘ１０ 〜Ｌ、Ｓ Ｘ １０ とし、熱延加熱
温度を１０５０〜１２００℃、熱延巻取温度ｔ−６８０
〜７５０℃とすることによって得られる。これらの条件
をはずすとＭｎ８ は微細になり過ぎたり、あるいは逆
に粗大になった９、さらＫはＭｎ８− 鉄界面を析出サ
イトとして窒化アルミニウムが析出する。
ず鋼成分をＭｎ ０．０３〜０．２０ｗｔ％、８ｏ、ｏ
ｏ ｉ ｏ 〜ｏ、ｏ ｉ ｏｗｔ％、かつ、Ｍｎ％Ｘ
＄１．０Ｘ１０ 〜Ｌ、Ｓ Ｘ １０ とし、熱延加熱
温度を１０５０〜１２００℃、熱延巻取温度ｔ−６８０
〜７５０℃とすることによって得られる。これらの条件
をはずすとＭｎ８ は微細になり過ぎたり、あるいは逆
に粗大になった９、さらＫはＭｎ８− 鉄界面を析出サ
イトとして窒化アルミニウムが析出する。
このような複合物はセメンタイトの析出サイトとなりに
くいことを確認している。
くいことを確認している。
続いて冷延を行うが、冷延率は通常行われているように
５０〜９ＯＮとする。高ランクフォード値とするには８
０〜８５％とすることが好ましい。
５０〜９ＯＮとする。高ランクフォード値とするには８
０〜８５％とすることが好ましい。
連続焼鈍も通常行われている条件でよく、加熱速度は１
〜ｂ ２０Ｂ〜１８０ａである。
〜ｂ ２０Ｂ〜１８０ａである。
次に、冷却過程は重要で、ＭｎＳ をセメンタイト析出
サイトとして利用する場合も、ある程度の０の過冷匿は
必要であり、６５０〜４００℃ 以下の００析出域での
析出を抑え、０の過飽和度を増さねばならない、そのた
めにこの温度を平均冷却速度で５０℃／１ 以上とする
必要がある。ただしこの冷却速度があｔｂに大き過ぎる
とセメンタイトの均一核生成により、微細析出が生じ鋼
が硬化するので上限は４００ ’ｐ／自とする。この間
でのセメンタイト析出は主としてフェライト粒界と考え
られるので、これを抑えるためには結晶粒径を大きくす
る方が好ましい、そのためＫは、８００℃以上の高温焼
鈍が望まし込。また焼鈍中００の溶解量が大きいほど過
飽和度が大きくなるので、焼鈍５Ｊ１度からＡ１変態点
までは徐冷した方が好ましい。
サイトとして利用する場合も、ある程度の０の過冷匿は
必要であり、６５０〜４００℃ 以下の００析出域での
析出を抑え、０の過飽和度を増さねばならない、そのた
めにこの温度を平均冷却速度で５０℃／１ 以上とする
必要がある。ただしこの冷却速度があｔｂに大き過ぎる
とセメンタイトの均一核生成により、微細析出が生じ鋼
が硬化するので上限は４００ ’ｐ／自とする。この間
でのセメンタイト析出は主としてフェライト粒界と考え
られるので、これを抑えるためには結晶粒径を大きくす
る方が好ましい、そのためＫは、８００℃以上の高温焼
鈍が望まし込。また焼鈍中００の溶解量が大きいほど過
飽和度が大きくなるので、焼鈍５Ｊ１度からＡ１変態点
までは徐冷した方が好ましい。
さらにこの過飽和度を確保して次の過時効に移るため、
この冷却の終点を３００℃以下として再加熱して次の過
時効処理に移ることが好ましい。
この冷却の終点を３００℃以下として再加熱して次の過
時効処理に移ることが好ましい。
過時効処理は３７０〜２５０α砒較的低温で３〜１〇−
行う。この過程でセメンタイトはＭｎＳのところに核生
じ、そして成長し、固溶０が急激に減少する。３７０℃
を越える温度では、核の粗大化が生じ積数が減じあとの
析出が遅れる。２５０℃′未満では拡散速度が小さく、
固溶０は核まで到達せずに残留する。ｉた３−未満では
拡散時間が不足で１０−で効果は飽和する。過時効処理
は等温処理でもよいが最初高く、後で低くするような２
段もしくは傾斜のパターンが好ましい。
行う。この過程でセメンタイトはＭｎＳのところに核生
じ、そして成長し、固溶０が急激に減少する。３７０℃
を越える温度では、核の粗大化が生じ積数が減じあとの
析出が遅れる。２５０℃′未満では拡散速度が小さく、
固溶０は核まで到達せずに残留する。ｉた３−未満では
拡散時間が不足で１０−で効果は飽和する。過時効処理
は等温処理でもよいが最初高く、後で低くするような２
段もしくは傾斜のパターンが好ましい。
なお、６５０〜４００℃以下までの急冷中段としては水
冷、温水冷、気水冷却、金属接触冷却、ガスジェット冷
却、塩浴浸漬等手段は問わない。
冷、温水冷、気水冷却、金属接触冷却、ガスジェット冷
却、塩浴浸漬等手段は問わない。
また鋼中不純物としてＰは、固溶０と相互作用を起こし
、固溶０の拡散を減じるのでｏ、 ｏ ｏ ｓ％以下に
低減することが好ましい。
、固溶０の拡散を減じるのでｏ、 ｏ ｏ ｓ％以下に
低減することが好ましい。
実施例１
００．０２２％、Ｍｌｏ、１１％、Ｐｏ、００４％、Ｓ
Ｏ，００４３％（Ｍｎｘｓ ４．７３Ｘ１０ ）、ｈｔ
へ０２３ｊＸ、ＮＯ，００１２％。
Ｏ，００４３％（Ｍｎｘｓ ４．７３Ｘ１０ ）、ｈｔ
へ０２３ｊＸ、ＮＯ，００１２％。
の鋼を転炉にて溶製し連続鋳造にてスラブとした。
このとき一部の溶鋼にＢを０．０００７Ｎ添加し、Ｂ鋼
をも溶製した。このスラブと加熱温度１巻取温度を種々
変えて圧延し熱延コイルとした。また一部の鋼はこれに
熱処理を加えＭｎＳ の形態を変化させた。熱延仕上温
度は８９０℃、厚みは４．０霞とした。このようにして
表１に示すような符号Ａ〜Ｅの熱延鋼板を得た。
をも溶製した。このスラブと加熱温度１巻取温度を種々
変えて圧延し熱延コイルとした。また一部の鋼はこれに
熱処理を加えＭｎＳ の形態を変化させた。熱延仕上温
度は８９０℃、厚みは４．０霞とした。このようにして
表１に示すような符号Ａ〜Ｅの熱延鋼板を得た。
なお、この鋼のＭｎ８形態を測定するために７３０℃、
３晴のセメンタイト溶体処理した後クエンクして析出物
からセメンタイトを取９除いた。そして薄膜の透過電子
顕微鏡観察によりＭｎ Ｓの大きさ、個数を測定した。
３晴のセメンタイト溶体処理した後クエンクして析出物
からセメンタイトを取９除いた。そして薄膜の透過電子
顕微鏡観察によりＭｎ Ｓの大きさ、個数を測定した。
なお、重量への換算は、Ｍｎ８０モル体積を鉄のそれの
３倍として計算した。測定個数は１試刺あたり１０００
〜５０００個であった。
３倍として計算した。測定個数は１試刺あたり１０００
〜５０００個であった。
結果を表１に示す。
表１
このようにして製造した熱延コイルを通常の工程で酸洗
績０．８■厚まで冷延した。このコイルを続いて連続焼
鈍した。その条件は、加熱速！１０℃／ｌｉ＊焼鈍は８
００℃、１−、その後６５００まで５℃／４１の冷却速
度で冷却し、続いて種々の冷却速度で冷却しさらに第１
図に示す種々のパターンで過時効を行った。第１図（ａ
）は傾斜ＪＲパターン（ｂ）は２Ｒパターン、（Ｃ）は
等温保持である。最後に１．２Ｘの調質圧延を行った。
績０．８■厚まで冷延した。このコイルを続いて連続焼
鈍した。その条件は、加熱速！１０℃／ｌｉ＊焼鈍は８
００℃、１−、その後６５００まで５℃／４１の冷却速
度で冷却し、続いて種々の冷却速度で冷却しさらに第１
図に示す種々のパターンで過時効を行った。第１図（ａ
）は傾斜ＪＲパターン（ｂ）は２Ｒパターン、（Ｃ）は
等温保持である。最後に１．２Ｘの調質圧延を行った。
結果を表２に示す。
また、比較のため通常工程で製造され九箱焼鈍アルミニ
ウムキルド鋼の機械試験値も合わせて示す。
ウムキルド鋼の機械試験値も合わせて示す。
引張試験はＪＩ８ にのっとり行い、試験片は１１５５
号片である、また、時効指数はＩＯＸ予歪後Ｉ００℃、
６０−の時効を行い時効前後の降伏点強さの差で示した
。
号片である、また、時効指数はＩＯＸ予歪後Ｉ００℃、
６０−の時効を行い時効前後の降伏点強さの差で示した
。
実質的非時効とされる機械試験値の目安は、時効指数で
２呻ｆ／−以内、１００℃、６０−人工時効後の機械試
験値で降伏点伸び０．２％以内、降伏点強さ１９１ｗ／
／−以下、イヤメ゛４５％以上である。
２呻ｆ／−以内、１００℃、６０−人工時効後の機械試
験値で降伏点伸び０．２％以内、降伏点強さ１９１ｗ／
／−以下、イヤメ゛４５％以上である。
表２より明らかなように本発明に従った盃２゜ａ、１０
． １１．１？、１６；の冷延鋼板は軟質非時効性を満
たしているが、ＭｎＳの形態が本発明外であるＡ４．５
．ｇｔ ’７の鋼板譚σ時効後硬質で、また時効指数も
高い。Ｍｎ８の形態が十分であっても焼鈍後の冷却パタ
ーンの異なるＡ１．８．９゜ＩＬ １４．１５ｍの鋼板
も、また高い時効性を有し、非時効性軟質冷延鋼板とし
ては不十分である。
． １１．１？、１６；の冷延鋼板は軟質非時効性を満
たしているが、ＭｎＳの形態が本発明外であるＡ４．５
．ｇｔ ’７の鋼板譚σ時効後硬質で、また時効指数も
高い。Ｍｎ８の形態が十分であっても焼鈍後の冷却パタ
ーンの異なるＡ１．８．９゜ＩＬ １４．１５ｍの鋼板
も、また高い時効性を有し、非時効性軟質冷延鋼板とし
ては不十分である。
発明の効果
本発明によれば以上の実施例から明らかなように製鋼に
負担［有］かけず経済的に軟質非時効性冷延鋼板を製造
することができる。
負担［有］かけず経済的に軟質非時効性冷延鋼板を製造
することができる。
これにより、従来高級の非時効性鋼板は箱焼鈍で、低級
鋼は連続焼鈍と作り別けられ、連続焼鈍により高級鋼を
製造するには薦価なＩＦ’ｆｉを用いるものと覚悟して
作っていたものが、高価なＩＰ鋼を用いることなしに連
続焼鈍で製造可能となった。その結果、連続焼鈍の良い
点、すなわち高生産性、均一な品質、省エネルギー、省
力、短期納期、高強度鋼板が製造しやすいなどの点を享
受でき、ＩＦ鋼を用いないことと相俟って、経済的効果
は極めて大きい。
鋼は連続焼鈍と作り別けられ、連続焼鈍により高級鋼を
製造するには薦価なＩＦ’ｆｉを用いるものと覚悟して
作っていたものが、高価なＩＰ鋼を用いることなしに連
続焼鈍で製造可能となった。その結果、連続焼鈍の良い
点、すなわち高生産性、均一な品質、省エネルギー、省
力、短期納期、高強度鋼板が製造しやすいなどの点を享
受でき、ＩＦ鋼を用いないことと相俟って、経済的効果
は極めて大きい。
第１図は実施例に用いた過時効熱処理パターンを示す。
代理人 弁理士 秋 沢 政 光
外２名
４
（α）
（ｂ）
（Ｃ）
１、事件の表示
特願昭５８−第１５９５７９ 号
２、発明の名称
連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法３、補正を
する者 事件との関係 出 願人 住所（居所） 東京都千代田区大手町２丁目６番３号氏
名（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代 理
人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ビル補
正命令 ５、工、工ＦｉｉＩＩＮ の日付昭和 年 月 日（発
送）６、補正により増加する発明の数 なし７、補正の
対象 明細書（発明の詳細な説明）８、補正の内容 別
紙の通り 補 正 の 内 容 より」を「Ｂ添加により」と補正する。 ２、 同′Ａ−３頁牙１６行の「Ｆｅｅ鋼」をｌ”Ｆｒ
ｅｅ鋼」と補正する。
する者 事件との関係 出 願人 住所（居所） 東京都千代田区大手町２丁目６番３号氏
名（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代 理
人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ビル補
正命令 ５、工、工ＦｉｉＩＩＮ の日付昭和 年 月 日（発
送）６、補正により増加する発明の数 なし７、補正の
対象 明細書（発明の詳細な説明）８、補正の内容 別
紙の通り 補 正 の 内 容 より」を「Ｂ添加により」と補正する。 ２、 同′Ａ−３頁牙１６行の「Ｆｅｅ鋼」をｌ”Ｆｒ
ｅｅ鋼」と補正する。
Claims (1)
- （１）炭素を０．０１〜０．０５ｗｔ％含有し、必要忙
応じてＢを０．０００５〜０．００４ＯＮ含有する７Ａ
−ミニラムキルド熱延鋼板中の硫化マンガンのうち０．
０５〜０．２μ累の直径を有するものを２０〜２００ｐ
ｐｍ とし、続いて冷延し、連続焼鈍を行うＫあた９、
再結晶焼鈍後６５０ｔ：より４００Ｃ以下までを５０〜
４ｏｏｃ／ｓの平均冷却速度で冷却し、さらに３７０〜
２５０℃で３〜１ｏ−の熱処理にて固溶炭素の過時効析
出を行うことを特徴とする連続焼鈍による非時効性冷延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15957983A JPS6052527A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15957983A JPS6052527A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6052527A true JPS6052527A (ja) | 1985-03-25 |
| JPS6349726B2 JPS6349726B2 (ja) | 1988-10-05 |
Family
ID=15696792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15957983A Granted JPS6052527A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6052527A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4931107A (en) * | 1988-09-28 | 1990-06-05 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a cold rolled steel sheet having a good ageing resistance by continuous annealing |
| US4960158A (en) * | 1988-09-28 | 1990-10-02 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a zinc-plated steel sheet with an ageing resistance by hot dip-type, continuous zinc plating |
| JPH0368026U (ja) * | 1989-11-03 | 1991-07-03 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50125918A (ja) * | 1974-03-23 | 1975-10-03 | ||
| JPS51138516A (en) * | 1975-05-27 | 1976-11-30 | Nippon Steel Corp | Process for producing cold rolled steel sheet having excellent pressforming properties by low temperature heating of slab |
| JPS5296920A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of non-aging type cold rolled steel sheet for deep drawing by continuous annealing |
| JPS5773132A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of cold rolled mild steel plate of superior deep drawability and aging resistance by continuous annealing |
| JPS5811743A (ja) * | 1981-07-14 | 1983-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による耐時効性の優れた軟質冷延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-08-31 JP JP15957983A patent/JPS6052527A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50125918A (ja) * | 1974-03-23 | 1975-10-03 | ||
| JPS51138516A (en) * | 1975-05-27 | 1976-11-30 | Nippon Steel Corp | Process for producing cold rolled steel sheet having excellent pressforming properties by low temperature heating of slab |
| JPS5296920A (en) * | 1976-02-10 | 1977-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of non-aging type cold rolled steel sheet for deep drawing by continuous annealing |
| JPS5773132A (en) * | 1980-10-24 | 1982-05-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production of cold rolled mild steel plate of superior deep drawability and aging resistance by continuous annealing |
| JPS5811743A (ja) * | 1981-07-14 | 1983-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による耐時効性の優れた軟質冷延鋼板の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4931107A (en) * | 1988-09-28 | 1990-06-05 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a cold rolled steel sheet having a good ageing resistance by continuous annealing |
| US4960158A (en) * | 1988-09-28 | 1990-10-02 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a zinc-plated steel sheet with an ageing resistance by hot dip-type, continuous zinc plating |
| JPH0368026U (ja) * | 1989-11-03 | 1991-07-03 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6349726B2 (ja) | 1988-10-05 |
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