JPS6043464A - Steel sheet having high strength, high workability and composite structure and its manufacture - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain economically the titled steel sheet having >=800kgf/mm.<2> high strength and extremely superior ductility by specifying the composition and mixed structure of a steel sheet having a composite structure. CONSTITUTION:This steel sheet consists of, by weight, 0.30-0.65% C, 0.7-2.0% Si, 0.5-2.0% Mn and the balance Fe and has a structure consisting of, by volume, >=10% ferrite, >=10% austenite and the balance bainite and/or martensite. A hot rolled or cold rolled steel strip having said composition is heated to the austenite range and held at about 650-750 deg.C for about 4-15sec. It is then held at about 450-650 deg.C for about 10-50sec and cooled at >=about 300 deg.C/sec cooling rate to obtain said steel sheet.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高強度島加工性複合＃１１織鋼板およびその製
造方法に係り、引張強さとして８０ｈｆ／＋−以上の高
強度を有し、しかも極めて優れた延性を有する複合組織
鋼板を提供し、史には熱延鋼帯又は冷延鋼帯に対する適
正な熱処理により従来においてめ得ない前記特性をもっ
た複合組織鋼板な経術的に製造することのできる方法を
得ようとするものである。Detailed Description of the Invention The present invention relates to a high-strength island-workable composite #11 woven steel plate and a method for manufacturing the same, which has a high tensile strength of 80hf/+- or more and has extremely excellent ductility. The present invention provides a composite texture steel sheet, and provides a method that can commercially produce a composite texture steel plate having the above-mentioned properties that cannot be found in the past by applying appropriate heat treatment to hot-rolled steel strips or cold-rolled steel strips. This is what we are trying to do.

石油ショック以後における省エネルギー、劣質源の社会
的秩請は特に産業界においてその多大なエネルギー、資
諒消費たることから強く要求され急務となっている。例
えば自動車業界においては近年車体の軽量化のため設計
強度を変更しないで板厚を薄くし得る高張力鋼板の導入
が試みられていて、旧来の析出硬化型高張力鋼板では延
性が不充分でプレス成形性に難点を有すると共に溶接性
にも問題があるので最近では上記のような旧来の析出硬
化型に代るフェライトとマルテンサイトの２相からなる
複合組織型高張力鋼板の採用が増加しつつある。然し近
時における社会的ニーズはその多様性が益々増力口しつ
つあり、それが反映されて鉄鋼材料に対する要求も加工
性を損うことなく更に高張力化が要求されることは当然
と菖える。そこで斯様な要求に対し引張強さが８０〜１
２０Ｋｖｆ、／；−で、加工性の高い超高張力鋼材とし
て従来ベイナイト鋼板又はベイナイトとマルテンサイト
の２相、或いはベイナイトとオーステナイトの２相から
なる複合組織鋼板が目見されているが、加工性などにお
いて必ずしも好ましいものでな（、又その製造に関して
経済的でないなどの不利を有している。After the oil crisis, energy conservation and social justice for the use of inferior quality sources are strongly demanded and urgent, especially in the industrial world, which consumes a large amount of energy and resources. For example, in recent years in the automobile industry, attempts have been made to introduce high-strength steel sheets that can be made thinner without changing the design strength in order to reduce the weight of car bodies. Recently, high-strength steel sheets with a composite structure consisting of two phases of ferrite and martensite have been increasingly adopted as an alternative to the conventional precipitation hardening type as mentioned above, as they have problems with formability and weldability. be. However, in recent years, social needs have become increasingly diverse, and it is only natural that the demands for steel materials reflect this and require even higher tensile strength without compromising workability. . Therefore, to meet such requirements, the tensile strength is 80 to 1.
Conventionally, bainitic steel sheets or composite steel sheets consisting of two phases of bainite and martensite, or two phases of bainite and austenite, have been seen as ultra-high tensile strength steel materials with high workability at 20 Kvf, /; (Also, it has disadvantages such as not being economical in terms of production.)

本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、　ｗｔ％（以下単にチという）でｃ
　：　ｏ、ａ　ｏ〜０，５５チ、Ｓ４二０．７〜２．０
チ、Ｍｎ　：　Ｑ、　５〜２．０チを含有し、残部が鉄
および不可避的不純物からなり、体６’ｔ　ｔ−、Ｓで
１０−以上のフェライトと、１０チ以上のオースステナ
イトと、残部がベイナイトおよびマルテンサイトの何れ
か一方又は双方からなる組成を有する高強度高加工性複
合組織鋼板およびその製造方法として前記成分組成から
なる熱延又は耐地鋼帯をオーステナイト域に加熱してか
ら６５０〜７５０℃に４〜１５秒間保持した後、４５０
〜６５０℃の温度域内の１温度又は２温度以上で１０〜
５０秒（２温度以上のときは合計）の保持を行い、然る
後に３０℃々以上の冷却速度で冷却することを提案する
ものである。The present invention was created after repeated studies in view of the above-mentioned circumstances, and it
: o, ao~0,55chi, S420.7~2.0
Ch, Mn: Q, Contains 5 to 2.0 Ti, the remainder consists of iron and inevitable impurities, ferrite with a body of 6't t-, S of 10- or more, and austenite of 10- or more, A high-strength, high-workability composite-structure steel sheet having a composition in which the balance is composed of either or both of bainite and martensite, and a method for producing the same include heating a hot-rolled or georesistant steel strip having the above-mentioned composition to an austenite region. After holding at 650-750℃ for 4-15 seconds, 450℃
~10~ at 1 or 2 temperatures within the temperature range of ~650℃
It is proposed to hold the temperature for 50 seconds (total if the temperature is two or more) and then cool it at a cooling rate of 30° C. or more.

なお１段目の６５０〜７５０℃における保持から２段目
の、４５０〜６５０℃への冷却が余りにおそいとパーラ
イト変態が進行することとなるのでこの間の冷却は５０
！−以上とすることが好ましい。父上記した１段目の保
持および２段目における１温度又は２温度での保持とは
略一定温度に保持する、即ち恒温保持を立前とするもの
であるが、設備的な面から来る恒温保持におり°る誤差
（約５０℃）程度の温度変動は許容される。例えば２段
目保持において恒温保持炉の入側温度が５００℃で出１
１１１ｍ度が４５０℃という程度の場合は本発明の効果
を何等損うものでない。Note that if the cooling from the first stage of holding at 650 to 750°C to the second stage of cooling to 450 to 650°C is too slow, pearlite transformation will proceed, so the cooling during this time is 50°C.
! - or more is preferable. The above-mentioned holding in the first stage and holding at one or two temperatures in the second stage are to hold at a substantially constant temperature, that is, to maintain constant temperature. Temperature fluctuations of approximately 50° C. during holding are allowed. For example, in the second stage holding, the temperature at the entrance of the constant temperature holding furnace is 500℃ and the temperature is 1.
When 111 m degrees is about 450 degrees Celsius, the effects of the present invention are not impaired in any way.

上記したような本発明について更に説明すると、先ず不
発２明における鋼成分の組成範囲限定理由は以下の通り
である。To further explain the present invention as described above, first, the reason for limiting the composition range of the steel components in the second invention is as follows.

Ｃは、鋼の強化に不可欠な元素であり、又組織にオース
テナイトを体積分率で１０％以上残留させるためには最
低０．３％は必要である。C is an essential element for strengthening steel, and at least 0.3% is required in order to have austenite remain in the structure at a volume fraction of 10% or more.

一方０．５５％を超えると鋼を脆化させると共に鋼板中
に１０％以上のフェライトを含ましめることができなく
なり、更に溶接性を劣化させる。従って０．３〜０．５
５％とした。On the other hand, if it exceeds 0.55%, the steel becomes brittle and it becomes impossible to contain 10% or more of ferrite in the steel plate, further deteriorating weldability. Therefore 0.3-0.5
It was set at 5%.

Ｓｔは、組織に１０％以上のフェライトを短時間に析出
させるためには０，７チ以上が必景観点から上限を２．
０％とすることが必要である。In order to precipitate 10% or more of ferrite in the structure in a short time, St must be 0.7 or more, and the upper limit should be 2.
It is necessary to set it to 0%.

勘は、オーステナイト安定化元素として型費であり、本
発明で却、定した組織、即ちオーステナイトを１０％以
上残留させるためには最低０．５％以上が必要であり、
一方２．０％を超えてＭｎを含有することはその効果が
飽和するだけでなく、バンド状組織を形成し易くなるな
どの却って悪影響を与えるので２０％を上限とした。The intuition is that it is a mold cost as an austenite stabilizing element, and in order to maintain the structure determined in the present invention, that is, 10% or more of austenite, a minimum of 0.5% or more is required.
On the other hand, if Mn is contained in an amount exceeding 2.0%, the effect not only becomes saturated, but also has an adverse effect such as making it easier to form a band-like structure, so 20% is set as the upper limit.

本発明鍋取は化学成分組成としては上記したＣ、３６、
Ｍｎ以外は鉄および不可避的不純物から成る。不純物と
してはＰ、Ｓ、Ｎその他の一般に銅に対し不可避的に混
入して来るもの及び脱酸ならびに鋼中窒素の固定に必要
なＭ　：　０．１％以下などが挙げられる。Ｓは籍に規
定しないが、加工性、延性を重視する観点から例えば０
．００５％以下の如く低Ｓ化することが望ましい。The pot pan of the present invention has the above-mentioned C, 36,
The elements other than Mn consist of iron and inevitable impurities. Examples of impurities include P, S, N, and other substances that are generally unavoidably mixed into copper, and M required for deoxidation and fixation of nitrogen in steel: 0.1% or less. S is not specified in the class, but from the viewpoint of emphasizing workability and ductility, for example, 0
．． It is desirable to reduce S to 0.005% or less.

然して本発明による複合組＃鋼板は、その組織を体積分
率で１０％以上のフェライトと、１０％以上のオーステ
ナイトと、残部がベイナイト又はマルテンサイトの倒れ
か一方又は両者の混合組敵と現りするもので、このよう
に規定する理由は以下の辿りである。However, the composite steel plate according to the present invention has a structure in which the volume fraction is 10% or more of ferrite, 10% or more of austenite, and the remainder is a mixture of fallen bainite or martensite, or one or both of them. The reason for specifying this is as follows.

１Ｊｌｊち第１図は本発明を枦足する成分鋼であるｆＲ
Ａ、Ｂ、Ｅ、Ｇ　（後述の実施例１における第１表中に
記載のもの）を用いて、オーステナイト域に加熱後、本
発明で規定する製造方法の＃、　ｔｕｔ内で冷却条件を
神々に変化し、得られた組織中のフェライト及びオース
テナイトの体積分率とその機械的付置の１ヤリとしての
引張強さくＴＳ：に４ｆ／Ｉ！ｊ）と伸び（Ｂｔ：チ）
の積であるＴＳ　ＸＥｔの関伴を示したものであって、
なおフェライトおよびオーステナイト以外の組織はベイ
ナイト又はマルテンサイトである。1Jlj Figure 1 shows fR, which is a component steel that adds to the present invention.
A, B, E, G (those listed in Table 1 in Example 1 below) are heated to the austenite region, and then the cooling conditions are adjusted within # and tut of the manufacturing method specified in the present invention. TS: 4f/I! j) and elongation (Bt:chi)
This shows the relationship of TS XEt, which is the product of
Note that structures other than ferrite and austenite are bainite or martensite.

即ちこの第１図から明かなように体積分率でフェライト
が１０％以上、オーステナイトが１０％以上の領域にお
いては顕著に優れたＴＳ−Ｅｔバランスが得られるもの
で、このような技術的に新しい事実の確認により斯かる
組織形態を本発明における基本的イｔり成要件としたも
のである。In other words, as is clear from Fig. 1, a significantly superior TS-Et balance can be obtained in the region where the volume fraction is 10% or more of ferrite and 10% or more of austenite. As a result of confirmation of the facts, such an organizational form is considered to be a basic implementation requirement of the present invention.

上記のようにベイナイト又はマルテンサイトの何れか又
はそれら両者の混合組織に、１０チ以上のフェライトと
、１０％以上のオーステナイトを混合させることにより
加工性が１段と優れるのはオーステナイトの加工訪起変
態の効果に重畳して軟質の７エライトによる高延性が発
揮され、この延性はフェライトとオーステナイト、強度
はベイナイト及び、又はマルテンサイトで補い合う結果
と考えられる。As mentioned above, by mixing 10 inches or more of ferrite and 10% or more of austenite into either bainite or martensite, or a mixed structure of both, the workability is further improved due to the processing of austenite. Superimposed on the effect of transformation, high ductility is exhibited by the soft hepterythrite, and this ductility is thought to be the result of ferrite and austenite, and strength being compensated by bainite and/or martensite.

次に本発明における製造方法の発りＪにおける熱処理条
件の限定理由について述べるが、これらは何れも上記し
たような組織の適正化を目的として規定されたものであ
る。Next, the reasons for limiting the heat treatment conditions at the beginning of the manufacturing method of the present invention will be described, but these are all specified for the purpose of optimizing the structure as described above.

即ち本発明による製造方法では、前記のような成分を有
する熱延鋼帯又は冷延鋼帯を用い、これをオーステナイ
ト域に加熱し、その後１段目の保持として６５０〜７５
０℃で４−１５秒の保持を行うのであるが、これは前述
した組織適正化の要件である体積分率で１０％以上のフ
ェライトを析出せしめるためのものである。蓋し保持温
度が６５０℃未満ではフェライトの析出速度がおそく、
かつベイナイト変態が始まることになり、又７５０℃以
上では現実の生産ラインで採り得る保持時間内でフェラ
イトが殆んど析出しないことになり、倒れの場合も組織
に１０％以上のフェライトを混合させることができない
。保持時間についても同様であって、４秒以下の保持で
は如何なる保持温度で保持しても１０％以上のフェライ
ト析出がみられず、逆に１５秒を超えた保持を行うとパ
ーライトが析出して硬質、低延性となり、急激に加工性
劣化を来す。従って１０％以上のフェライトを析出せし
め、組織の適正化を図るためには１段目の保持として６
５０〜７５０℃で、４〜１５秒の保持な必嶽とする。That is, in the manufacturing method according to the present invention, a hot-rolled steel strip or a cold-rolled steel strip having the above-mentioned components is used, heated to an austenite region, and then heated to a temperature of 650 to 75 as the first stage holding.
The temperature is maintained at 0° C. for 4 to 15 seconds, and this is to precipitate ferrite with a volume fraction of 10% or more, which is a requirement for the optimization of the structure described above. If the holding temperature with the lid is lower than 650°C, the precipitation rate of ferrite will be slow;
In addition, bainite transformation will begin, and at temperatures above 750°C, almost no ferrite will precipitate within the holding time that can be taken on an actual production line, so even in the case of collapse, 10% or more ferrite is mixed into the structure. I can't. The same holds true for the holding time; if the holding time is 4 seconds or less, 10% or more ferrite precipitation will not be observed no matter what holding temperature; on the other hand, if the holding time is held for more than 15 seconds, pearlite will precipitate. It becomes hard and has low ductility, leading to rapid deterioration in workability. Therefore, in order to precipitate 10% or more ferrite and optimize the structure, the first stage of holding is 6
It must be held at 50-750°C for 4-15 seconds.

この１段目の保持の後に、４５０〜６５０℃の温度域内
で１温度又は２温度以上で１０〜１５秒（２温度以上の
ときは合計）の保持を行うが、このような２段目（ない
しそれ以降）の保持温度、保持時間についての限定理由
は以下の如くである。即ち第２図として前記した鋼Ａを
用い、９００℃に加熱しオーステナイト単相とした後、
７００℃で１０秒の１段目保持らを施してから２０秒間
、神々の温度で１回保持し、その後１００℃鷹で冷却し
た場合の保持温度とＴ、ＳおよびＴＳＸＥｔの関係を示
したが、この第２図から明かなように保持温度が４５０
℃未満、もしくは６５０℃以上では急激にＴＳＸＦ、ｌ
が減少し、ＴＳ−Ｅ／−のバランスが劣化ｆることは明
かである。これらの場合、７００℃で１０秒間の保持に
よりフェライトが１０＆！！％生成するが、２段目保持
の副度が４５０℃以下では保持温度への急冷段階で、７
００℃保持での未変態オーステナイトがマルテンサイト
となり最終的にフェライトとマルテンサイト組織になる
ため面強度ではあっても低延性となる。−力保持温度が
６５０℃以上となると、保持中にバーライ）　俊ｆ９が
起り、組織にパーライトが混入して低延性化し、ＴＳ−
Ｂｔバランスの急拡な低下を招いている。それらの中間
における保持温度では、保持中のベイナイト生成に伴い
、未変態オーステナイトへのＣの濃縮が進行し、最終冷
却で、このオーステナイトの一部が残留オーステナイト
として組織に混在１−ることとなり、優れたＴＳ−Ｅｌ
　バランスが得られる。保持時間については鋼Ａを９０
０℃でオーステナイト化してから７００℃で１０秒保ナ
デし、続いて５ｔＪＯ℃で神々の時間保持した陵に１０
０℃にで冷却した場合の保持時ＩＭＪとＴＳおよびＴＳ
ＸＥｔの関係を第３図に吸約して示す。即ち保持時間が
１０秒以上５０秒以下の範囲で優れたＴ８ＸＦｔが得ら
れるごとが明かであり、保持時間が１０秒未満と短かす
ぎた場合はベイナイト変態が進行しないため、未変態オ
ーステナイトへのＣの濃縮がなされず、最終的に７工ラ
イート＋マルテンサイト組織になってしまい、他方５０
秒以上と保持が長過さ′た場合は未変態オーステナイト
が保持中に殆んどベイナイトに変態してしまい、最終組
織がフェライト＋ベイナイトになり、何れの場合とも適
正なフェライト→−オーステナイト＋ベイナイト、又は
フェライト＋オーステナイト＋マルテンサイト、或いは
フェライト＋オーステナイト＋ベイナイト＋マルテンサ
イト組織が倚られす、’？’５−Ｅｔバランスの悪いも
のとなる。After this first stage of holding, holding is performed at one temperature or two or more temperatures for 10 to 15 seconds (total when the temperature is two or more) within the temperature range of 450 to 650°C. The reason for the limitations on the holding temperature and holding time (from 1 to 3) is as follows. That is, using steel A described above as shown in Fig. 2, after heating it to 900°C to make it austenite single phase,
The relationship between the holding temperature and T, S, and TSXEt was shown when the first stage was held at 700°C for 10 seconds, then held once at the divine temperature for 20 seconds, and then cooled at 100°C. , as is clear from this figure 2, the holding temperature is 450
Below ℃ or above 650℃, TSXF, l
It is clear that the TS-E/- balance decreases and the TS-E/- balance deteriorates. In these cases, by holding at 700°C for 10 seconds, the ferrite becomes 10&! ! %, but if the degree of secondary holding in the second stage is below 450°C, 7% is produced in the rapid cooling stage to the holding temperature.
Untransformed austenite at 00°C becomes martensite and finally becomes a ferrite and martensite structure, resulting in low ductility even though the surface strength is high. - When the force holding temperature exceeds 650℃, shunf9 occurs during holding, pearlite is mixed into the structure and the ductility becomes low, and TS-
This has led to a rapid decline in the Bt balance. At a holding temperature between these, as bainite is formed during holding, C is concentrated into untransformed austenite, and upon final cooling, some of this austenite becomes mixed in the structure as retained austenite. Excellent TS-El
Balance is achieved. For holding time, steel A is 90
After being austenitized at 0℃, it was kept at 700℃ for 10 seconds, and then kept at 5tJO℃ for a divine time for 10 seconds.
IMJ and TS during holding when cooled to 0℃ and TS
The relationship of XEt is shown in an absorptive manner in FIG. In other words, it is clear that excellent T8XFt can be obtained when the holding time is in the range of 10 seconds or more and 50 seconds or less, and if the holding time is too short, less than 10 seconds, bainite transformation will not proceed, so the process will change to untransformed austenite. C is not enriched, and it ends up being a 7-merite + martensitic structure, while the other 50
If the holding is too long, for more than a second, most of the untransformed austenite will transform into bainite during the holding, and the final structure will be ferrite + bainite. In either case, the proper ferrite → -austenite + bainite , or ferrite + austenite + martensite, or ferrite + austenite + bainite + martensite structure. '5-Et becomes unbalanced.

この２段目以降の保持として上記したところは１回の保
持であるが、４５０〜６５０℃の２温度以上で保持する
とさはその保持時間合計が１０〜５０秒と１よるように
保持することにより本質的には４５０〜６５０℃で１０
〜５０秒の１回保持と同様の結果が得られる。従って時
間としては合計を１０〜５０秒と規定した。The holding described above for the second stage and subsequent stages is held once, but when holding at two or more temperatures of 450 to 650 degrees Celsius, the holding time must be held so that the total holding time is 10 to 50 seconds. essentially 10 at 450-650°C
Similar results are obtained with a single hold of ~50 seconds. Therefore, the total time was defined as 10 to 50 seconds.

なお前記したフェライト或いはベイナイト変態の進行は
、成分と湿度および時間に支配され、成分と保持ＩＵに
より多少最適時間が変動することはちうまでもない。The progress of the above-mentioned ferrite or bainite transformation is controlled by the ingredients, humidity, and time, and it goes without saying that the optimum time will vary somewhat depending on the ingredients and retained IU.

最候に保持後の最終冷却速度として３０　’Ｃ鷹以上を
規定しＩこのはこのような冷却速度未満では冷却中にさ
らにベイナイト変態が進行し、１５１＊の残留オーステ
ナイト量が得られず、従って本発明で目的とするような
適正な組織がイ（Ｉられないためである。In the best case, the final cooling rate after holding is specified to be 30'C or more.If the cooling rate is less than this, bainite transformation will proceed further during cooling, and the amount of retained austenite of 151* will not be obtained, so This is because the proper tissue targeted by the present invention cannot be produced.

本発明による製造方法の具体的な実施例について説明す
ると以下の如くである。Specific examples of the manufacturing method according to the present invention will be described below.

実施例１ 次の第１表に示すような鋼Ａ−Ｈの８１！ＩＩ類の鋼を
溶製した。即ち’Ｊ８Ａ、Ｂ、Ｅ、Ｇは本発明の成分を
満足する鉢ｉであり、これらに対し＠１ｌｃ１Ｄ、Ｆ、
Ｈは比較ｍであって、ｍｃはＣが０３％に達せ１“、銅
りはＣが０，５５％以上であり、鋼Ｆは８４が低く、鋼
ＨはＭｎが低いものである。Example 1 81 of steel A-H as shown in Table 1 below! Class II steel was produced. That is, 'J8A, B, E, G are pots i that satisfy the ingredients of the present invention, and for these, @1lc1D, F,
H is a comparison m, where mc has a C content of 0.3% or more, copper alloy has a C content of 0.55% or more, steel F has a low value of 84, and steel H has a low Mn content.

６鋼は溶製後、熱間圧延および冷間圧延によって板厚１
５咽まで圧魅し供試羽とした。釉々の熱サイクルを採ら
せた後に引張試験を行ったが、試験片の形状は総べてゲ
ージ長さ５〇−のＪＩＳ　５号引張試験片である。又組
織の適否を判定するために組織観察とフェライトおよび
オーステナイトの体積分率の測定を行った。第２表には
２ｇ４図に示したような９００℃でｉ゛−ステナイト域
に加熱後、７１０℃で１０秒間保持し、次いで５００℃
で１５秒保持した後に１００す伝で室温まで冷却する熱
サイクルによる熱処理を施したときの組織中フェライト
およびオーステナイトの体積分率と引張試験値をボす。After melting, 6 steel is hot rolled and cold rolled to a thickness of 1
The feathers were pressed down to the fifth throat and used as test feathers. A tensile test was conducted after the glaze was subjected to thermal cycles, and the test pieces were all JIS No. 5 tensile test pieces with a gauge length of 50 mm. In addition, the structure was observed and the volume fractions of ferrite and austenite were measured to determine the suitability of the structure. Table 2 shows that after heating to the i-stenite region at 900°C as shown in Figure 2g4, it was held at 710°C for 10 seconds, and then heated to 500°C.
The volume fractions of ferrite and austenite in the structure and the tensile test values are shown when heat treatment is performed by a thermal cycle in which the specimen is held for 15 seconds and then cooled to room temperature over 100 seconds.

即ち前記した第４図のような熱履歴を不発明放分銅であ
る鋼Ａ、Ｂ、Ｅ、Ｇに適用した場合には何れも組織に体
積分率で１０％以上のフェライトと、１０％以上のオー
ステナイトを含み、ＴＳで８０　Ｋｆｆ／ｌｊ’以上の
高強度であり、かツＴＳＸＥｔが２３００以上と優れた
ＴＳ−Ｅｔｌバランス有している。これに対し比較鋼で
ある鋼Ｃ，Ｄ、Ｆ、Ｈにおいては同じ熱履歴を与えてい
るにも拘わらず成分が本発明の範囲を何れかで外れてい
るため組織の適正化がなされず、高強度ながらもＴＳＸ
Ｅ／＝が１５００前後と著しく劣っている。即ち鋼Ｃで
はＣが少な過ぎるためオーステナイトの安定度が不充分
で最終組織中のオーステナイト量が５チと少く、−刀剣
りでは逆にＣが多過ぎるためフェライトの生成が充分に
なされす、オーステナイトｉは１〇チ以上あるとしても
フェライト量が７％と不足し組織の適正化がなされてい
ない。鋼Ｆは８４皿不足によりフェライトの生成が殆ん
どなく、それに伴って未変態オーステナイトへのＣの濃
縮もなく、冷却後のオーステナイ）（］が２％と少くて
、又Ｍｎ−３１が少な過ぎる鋼Ｈはオーステナイトの安
定性が不充分となり未変態オーステナイトのベイナイト
への変態が急速に進行するためオーステナイト量が３％
と少くなっており、倒れの場合も体積分率で１０％以上
のフェライトと、１０％以上のオーステナイトを共に含
む適正な複合組織を有しておらず、ＴＳ−Ｅｌバランス
の著しい劣化を来していることが明かである。That is, when the thermal history shown in Fig. 4 is applied to steels A, B, E, and G, which are non-inventive weights, all of them have a structure with a volume fraction of ferrite of 10% or more and a volume fraction of 10% or more. It contains austenite, has a high strength of 80 Kff/lj' or more in TS, and has an excellent TS-Etl balance with a TSXEt of 2300 or more. On the other hand, in steels C, D, F, and H, which are comparison steels, although they have the same thermal history, some of the components are outside the scope of the present invention, so the structure cannot be optimized. TSX despite high strength
E/= is significantly inferior at around 1500. In other words, in steel C, the stability of austenite is insufficient because there is too little C, and the amount of austenite in the final structure is as small as 5. On the other hand, in steel C, there is too much C, so ferrite is not sufficiently formed, resulting in austenite. Even if i is 10 or more, the amount of ferrite is insufficient at 7%, and the structure has not been optimized. In Steel F, there is almost no ferrite formation due to the lack of 84 plates, and accordingly, there is no concentration of C in untransformed austenite, the austenite after cooling is as low as 2%, and Mn-31 is low. In steel H, the austenite content is 3% because the stability of austenite is insufficient and the transformation of untransformed austenite to bainite progresses rapidly.
Even in the case of collapse, it does not have an appropriate composite structure containing both ferrite with a volume fraction of 10% or more and austenite with a volume fraction of 10% or more, resulting in a significant deterioration of the TS-El balance. It is clear that

実施例２゜ 前記した第１表の鋼Ａを用いて第５図のような熱処理を
施した。即ち９００℃でオーステナイト域に加熱後、１
１℃とｔ１秒保持後、続いて１２℃でｔ２秒保持し、そ
の後裡々の冷却速度で室温まで冷却した。そのときの熱
処理条件と、組織中のフェライト、オーステナイトの各
体積分率および引張試験イ１αは次の第３表に示す通り
である。Example 2 Steel A shown in Table 1 above was heat treated as shown in FIG. That is, after heating to the austenite region at 900°C, 1
After holding the temperature at 1°C for t1 seconds, the temperature was held at 12°C for t2 seconds, and thereafter the temperature was cooled to room temperature at a cooling rate. The heat treatment conditions at that time, the volume fractions of ferrite and austenite in the structure, and the tensile test I1α are as shown in Table 3 below.

即ち本発明法であるＡ−１、Ａ−３、Ａ−５はＴＳで８
０　Ｋｆｆ／−以上と高強度であり、且つＴＢＸＥＬが
すべて２３００以上と、優れたＴＳ−Ｅｔ　バランスを
有している。一方比較法であるＡ−２は７２℃で保持後
の冷却速度が１０℃／（８）と本発明方法の範囲より外
れているため残留オーステナイトがな（、又Ａ−４の場
合は１段目の保持時間が２秒と本発明法に比し短かい場
合で、フェライトが３％程度しか析出せず、又そのため
未変態オーステナイトへのＣの濃縮が不充分となり最終
的にオーステナイトの残存Ｍ：が２％程度しかない。That is, A-1, A-3, and A-5, which are the methods of the present invention, have a TS of 8.
It has a high strength of 0 Kff/- or more, and has an excellent TS-Et balance with all TBXELs of 2300 or more. On the other hand, in the comparative method A-2, the cooling rate after holding at 72°C is 10°C/(8), which is outside the range of the method of the present invention. When the retention time is 2 seconds, which is shorter than in the method of the present invention, only about 3% of ferrite is precipitated, and as a result, the concentration of C in untransformed austenite is insufficient, and the residual M of austenite is ultimately reduced. : is only about 2%.

更にＡ−６は同様に２段目の保持時間が３秒と本発明法
より短か過ぎる場合で、ベイナイト変態が進行せず、未
変態オーステナイトへのＣの濃縮が起らないのでオース
テナイ１−４ｔが４％と組織の適正化は達成されていな
い。Furthermore, in A-6, the holding time in the second stage is 3 seconds, which is too short compared to the method of the present invention, and the bainite transformation does not proceed and the concentration of C in untransformed austenite does not occur, so the austenite 1- 4t is 4%, and optimization of the organization has not been achieved.

即ちこれは強度としては高くてもＴＳＸＥｔは１６００
前後で低く、　’ｒｓ−Ｅｌバランスの劣化を来してい
る。In other words, although this is high in strength, TSXEt is 1600
It is low at the front and rear, causing a deterioration of the 'rs-El balance.

実施例３ 第１表における＠４ｐ、を用い第６図のような熱処理を
施した。即ち９００℃でオーステナイト域に加熱してか
ら１１℃でｔ１秒保持し、次の保持を７２℃でｔ２秒と
１３℃でｔ３秒と２回に分けて行い、然る後に１００　
Ｖｓｅｃで室温まで冷却した。そのときの熱処理秦件と
組織中に混在するフェライトおよびオーステナイトの体
積分率ならびに引張試験値は次の第４表の通りである。Example 3 Using @4p in Table 1, heat treatment as shown in FIG. 6 was performed. That is, after heating to the austenite region at 900°C, holding at 11°C for t1 seconds, the next holding was carried out in two parts: t2 seconds at 72°C and t3 seconds at 13°C, and then 100°C.
Cooled to room temperature at Vsec. The heat treatment conditions, volume fractions of ferrite and austenite mixed in the structure, and tensile test values are shown in Table 4 below.

即ち本発明法であるＡ−７、Ａ−９は何れもＴＳで８０
Ｋｚｆ／−以上と高強度であり、又ＴＳＸＥｔが２３５
０前後とＴＳ−Ｅｔｌバランス優れて（、する。一方比
較法であるＡ−８は２回に分けて行った保持時間合計が
１００秒と本発明方法の上限を超えており、この保持中
に未変態オーステナイトが殆んどベイナイトに変態して
しまい、組織がフェライト＋ベイナイトとなり、又Ａ−
１０では２回に分けて行った保持の保持温度が６８０℃
と３００℃というように本発明で規定する４５０〜６５
０℃の範囲外であるため、第１回目の保持ではパーライ
トの生成を起し、又２回目の保持では未変態オーステナ
イトは即時にマルテンザイト変態をなし、最終組織のオ
ー・ステナイト量が１０％に達せず、何れも組織の適正
化が達成されず、高強度ながらもＴＳＸＥｔは１６００
以下と低いもＣＤテ、ＴＳ−Ｅｌバランスに劣っている
。That is, both A-7 and A-9, which are the methods of the present invention, have a TS of 80.
It has high strength of Kzf/- or more, and TSXEt is 235
On the other hand, in the comparative method A-8, the total holding time was 100 seconds, which exceeds the upper limit of the method of the present invention, and during this holding Most of the untransformed austenite is transformed into bainite, and the structure becomes ferrite + bainite, and A-
In No. 10, the holding temperature was 680°C in two separate holdings.
450 to 65 as specified in the present invention such as and 300℃
Because the temperature is outside the 0°C range, pearlite is formed during the first holding, and untransformed austenite immediately transforms into martenzite during the second holding, resulting in a final structure with an austenite content of 10%. TSXEt was 1600 even though the strength was high.
The lower and lower CD Te, TS-El balance is inferior.

以上説明したような本発明によれば、加工性に優れた高
強度複合組織鋼板を特別な合金元素を必要としないで提
供し得ると共にそのオーステナイト域からの冷却条件制
御による組織適正化のみで的確に製造せしめ、又素材と
して熱延又は冷延鋼帯の何れをも採用し得るので製造可
能な板幅範囲が広範であり、経済性や製造適正の面など
でもメリットを有し、工業的にその、効果の大きい発明
である。According to the present invention as described above, it is possible to provide a high-strength composite structure steel sheet with excellent workability without requiring special alloying elements, and to precisely optimize the structure by controlling the cooling conditions from the austenite region. In addition, since either hot-rolled or cold-rolled steel strip can be used as the material, the range of sheet widths that can be manufactured is wide, and it has advantages in terms of economy and manufacturing suitability, and is industrially suitable. This is a highly effective invention.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

図面は本発明の技術的内容を示すもので、第１図は組織
とＴＳＸＥｔ　の関係を示した図表、第２図は保持温度
とＴＳおよびＴＳＸＥｔの関係を示した図表、第３図は
保持時間とＴＳおよびＴＳＸＥｔの関係を示した図表、
第４図は実施例１の熱処理サイクル、第５図は実施例２
の熱処理サイクル、第６図は実施例３の熱処理サイクル
を夫々示した図表である。 特許出願人　日本鋼管株式会社 発　明　者　大　北　智　良 問　冨　１）　邦　和 同　中　岡　−秀 代理人　弁理士　白　川　−壬二、ｊｍ？！征τ　１１
り禎 ホスアノ・イ）６・＋４．４．”４　、（幻い　ｌ＋ｔ
ｉ ｅム　、、３　陶 イア、１’４ｎ在間ｉｓ） 手続補正書（＠鉋ｐ １．事件の表示 昭和５ｇ刊３　許願第ρ≠７９６ｑ号 ２、発明ｎ名称 ３、補正をする者 事件との関係！行　許出願人 名称（氏名）　１（奉公・１１盾１株式会ネ１゜昭和　
年　月　日　発送 別紙の通り　゛ｑ−−−−） 補　正　の　内　容 １、本願明細書中温１頁から２１頁にかけての「２特許
請求の範囲」の項の記載を以下の如く訂正する。 「１．ｃ：０．３０〜０．６５ｗｔ係、Ｓに０．７〜２
．０　ｗｔ％、 ＭＪＩ：０．５〜２．Ｏｗｔ係 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からな９、体
積率で１０チ以上の７″エライトと、１０％以上のオー
ステナイトと、残部がベイナイトおよびマルテンサイト
の何れ〃・一方又は双方Ｚ・らなる組織を有することを
特徴とする高強度高加工性複合組織銅板。 ２、Ｃ：０．３０〜０．６５Ｗｔチ、 Ｓｉ：０．７〜２．Ｑｗｔｑ６、 Ｍｎ：　０．５−２．０　ｗｔ％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる熱延
又は冷延銅帯をオーステナイト域に加熱してから６５０
〜７５０°Ｃに４〜１５秒間保持した後、４５０〜６５
０℃の温度域内に１０〜５０秒保持し、次いで３０°Ｃ
／’ｓｅｅ以上の冷却速度で冷却することを特徴とする
高強度高加工性複合組織銅板の製造方法。」　１ ２、同３頁２０行目中に「Ｃ：Ｑ、３０〜０．５５チ」
とあるのをｌｒｃ：ｏ、３ｏ〜０．６５％」と訂正す　
する。 ３、同５頁１５行目中に１０．５５％」とあるのを「０
．６５％」と訂正する。 ４、同頁１８行目中に１０．３〜０．５５％」とあるの
を「０．３〜０，６５％」と訂正する。 ５、同８頁１１行目中に「この」とあるのを削除する。 ６、同１３頁１７行目中にｌ’−０，５５％」とあるの
を（Ｑ、６５係」と訂正する。 ７、同１５頁２行目中に「板厚１５ｍｍＪとあるのを「
板厚１．５關」と訂正する。 ８、同１６負「第２表」の「引張試験値」の最左性上段
に［ｙＳ　（ＫｇｊＡり　Ｊとあるのをｉ”　ｙＳ　（
Ｋｇｆ７／Ｉｎｍ）」と訂正し、又「引張試験値」の最
右行上段に「ＴＳＸＥｌＪとある下にＦ　（Ｋｇｆ／ボ
・％）」　と加入する。 ９、同１９頁「第３表」を別紙の如く訂正する。 ０、同２０頁１８行目中に１−これは」とあるのを「こ
れらは」と訂正する。 、１．同２２頁「第４表」を別紙の如く訂正する。 坐　／　圓 弗　２　圓 第　Ｊ　圓 りＺＯ４０６０６０Ｔｏ。 １、事件の表示 昭和ダ２年特　許願第１４２りどフ号 ２、発明偽名称 事件との関係特許出願人 ８″（１＠）日本鍜管利、式会社 ４、代理人 昭和　年　月　日　発送 第　σ　国 イ承キな時間（５）The drawings show the technical contents of the present invention. Figure 1 is a diagram showing the relationship between the structure and TSXEt, Figure 2 is a diagram showing the relationship between holding temperature, TS and TSXEt, and Figure 3 is a diagram showing the relationship between retention time. A chart showing the relationship between TS and TSXEt,
Figure 4 shows the heat treatment cycle of Example 1, and Figure 5 shows Example 2.
FIG. 6 is a chart showing the heat treatment cycle of Example 3. Patent applicant: Nippon Steel Tube Co., Ltd. Inventor: Satoshi Ohkita, Tomi Yoshitomo 1) Kazudo Kuni, Hide Nakaoka, agent Patent attorney: Shirakawa: Jinji, JM? ! conquest 11
Risei Hosuano I) 6.+4.4. ”4, (phantom l+t
i em,, 3 Toia, 1'4n Zaima is) Procedural amendment (@ plane p 1. Indication of case Showa 5g publication 3 Patent application No. ρ≠796q No. 2, Invention n name 3, Person making amendment case Relationship with!Line Name of applicant (name)
Year, Month, Date As per shipping attachment ゛q----) Contents of Amendment 1: The statement in the section ``2 Claims'' on pages 1 to 21 of the present specification is corrected as follows. "1.c: 0.30-0.65wt, S 0.7-2
．． 0 wt%, MJI: 0.5-2. 9, 7" elite with a volume fraction of 10% or more, austenite of 10% or more, and the balance consisting of bainite and martensite, one or both Z - A high-strength, high-workability composite structure copper plate characterized by having a structure of 2.C: 0.30-0.65Wt, Si: 0.7-2.Qwtq6, Mn: 0.5-2. A hot-rolled or cold-rolled copper strip containing .0 wt% and the balance consisting of iron and unavoidable impurities is heated to an austenite region and then heated to an austenite region of 650
After holding at ~750°C for 4-15 seconds, 450-65
Hold within the temperature range of 0°C for 10-50 seconds, then 30°C
A method for producing a high-strength, highly workable composite-structured copper plate, characterized by cooling at a cooling rate of /'see or higher. ” 1 2, page 3, line 20, “C:Q, 30-0.55 chi”
Correct that to "lrc:o, 3o~0.65%"
do. 3. In the 15th line of page 5, the phrase “10.55%” was replaced with “0.
．． 65%,” he corrected. 4. In line 18 of the same page, the text "10.3-0.55%" is corrected to "0.3-0.65%." 5. Delete the word "kono" in line 11 on page 8. 6. In the 17th line of page 13, correct the statement ``l'-0,55%'' to (Q, Section 65.) 7. In the 2nd line of the same page 15, correct the statement ``plate thickness 15 mmJ.''"
Corrected to ``1.5'' plate thickness. 8, Same 16 Negative "Table 2""Tensile Test Values" in the uppermost left row, [yS (KgjAri J) is written as "i" yS (
Kgf7/Inm)" and added "F (Kgf/Bo%)" to the top of the rightmost line under "Tensile test value" below TSXElJ. 9. ``Table 3'' on page 19 of the same page is corrected as shown in the attached sheet. 0, on page 20, line 18, 1-This is'' is corrected to read ``These are''. , 1. ``Table 4'' on page 22 is corrected as shown in the attached sheet. Sitting / Enputra 2 En No. J Enri ZO406060To. 1. Indication of the case Patent application No. 142 Ridof No. 2, dated 1929, related to the invention false name case Patent applicant 8″ (1@) Nippon Kakanri, Shikisha 4, Agent Showa date, month, day Shipping No. σ Country-friendly time (5)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、Ｃ：　０．３０〜０．５５　ｗｔ％、Ｓｔ：　０．
７〜２．Ｏｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、体
積率で１０％以上のフェライトと、１０％以上のオース
テナイトと、残部がベイナイトおよびマルテンサイトの
何れか一方又は双方からなる組織を有することを特徴と
する高強度高加工性複合１ｆ１１繊鋼板。 ２、Ｃ：　０．３０−０．５５ｗｔ％、Ｓｉ　：　０．
７〜２．Ｏｗｔ％、Ｍｎ　：　０．５〜２．０ｗｔ％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる熱延
又は冷延鋼帯をオーステナイト域に加熱してから６５０
〜７５０℃に４〜１５秒間保持した後、４５０〜６５０
℃の温度域内に１０〜５０秒保持し、次いで３０℃鷹以
上の冷却速度で冷却することを特徴とする高強度高加工
性複合組織鋼板の整造方法。[Claims] 1. C: 0.30 to 0.55 wt%, St: 0.
7-2. Owt%, Mn: 0.5 to 2.0wt%, the balance consists of iron and unavoidable impurities, the volume percentage is 10% or more ferrite, 10% or more austenite, and the balance is bainite and marten. A high-strength, high-workability composite 1f11 fiber steel plate characterized by having a structure consisting of either one or both of the sites. 2, C: 0.30-0.55wt%, Si: 0.
7-2. Owt%, Mn: 0.5 to 2.0wt%, with the balance consisting of iron and inevitable impurities, is heated to an austenite region and then heated to 650
After holding at ~750°C for 4-15 seconds, 450-650
A method for preparing a high-strength, highly workable composite-structure steel sheet, which comprises holding the steel sheet in a temperature range of 10 to 50 seconds, and then cooling at a cooling rate of 30 degrees centigrade or higher.