JPS6040490B2 - 容器内溶鋼の精錬方法 - Google Patents
容器内溶鋼の精錬方法Info
- Publication number
- JPS6040490B2 JPS6040490B2 JP55051772A JP5177280A JPS6040490B2 JP S6040490 B2 JPS6040490 B2 JP S6040490B2 JP 55051772 A JP55051772 A JP 55051772A JP 5177280 A JP5177280 A JP 5177280A JP S6040490 B2 JPS6040490 B2 JP S6040490B2
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- Japan
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- molten steel
- container
- lance
- ladle
- gas
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
この発明は、溶鋼を受入れた容器において、脱ガス処理
を行ないながら極めて効率よく溶鋼を遷拝することによ
って極めて硫黄S等の不純物元素の含有量が少なく、清
浄性の高い鋼を得る容器内溶鋼の精錬方法に関する。 従来、容器内熔鋼中にガスを吹込むことによって、容器
内溶鋼を鷹拝し、精錬することが行なわれている。 このような溶鋼を受入れた容器による溶鋼の精錬におけ
る、溶鋼中へのガス吹込(縄梓)方法の1つとして、ポ
ーラスプラグを用いた底吹き方法が知られている。しか
しながら、このような底吹き法は、単にガスが溶鋼中を
垂直に上昇するだけであるから、容器内溶鋼の櫨梓効率
が極めて低い(精錬時間が長くなる)という問題がある
。 なお、底吹きによるガス吹込量は、溶鋼ITon当り4
NI′側程度が限度であるから、たとえば、敬鍋におい
ては、10〜50ron程度の小容量のものにしか底吹
き法を適用することができない。また、取鍋においては
、硫黄S等の不純物元素の含有量の極めて少ない鋼を得
るためにガス吹込によって取鍋内溶鋼を燈拝し、精錬す
ることが行なわれているが、精錬時間が長くなると、溶
鋼の温度低下が大きくなってしまうので、製鋼炉の鋼温
度を上げなければならない(製鋼炉の出鋼温度が上るこ
とは生産面、操業面、およびコスト面に問題が生じる)
。このようなことから、取鍋においては、取鍋内熔鋼上
のスラグに、電極を浸溝して電弧加熱等によって溶鋼を
加熱し、同時に溶鋼をガス損拝して精錬することが試み
られているが、糟梓と加熱とを餅行して行なっているの
で、ガス吹込量を多くすると湯面変動により安定した加
熱が行なえない、および飛散した地金の付着により電極
寿命が短くなる、という問題があるほか、依然として蝿
梓効率が低い(精錬時間が長い)という問題がある。一
方、溶鋼の脱ガス反応、特に脱水素反応は、mf昔;。 三三日蓋8=−kH‐t(ただし、〔H〕 :脱ガス処
理開始からt時間経過時点での溶鋼中の水素濃度 〔H〕o:脱ガス処理直前の溶鋼中 の水素濃度 〔H〕E:到達平衡水素濃度 kH:脱水素速度定数) で表わされ、脱水素反応の律途は、溶鋼中水素の物質移
動律途であるといわれている。 従って、脱水素速度を上昇させるには、減圧下の溶鋼を
できるだけ激しく鰯拝することが必要であり、また、到
達平衝水素濃度〔H〕Eを小さくすることが必要である
(〔H〕Eは港鋼と接触する取鍋ガスからの水素の侵入
によって決まる定数である。)。このため、脱ガス反応
をも極めて効率よく行なえる、熔鋼の精錬方法は、■
極めて効率よく(激しく)、溶鋼を損梓できること■
系外からの水素の侵入を防いで〔H〕Eを上げないよう
にできることを満足しなければならない。 しかしながら、従釆のV.A.D.においては、底吹き
ガス瀦梓方式であるので前述したように、■の条件を満
足することができず(特に大容量の容器には適用できな
い)、また、DH,RHにおける還流式の脱ガス法は、
系外からの水素の侵入を防ぐことがむづかしい。そこで
この発明は以上のような問題を解消した容器内溶鋼の精
錬方法を提供すべ〈なされたものでその長さ方向にそっ
て形成したガス流通路と、その胸部の下端部に形成した
ガス流通路と、その月同部の下端部に形成した前記ガス
流通路に蓮通した少なくとも1つのガス噴出口とを有す
るランスを、容器内熔鋼中に浸潰し、大気圧より低い圧
力下において前記ランスから前記容器内溶鋼中に健梓用
ガスを吹込むことに特徴を有する。 第1図イ,口は、この発明にかかるランスの縦断面図で
あり、第1図イには、ランス1の下端部2箇所に噴出口
laが位置するT字2孔型のもの、第1図口には、ラン
ス1′の下端部1箇所に噴出ロー′aが位置するL字1
孔型のものがそれぞれ示されている。 このような構造のランスを使用することによって溶鋼I
Ton当り4NI/min以上の吹込量を得ることがで
きる。このようなランスを、容器内溶鋼中に浸鰭し、前
記ランスから溶鋼中にガスを吹込むと、吹込まれたガス
は、溶鋼中に水平方向に広く均一に分散して垂直に上昇
し、従って溶鋼は極めて効率よく鷹拝される(漆鋼と溶
鋼浴上のスラグとも効率よく鷹拝される)。第2図はこ
の発明を実施するための、取鍋の精錬装置の断面図であ
る。図示されるように、2は取鍋本体、2aは取鍋蓋、
4は溶鋼、5は溶鋼4上のスラグ、3はスラグ5に浸潰
して抵抗加熱または亀弧加熱をランスからのガス吹込に
よる精錬前または後に港鋼に対して行なうための加熱電
極であり、ランスーと加熱電極3とは、取鍋蓋2aを貫
通して取鍋内に挿入されており、しかも昇降自在となっ
ている。6は取鍋蓋2aに取付けられた抜気管であり、
この抜気管6を通して取鍋内ガスが外部に排出される。 なお、取鍋本体2の上端と取鍋蓋2aの下端との間には
、耐熱性、気密性、および可塑性に優れたシール材7(
たとえばカオール)が介在させてあり、取鍋本体2と取
鍋蓋2aとの間の気密性は良好に保たれている。従って
、取鍋内は、抜気管6からのガス抜き取りによって大気
圧より低い圧力となる。ついでこの発明の実施例につい
て説明する。 250Ton転炉によって上吹吹錬した溶鋼を250T
on取鍋に出鋼し、その際に、溶鋼に、脱酸剤、および
石灰と造律剤とを添加して第1表に示す通りに溶鋼成分
を調整し、ついで取鍋スラグに亀弧加熱用電極を浸潰し
てlo分間溶鋼を加熱し(溶鋼中に浸潰したランスから
の0.洲で/minのArガス吹込併用)、ついで、抜
気管から取鍋内(空間)のガスを抜気して取鍋内の真空
度を0.1torrにし、ついで前記真空度を保持しつ
つ、取鋼内溶鋼中に浸潰したT字2孔型のランスから1
.眺め/minの〜ガスを20分間溶鋼中に吹込んで、
溶鋼および溶鋼と熔鋼上スラグとを擬伴した。 その結果、第1表に示す通り、極めて00、〔S〕、〔
0〕の低い清浄な鋼が得られた。なお、比較のために、
9mon取鍋によってV.A.D法による脱ガス処理を
行なった場合、250Ton取鍋によってRH法による
脱ガス処理を行なった場合を第2表に示す。 コ ム ‐Z; 表から、この発明が、〔H〕、〔S〕、および
を行ないながら極めて効率よく溶鋼を遷拝することによ
って極めて硫黄S等の不純物元素の含有量が少なく、清
浄性の高い鋼を得る容器内溶鋼の精錬方法に関する。 従来、容器内熔鋼中にガスを吹込むことによって、容器
内溶鋼を鷹拝し、精錬することが行なわれている。 このような溶鋼を受入れた容器による溶鋼の精錬におけ
る、溶鋼中へのガス吹込(縄梓)方法の1つとして、ポ
ーラスプラグを用いた底吹き方法が知られている。しか
しながら、このような底吹き法は、単にガスが溶鋼中を
垂直に上昇するだけであるから、容器内溶鋼の櫨梓効率
が極めて低い(精錬時間が長くなる)という問題がある
。 なお、底吹きによるガス吹込量は、溶鋼ITon当り4
NI′側程度が限度であるから、たとえば、敬鍋におい
ては、10〜50ron程度の小容量のものにしか底吹
き法を適用することができない。また、取鍋においては
、硫黄S等の不純物元素の含有量の極めて少ない鋼を得
るためにガス吹込によって取鍋内溶鋼を燈拝し、精錬す
ることが行なわれているが、精錬時間が長くなると、溶
鋼の温度低下が大きくなってしまうので、製鋼炉の鋼温
度を上げなければならない(製鋼炉の出鋼温度が上るこ
とは生産面、操業面、およびコスト面に問題が生じる)
。このようなことから、取鍋においては、取鍋内熔鋼上
のスラグに、電極を浸溝して電弧加熱等によって溶鋼を
加熱し、同時に溶鋼をガス損拝して精錬することが試み
られているが、糟梓と加熱とを餅行して行なっているの
で、ガス吹込量を多くすると湯面変動により安定した加
熱が行なえない、および飛散した地金の付着により電極
寿命が短くなる、という問題があるほか、依然として蝿
梓効率が低い(精錬時間が長い)という問題がある。一
方、溶鋼の脱ガス反応、特に脱水素反応は、mf昔;。 三三日蓋8=−kH‐t(ただし、〔H〕 :脱ガス処
理開始からt時間経過時点での溶鋼中の水素濃度 〔H〕o:脱ガス処理直前の溶鋼中 の水素濃度 〔H〕E:到達平衡水素濃度 kH:脱水素速度定数) で表わされ、脱水素反応の律途は、溶鋼中水素の物質移
動律途であるといわれている。 従って、脱水素速度を上昇させるには、減圧下の溶鋼を
できるだけ激しく鰯拝することが必要であり、また、到
達平衝水素濃度〔H〕Eを小さくすることが必要である
(〔H〕Eは港鋼と接触する取鍋ガスからの水素の侵入
によって決まる定数である。)。このため、脱ガス反応
をも極めて効率よく行なえる、熔鋼の精錬方法は、■
極めて効率よく(激しく)、溶鋼を損梓できること■
系外からの水素の侵入を防いで〔H〕Eを上げないよう
にできることを満足しなければならない。 しかしながら、従釆のV.A.D.においては、底吹き
ガス瀦梓方式であるので前述したように、■の条件を満
足することができず(特に大容量の容器には適用できな
い)、また、DH,RHにおける還流式の脱ガス法は、
系外からの水素の侵入を防ぐことがむづかしい。そこで
この発明は以上のような問題を解消した容器内溶鋼の精
錬方法を提供すべ〈なされたものでその長さ方向にそっ
て形成したガス流通路と、その胸部の下端部に形成した
ガス流通路と、その月同部の下端部に形成した前記ガス
流通路に蓮通した少なくとも1つのガス噴出口とを有す
るランスを、容器内熔鋼中に浸潰し、大気圧より低い圧
力下において前記ランスから前記容器内溶鋼中に健梓用
ガスを吹込むことに特徴を有する。 第1図イ,口は、この発明にかかるランスの縦断面図で
あり、第1図イには、ランス1の下端部2箇所に噴出口
laが位置するT字2孔型のもの、第1図口には、ラン
ス1′の下端部1箇所に噴出ロー′aが位置するL字1
孔型のものがそれぞれ示されている。 このような構造のランスを使用することによって溶鋼I
Ton当り4NI/min以上の吹込量を得ることがで
きる。このようなランスを、容器内溶鋼中に浸鰭し、前
記ランスから溶鋼中にガスを吹込むと、吹込まれたガス
は、溶鋼中に水平方向に広く均一に分散して垂直に上昇
し、従って溶鋼は極めて効率よく鷹拝される(漆鋼と溶
鋼浴上のスラグとも効率よく鷹拝される)。第2図はこ
の発明を実施するための、取鍋の精錬装置の断面図であ
る。図示されるように、2は取鍋本体、2aは取鍋蓋、
4は溶鋼、5は溶鋼4上のスラグ、3はスラグ5に浸潰
して抵抗加熱または亀弧加熱をランスからのガス吹込に
よる精錬前または後に港鋼に対して行なうための加熱電
極であり、ランスーと加熱電極3とは、取鍋蓋2aを貫
通して取鍋内に挿入されており、しかも昇降自在となっ
ている。6は取鍋蓋2aに取付けられた抜気管であり、
この抜気管6を通して取鍋内ガスが外部に排出される。 なお、取鍋本体2の上端と取鍋蓋2aの下端との間には
、耐熱性、気密性、および可塑性に優れたシール材7(
たとえばカオール)が介在させてあり、取鍋本体2と取
鍋蓋2aとの間の気密性は良好に保たれている。従って
、取鍋内は、抜気管6からのガス抜き取りによって大気
圧より低い圧力となる。ついでこの発明の実施例につい
て説明する。 250Ton転炉によって上吹吹錬した溶鋼を250T
on取鍋に出鋼し、その際に、溶鋼に、脱酸剤、および
石灰と造律剤とを添加して第1表に示す通りに溶鋼成分
を調整し、ついで取鍋スラグに亀弧加熱用電極を浸潰し
てlo分間溶鋼を加熱し(溶鋼中に浸潰したランスから
の0.洲で/minのArガス吹込併用)、ついで、抜
気管から取鍋内(空間)のガスを抜気して取鍋内の真空
度を0.1torrにし、ついで前記真空度を保持しつ
つ、取鋼内溶鋼中に浸潰したT字2孔型のランスから1
.眺め/minの〜ガスを20分間溶鋼中に吹込んで、
溶鋼および溶鋼と熔鋼上スラグとを擬伴した。 その結果、第1表に示す通り、極めて00、〔S〕、〔
0〕の低い清浄な鋼が得られた。なお、比較のために、
9mon取鍋によってV.A.D法による脱ガス処理を
行なった場合、250Ton取鍋によってRH法による
脱ガス処理を行なった場合を第2表に示す。 コ ム ‐Z; 表から、この発明が、〔H〕、〔S〕、および
〔0〕の
極めて低い清浄な銅を得ることができることが明らかで
あり、従来法に比べて優れていることが明らかである。 以上説明したように、この発明においては、安価に短時
間で極めて不純物元素が少なく清浄性の高い鋼を大量に
精錬することができる。
極めて低い清浄な銅を得ることができることが明らかで
あり、従来法に比べて優れていることが明らかである。 以上説明したように、この発明においては、安価に短時
間で極めて不純物元素が少なく清浄性の高い鋼を大量に
精錬することができる。
第1図イ,口はこの発明にかかるランスの縦断面図、第
2図はこの発明を実施するための取鍋の精錬装置の断面
図である。 1,1′・・・ランス、2・・・取鍋本体、2a・・・
取鍋蓋、3・・・加熱電極、4・・・溶鋼、5・・・ス
ラグ、6・・・抜気管、7・・・シール材。 器′図 第2図
2図はこの発明を実施するための取鍋の精錬装置の断面
図である。 1,1′・・・ランス、2・・・取鍋本体、2a・・・
取鍋蓋、3・・・加熱電極、4・・・溶鋼、5・・・ス
ラグ、6・・・抜気管、7・・・シール材。 器′図 第2図
Claims (1)
- 1 その長さ方向にそつて形成したガス流通路と、その
胴部の下端部に形成した前記ガス流通路に連通した少な
くとも1つのガス噴出口とを有するランスを、容器内溶
鋼中に浸漬し、 大気圧より低い圧力下において前記ラ
ンスから前記容器内溶鋼中に撹拌用ガスを吹込むことを
特徴とする容器内溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55051772A JPS6040490B2 (ja) | 1980-04-21 | 1980-04-21 | 容器内溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55051772A JPS6040490B2 (ja) | 1980-04-21 | 1980-04-21 | 容器内溶鋼の精錬方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56150117A JPS56150117A (en) | 1981-11-20 |
JPS6040490B2 true JPS6040490B2 (ja) | 1985-09-11 |
Family
ID=12896234
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55051772A Expired JPS6040490B2 (ja) | 1980-04-21 | 1980-04-21 | 容器内溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6040490B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4436553A (en) * | 1982-01-22 | 1984-03-13 | Union Carbide Corporation | Process to produce low hydrogen steel |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS502617A (ja) * | 1973-04-28 | 1975-01-11 |
-
1980
- 1980-04-21 JP JP55051772A patent/JPS6040490B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS502617A (ja) * | 1973-04-28 | 1975-01-11 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56150117A (en) | 1981-11-20 |
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