JPS60260734A - 優れた強度を有するベルト - Google Patents
優れた強度を有するベルトInfo
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- JPS60260734A JPS60260734A JP11509084A JP11509084A JPS60260734A JP S60260734 A JPS60260734 A JP S60260734A JP 11509084 A JP11509084 A JP 11509084A JP 11509084 A JP11509084 A JP 11509084A JP S60260734 A JPS60260734 A JP S60260734A
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- polyester
- dip cord
- cord
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G15/00—Conveyors having endless load-conveying surfaces, i.e. belts and like continuous members, to which tractive effort is transmitted by means other than endless driving elements of similar configuration
- B65G15/30—Belts or like endless load-carriers
- B65G15/32—Belts or like endless load-carriers made of rubber or plastics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G1/00—Driving-belts
- F16G1/06—Driving-belts made of rubber
- F16G1/08—Driving-belts made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
- F16G1/10—Driving-belts made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with textile reinforcement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G2201/00—Indexing codes relating to handling devices, e.g. conveyors, characterised by the type of product or load being conveyed or handled
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明ば産業用機械に使用されるコンベアベルト等の平
ベルトおよびVベルトに関する。
ベルトおよびVベルトに関する。
従来この種のベル)H脂肪族ポリアミド、ポリエチレン
テレフタレート、ポリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性樹脂全被覆したものが使用されてい
るが、強力、伸度、耐薬品性などの点で充分なものとは
言い難い。すなわち平ベルトやVベルト等に要求される
特性は高強力、低伸度、寸法安定性および耐薬品性であ
る。高強力が必要なことは当然であり、それと同時に適
度な低い伸度が要求される。伸度が高すぎると経時的に
ベルトにたるみを生じさせる0極端に低伸度の場合はベ
ルトに充分な張力を与えることが困難になる。高強力の
ベルトラ製造するには太デニール糸を経糸として用いる
ことができるが、重量や厚みが増大踵運搬や取扱上の作
業面で好ましくない。
テレフタレート、ポリビニルアルコールなどの合成繊維
よりなるフィラメント織物を基布とし、耐摩耗性のある
ゴム質または可撓性樹脂全被覆したものが使用されてい
るが、強力、伸度、耐薬品性などの点で充分なものとは
言い難い。すなわち平ベルトやVベルト等に要求される
特性は高強力、低伸度、寸法安定性および耐薬品性であ
る。高強力が必要なことは当然であり、それと同時に適
度な低い伸度が要求される。伸度が高すぎると経時的に
ベルトにたるみを生じさせる0極端に低伸度の場合はベ
ルトに充分な張力を与えることが困難になる。高強力の
ベルトラ製造するには太デニール糸を経糸として用いる
ことができるが、重量や厚みが増大踵運搬や取扱上の作
業面で好ましくない。
これらの課題全解決するために、実開昭52−1207
75号公報において、ポリパラフェニレンテレフタルア
ミドを主体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主体とする繊維よQ成る合撚糸を経糸に用い、
ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊維
を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期間
にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトとベ
ルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し、次第にベ
ルトの強力が低下するという欠点がある。これにポリパ
ラフェニレンテレフタルアミド繊維が剛直な高分子鎖か
ら成っているため摩耗性が低いことに起因する。一方実
開昭52−120774号公報において、金属繊維金芯
にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でとり囲ん
でなるコアスパン糸全経糸として用い、全芳香族ポリア
ミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトヲ同時に提供
しているが、この場合に全芳香族ボリアミド繊維がポリ
パラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上記と同
様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産業用機
械に用いられるベルトは、産業分野により種々の薬品、
最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸或いは苛性ソー
ダ等のアルカリといった薬品によりベルトが濡れたり、
また湿潤する場合があり、こういった場合にポリパラフ
ェニレンテレフタルアミド繊維の強力に、酸、アルカリ
等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩耗性が顕
著に低下することも判明している。
75号公報において、ポリパラフェニレンテレフタルア
ミドを主体とする繊維とポリメタフェニレンイソフタル
アミドを主体とする繊維よQ成る合撚糸を経糸に用い、
ポリメタフェニレンイソフタルアミドを主体とする繊維
を緯糸に用いてなるベルトが提案されているが、長期間
にわたり使用すると耐摩耗性に問題があり、ベルトとベ
ルト駆動部の接触面においてベルトが摩耗し、次第にベ
ルトの強力が低下するという欠点がある。これにポリパ
ラフェニレンテレフタルアミド繊維が剛直な高分子鎖か
ら成っているため摩耗性が低いことに起因する。一方実
開昭52−120774号公報において、金属繊維金芯
にし、該芯の外周を全芳香族ポリアミド繊維でとり囲ん
でなるコアスパン糸全経糸として用い、全芳香族ポリア
ミド繊維を緯糸として用いてなる織ベルトヲ同時に提供
しているが、この場合に全芳香族ボリアミド繊維がポリ
パラフェニレンテレフタルアミド繊維の場合は上記と同
様な耐摩耗性に関する欠点を有している。また産業用機
械に用いられるベルトは、産業分野により種々の薬品、
最も一般的に用いられるのは硫酸等の酸或いは苛性ソー
ダ等のアルカリといった薬品によりベルトが濡れたり、
また湿潤する場合があり、こういった場合にポリパラフ
ェニレンテレフタルアミド繊維の強力に、酸、アルカリ
等による腐蝕により急激に低下すると共に耐摩耗性が顕
著に低下することも判明している。
このよう表現状のもとに、本発明者らは高強力と適度の
伸度全保有し、酸、アルカリ等による腐蝕に耐え、かつ
優れた耐摩耗性、寸法安定性を有するベルトの構成につ
いて鉛量研究の結果、本発明に到達したのである。
伸度全保有し、酸、アルカリ等による腐蝕に耐え、かつ
優れた耐摩耗性、寸法安定性を有するベルトの構成につ
いて鉛量研究の結果、本発明に到達したのである。
即ち、本発明は高強度にして優れた耐疲労性を示すポリ
エステル繊維ディップコードよりなる基布にゴム質また
は可撓性樹脂を片面あるいは両面に被覆してなる優れた
強度を有するベル)Th提供することを目的とするもの
である〇 一方、ポリマーの重合度を低下させず寸法安定5− 性を向上させる方法として[、USP4195032に
見られる様に、POYtl−延伸する方法があるものの
、寸法安定性向上のためタフネス金犠牲としている。
エステル繊維ディップコードよりなる基布にゴム質また
は可撓性樹脂を片面あるいは両面に被覆してなる優れた
強度を有するベル)Th提供することを目的とするもの
である〇 一方、ポリマーの重合度を低下させず寸法安定5− 性を向上させる方法として[、USP4195032に
見られる様に、POYtl−延伸する方法があるものの
、寸法安定性向上のためタフネス金犠牲としている。
本発明者等は高強力で、且つ、高モジュラスで、寸法安
定性の優れたポリエステル系ディップコードよりなる優
れた強度を有するベルトを得る目的で鋭意研究を進めた
結果、本発明に、到達した。
定性の優れたポリエステル系ディップコードよりなる優
れた強度を有するベルトを得る目的で鋭意研究を進めた
結果、本発明に、到達した。
即ち、上記目的は
(1)エチレンテレフタレートの繰返し構造単位が85
モルチ以上のポリエステル系ポリマーからなり、固有粘
度が0.80以上、好ましくは0.80〜1.20の高
重合度を有するポリエステルを溶融紡糸すること、 (2)紡出糸条を未延伸糸の単糸デニールが30d以下
で複屈折車0.002〜0.010となる条件で引取る
こと、 (3)引取ロールを通過した糸条を連続して又は一旦巻
取った後、全延伸倍率が5.0倍以上、好ましくは6.
0倍以上とがる様に熱延伸すること、6− (4)延伸糸の糸質が下記の条件を満たすこと、(イ)
DT≧9.5t/d。
モルチ以上のポリエステル系ポリマーからなり、固有粘
度が0.80以上、好ましくは0.80〜1.20の高
重合度を有するポリエステルを溶融紡糸すること、 (2)紡出糸条を未延伸糸の単糸デニールが30d以下
で複屈折車0.002〜0.010となる条件で引取る
こと、 (3)引取ロールを通過した糸条を連続して又は一旦巻
取った後、全延伸倍率が5.0倍以上、好ましくは6.
0倍以上とがる様に熱延伸すること、6− (4)延伸糸の糸質が下記の条件を満たすこと、(イ)
DT≧9.5t/d。
好ましくはDT≧11.Of/d
1口) 12 チ ≧ DE ≧ 5 チ 、好ましく
は10%≧DE≧5係 (ハ) Tα≧160℃ 更に好ましくは、 (ロ) 繊維の複屈折率Δn≧195X10−1(ホ)
小角X線回折による長周期LP≧170人(へ) 繊
維の単糸デニールが4d以下(5) 延伸糸(マルチフ
ィラメントヤーン)K撚係数2000〜1300、好ま
しくは1800〜1400の下撚および上燃ヲ施して生
コード全作成すること、 (6)該生コードまtは該生コードより織成し友簾織物
會ゴムとの接着性全改善するためのディップ液処理に引
き続いて0〜3%のホットストレッチ全行うこと によって達成される。
は10%≧DE≧5係 (ハ) Tα≧160℃ 更に好ましくは、 (ロ) 繊維の複屈折率Δn≧195X10−1(ホ)
小角X線回折による長周期LP≧170人(へ) 繊
維の単糸デニールが4d以下(5) 延伸糸(マルチフ
ィラメントヤーン)K撚係数2000〜1300、好ま
しくは1800〜1400の下撚および上燃ヲ施して生
コード全作成すること、 (6)該生コードまtは該生コードより織成し友簾織物
會ゴムとの接着性全改善するためのディップ液処理に引
き続いて0〜3%のホットストレッチ全行うこと によって達成される。
そして、この方法によると、エチレンテレフタレートの
繰返し構造単位が85モルチ以上のポリエステルポリマ
ーからなり、固有粘度が0.80以上の高重合度を有す
るポリエステル系繊維よりなジ、ゴムとの接着性を改善
するためのディップ液が付着している撚係数が2000
〜1300、好ましく[1800〜1400の上撚及び
下撚を有するポリエステル系ディップコードであって、
下記特性全同時に有する高強力、高モジュラスで且つ寸
法安定性及び耐疲労性の著しく改善されたポリエステル
系ディップコードが得られる。
繰返し構造単位が85モルチ以上のポリエステルポリマ
ーからなり、固有粘度が0.80以上の高重合度を有す
るポリエステル系繊維よりなジ、ゴムとの接着性を改善
するためのディップ液が付着している撚係数が2000
〜1300、好ましく[1800〜1400の上撚及び
下撚を有するポリエステル系ディップコードであって、
下記特性全同時に有する高強力、高モジュラスで且つ寸
法安定性及び耐疲労性の著しく改善されたポリエステル
系ディップコードが得られる。
(a) ディップコードの破断強度A≧7.5 f/d
好ましくにA2B、0 t/d (b) ディップコードの中間伸度B≦5%(a) デ
ィップコードの乾熱収縮率C≦5%(d) C≦−B
+ 8.5 このディップコードに、従来のポリエステルディップコ
ードとに、低収縮率、高汚ジュラスで且つ高強力である
点に関し、著しく相違する。
好ましくにA2B、0 t/d (b) ディップコードの中間伸度B≦5%(a) デ
ィップコードの乾熱収縮率C≦5%(d) C≦−B
+ 8.5 このディップコードに、従来のポリエステルディップコ
ードとに、低収縮率、高汚ジュラスで且つ高強力である
点に関し、著しく相違する。
更に具体的に本発明法及びその方法によって得られた繊
維の特性について記述する。
維の特性について記述する。
本発明で意図するポリエステルコードの原料たるポリエ
ステルとは、p−クロロフェノール/テトラクロロエタ
ン=3/1(重量比)の溶媒中30℃で測定した固有粘
度がO,SOO12好ましくは0.80〜1.20で、
構成単位の85モルチ以上、好ましくに95モルチ以上
がエチレンテレフタレートからなるものであり、少量混
入させることのできる他の構成単位としてはジエチレン
グリコール、炭素数が1〜10の他のポリエチレングリ
コール、ヘキサヒドロ−p−キシリレングリコール、イ
ソ’ fi ルrll、シ安息香e、p −tert
−フェニール−4,4’−ジカルボン酸、ヘキサヒドロ
テレフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の
脂肪族ジカルボン酸、ヒト四キシ酢酸等のヒドロキシ酸
等が挙げられ、この様なポリエステル素材は通常の溶融
紡糸法によって繊維化される。
ステルとは、p−クロロフェノール/テトラクロロエタ
ン=3/1(重量比)の溶媒中30℃で測定した固有粘
度がO,SOO12好ましくは0.80〜1.20で、
構成単位の85モルチ以上、好ましくに95モルチ以上
がエチレンテレフタレートからなるものであり、少量混
入させることのできる他の構成単位としてはジエチレン
グリコール、炭素数が1〜10の他のポリエチレングリ
コール、ヘキサヒドロ−p−キシリレングリコール、イ
ソ’ fi ルrll、シ安息香e、p −tert
−フェニール−4,4’−ジカルボン酸、ヘキサヒドロ
テレフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の
脂肪族ジカルボン酸、ヒト四キシ酢酸等のヒドロキシ酸
等が挙げられ、この様なポリエステル素材は通常の溶融
紡糸法によって繊維化される。
このようなポリエステルには、必要に応じて艶消し剤、
顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、
染色性向上剤或は接着性向上剤等を配合することができ
、配合の如何によって本発明9− の特性に重大な悪影響會与えるもの以外は、全て利用で
きる。
顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、
染色性向上剤或は接着性向上剤等を配合することができ
、配合の如何によって本発明9− の特性に重大な悪影響會与えるもの以外は、全て利用で
きる。
通常、水分率0.03%以下に乾燥した上記ポリエステ
ルを溶融紡糸機で紡糸するが、このとき好ましくはエク
ストルダー型紡糸機を用いる。
ルを溶融紡糸機で紡糸するが、このとき好ましくはエク
ストルダー型紡糸機を用いる。
紡糸引取シ速度に採取した糸条の単糸デニールが30デ
ニール以下で複屈折率がo、o o 2〜o、o i
。
ニール以下で複屈折率がo、o o 2〜o、o i
。
となるように設定される。前記糸質に対応する紡糸条件
は引取り速度だけではなく、ノズル孔径、ノズル−クエ
ンチ間距離、ポリマーの固有粘度、紡糸温度等の多数の
要因を最適化することによシ決定できる。
は引取り速度だけではなく、ノズル孔径、ノズル−クエ
ンチ間距離、ポリマーの固有粘度、紡糸温度等の多数の
要因を最適化することによシ決定できる。
特に紡糸基本要因パラメーターが下記の式全満足するこ
とか本発明に利用されている高重合度で且つ単糸デニー
ルの小ぜい繊維ヲ笑現する上で好ましい。
とか本発明に利用されている高重合度で且つ単糸デニー
ルの小ぜい繊維ヲ笑現する上で好ましい。
()) Q/πD春≧ 23500 [t/CIII・
−1m Vw/Vo≦200 (す) I、H:30〜200 〔雪菖〕(ヌ)TA:
280〜330〔℃) 10− 但し、(ト)〜(ヌ)式において Q:単孔あたりのポリマー吐出量Ct/m〕D:ノズル
孔径〔副〕 ■w;紡糸引取り速度[*/J ■o:ノズル吐出線速度〔III/―〕LH:ノズル直
下の加熱ゾーン長〔寵〕Tム:ノズル直下の加熱ゾーン
の糸条雰囲気温度〔℃〕を示す。
−1m Vw/Vo≦200 (す) I、H:30〜200 〔雪菖〕(ヌ)TA:
280〜330〔℃) 10− 但し、(ト)〜(ヌ)式において Q:単孔あたりのポリマー吐出量Ct/m〕D:ノズル
孔径〔副〕 ■w;紡糸引取り速度[*/J ■o:ノズル吐出線速度〔III/―〕LH:ノズル直
下の加熱ゾーン長〔寵〕Tム:ノズル直下の加熱ゾーン
の糸条雰囲気温度〔℃〕を示す。
引取り糸条の複屈折率が0.010金越えると安定的に
切断強度DTが9.5f/d以上、好ましくは11、O
f/d以上の高強力糸にならない。
切断強度DTが9.5f/d以上、好ましくは11、O
f/d以上の高強力糸にならない。
ポリマーの重合度が一定の場合、高強力糸を得るには引
取糸条の複屈折率はできるだけ小さいことが好ましいが
、引取り糸条の複屈折率を0.002未満とすると、紡
糸操業が損われるため好ましくないO 又、引取り糸条の単糸デニールが30デニールを越える
と、高倍率に安定的に延伸することが困難であり、本発
明で意図しているような高倍率延伸により得られた高強
力糸全相いることが困難となる。
取糸条の複屈折率はできるだけ小さいことが好ましいが
、引取り糸条の複屈折率を0.002未満とすると、紡
糸操業が損われるため好ましくないO 又、引取り糸条の単糸デニールが30デニールを越える
と、高倍率に安定的に延伸することが困難であり、本発
明で意図しているような高倍率延伸により得られた高強
力糸全相いることが困難となる。
上記の様にして得られた未延伸糸全紡糸に連続して、又
は一旦巻取った後延伸する際に、未延伸糸第1供給ロー
ラと100℃以下に維持された未延伸糸第2供給ローラ
との間において、1.10倍以下の予備延伸全行い、次
いで未延伸糸第2供給ローラと第1延伸ローラとの間に
おいて全延伸倍率の40%以上の第1段延伸全行うのが
良く、必要に応じて未延伸糸第2供給ローラと第1延伸
ローラとの間に高温加圧蒸気噴出ノズルを設け、ノズル
温度全200℃以上にして高温蒸気を噴出させ、高温加
圧蒸気噴出ノズル付近に延伸点全固定させる。更に第2
段延伸全行う際に、第1延伸ローラと第2延伸ローラと
の間に設けられた雰囲気温度170〜420℃のスリッ
トヒーター(糸条走行路としてスリットヲ設は几加熱装
置で、該スリット中に非接触状態で糸54!全走行させ
ながら加熱するもの:雰囲気温度とは該スリット内の温
度金言う)中音糸条が0.3秒以上滞在できる様に通過
せしめ、しかる後、第2延伸ローラに供する。その際、
スリットヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口の雰囲
気温度全170℃以上、出口雰囲気温度を420℃以下
とし、且つ200〜420℃の雰囲気に糸条が0.3秒
以上滞在できる様に糸条を通過させることが好ましい。
は一旦巻取った後延伸する際に、未延伸糸第1供給ロー
ラと100℃以下に維持された未延伸糸第2供給ローラ
との間において、1.10倍以下の予備延伸全行い、次
いで未延伸糸第2供給ローラと第1延伸ローラとの間に
おいて全延伸倍率の40%以上の第1段延伸全行うのが
良く、必要に応じて未延伸糸第2供給ローラと第1延伸
ローラとの間に高温加圧蒸気噴出ノズルを設け、ノズル
温度全200℃以上にして高温蒸気を噴出させ、高温加
圧蒸気噴出ノズル付近に延伸点全固定させる。更に第2
段延伸全行う際に、第1延伸ローラと第2延伸ローラと
の間に設けられた雰囲気温度170〜420℃のスリッ
トヒーター(糸条走行路としてスリットヲ設は几加熱装
置で、該スリット中に非接触状態で糸54!全走行させ
ながら加熱するもの:雰囲気温度とは該スリット内の温
度金言う)中音糸条が0.3秒以上滞在できる様に通過
せしめ、しかる後、第2延伸ローラに供する。その際、
スリットヒーター中に温度勾配を設け、糸条入口の雰囲
気温度全170℃以上、出口雰囲気温度を420℃以下
とし、且つ200〜420℃の雰囲気に糸条が0.3秒
以上滞在できる様に糸条を通過させることが好ましい。
又、2段延伸終了後、一旦巻取ることなく連続的に、あ
るいは一旦巻取った後に、230〜165℃で109g
以下のリラックス処理を行うことにより、寸法安定性全
更に向上させることも可能である。
るいは一旦巻取った後に、230〜165℃で109g
以下のリラックス処理を行うことにより、寸法安定性全
更に向上させることも可能である。
全延伸倍率は5.0倍以上、好ましく 1−j: 6.
0倍以上に設定される。
0倍以上に設定される。
本発明に用いられる高強力、低伸度糸を得るため、最高
延伸倍率の85−以上、好ましくハタ0−以上の高倍率
で延伸し、切断伸度が5〜121%となるようにするが
、個々の試料の延伸倍率は、それぞれの引取糸の配向度
によって基本的に決定される。
延伸倍率の85−以上、好ましくハタ0−以上の高倍率
で延伸し、切断伸度が5〜121%となるようにするが
、個々の試料の延伸倍率は、それぞれの引取糸の配向度
によって基本的に決定される。
なお、最高延伸倍率とは、延伸可能な最大延伸倍率f
n = 5で測定し、その平均値をいう。
n = 5で測定し、その平均値をいう。
かくして得られたポリエステル繊維は次の特性13−
全備えている凸
イl DT≧9.5f/d、好ましくはDT≧11.O
f/d (ロ) 12%≧DE≧5チ、好ましくは10%≧DE
≧5ts 更にll0C/S で測定し友力学的損失正接Tanδ
の温度分散に現われる主分散のピーク温度Tαが160
℃以上であることは、非晶部が十分伸ばされたことを示
しており、(イ)、(ロ)の糸質を微細構造的に反映し
たものといえる0 更にこれらの特性は、下記の微細構造パラメーターを満
足することにより、更に安定的に製造可能である。
f/d (ロ) 12%≧DE≧5チ、好ましくは10%≧DE
≧5ts 更にll0C/S で測定し友力学的損失正接Tanδ
の温度分散に現われる主分散のピーク温度Tαが160
℃以上であることは、非晶部が十分伸ばされたことを示
しており、(イ)、(ロ)の糸質を微細構造的に反映し
たものといえる0 更にこれらの特性は、下記の微細構造パラメーターを満
足することにより、更に安定的に製造可能である。
に)Δn≧195X10−1
(ホ) 小角X@回折による長周期LP≧170Aに)
(ホ)は、微視的に見て、平均の配向性を代表するΔn
、及び結晶部、非晶部の繊維軸方向の伸張度を代表する
LPが大きいことを示している。
(ホ)は、微視的に見て、平均の配向性を代表するΔn
、及び結晶部、非晶部の繊維軸方向の伸張度を代表する
LPが大きいことを示している。
又、延伸糸の単糸デニールが4d以下とすることにより
糸条の半径が小さくなり、紡糸、延伸工14− 程における内外層の熱履歴、応力履歴差が小さくなり、
フィラメント内外層の構造差が小さくなり、強力利用率
が高くなることにより高強力発現が容易となる。
糸条の半径が小さくなり、紡糸、延伸工14− 程における内外層の熱履歴、応力履歴差が小さくなり、
フィラメント内外層の構造差が小さくなり、強力利用率
が高くなることにより高強力発現が容易となる。
本発明の1つの特徴は高重合度で且つ単糸デニールの小
さい繊維の製造を可能とすることにより、高強力、低伸
度の高重合度を有するポリエステル繊維をディップコー
ドに利用できるように表っ几ことにある。
さい繊維の製造を可能とすることにより、高強力、低伸
度の高重合度を有するポリエステル繊維をディップコー
ドに利用できるように表っ几ことにある。
上記によって得られ几ポリエステルマルチフィラメント
ヤーンは、これを常法に準じて撚糸し、生コードとする
。
ヤーンは、これを常法に準じて撚糸し、生コードとする
。
更に、該生コードまたは該生コードよフ織成し几簾織物
をゴムとの接着性を改善するためのディップ液処理に引
き続いてホットストレッチ全行う。
をゴムとの接着性を改善するためのディップ液処理に引
き続いてホットストレッチ全行う。
本発明者らは、これらの生コード作成からディップ処理
までの工程を鋭意検討し、ディップコードを高強力化し
、中間伸度全低くシ、且つ収縮率を低くでき、従来のポ
リエステルディップコードでは発現できない優れた性能
全実現できることt見出し本発明に至っ几。
までの工程を鋭意検討し、ディップコードを高強力化し
、中間伸度全低くシ、且つ収縮率を低くでき、従来のポ
リエステルディップコードでは発現できない優れた性能
全実現できることt見出し本発明に至っ几。
即ち、本発明に用いる高強力低伸度ポリエステル繊維の
場合、撚係数(TxiD)が通常良く用いられる200
0〜2200 (たとえば840 d/2撚でF′j、
47 turn/10cm )では生コードの強力利用
率が低下するが、撚係数11300〜2000.好まし
くは1400〜1800の範囲に設定すると強力利用率
が非常に優れており、ディップ工程でのホットストレッ
チ比を0〜3%と低くすることにより、低収縮率で、中
間伸度の低いディップコードが得られる。
場合、撚係数(TxiD)が通常良く用いられる200
0〜2200 (たとえば840 d/2撚でF′j、
47 turn/10cm )では生コードの強力利用
率が低下するが、撚係数11300〜2000.好まし
くは1400〜1800の範囲に設定すると強力利用率
が非常に優れており、ディップ工程でのホットストレッ
チ比を0〜3%と低くすることにより、低収縮率で、中
間伸度の低いディップコードが得られる。
中間伸度ば、コードのモジュラスに相当するメジャーで
あるが、前記のディップコードの中間伸度が低いという
ことは、該コードのモジュラスが高いこと金示している
。
あるが、前記のディップコードの中間伸度が低いという
ことは、該コードのモジュラスが高いこと金示している
。
本発明の特徴に、高力糸製造段階で従来のポリエステル
高強力糸に比較して分子鎖をより伸張せしめることによ
り、すでに高強力、高モジユラス低伸度糸全作成してお
き、撚糸後、ディップ工程においてホットストレッチに
よりディップコードのモジュラスを高くする。即ち中間
伸度を低くする必要はない几め、ディップ処理工程にお
いてコードに対する負荷が小さくなり、結果的に従来で
は考えられなかったような低収縮率、低中間伸度(高モ
ジュラス)の高強力ポリエステル系ディップコードを達
成したことにある。
高強力糸に比較して分子鎖をより伸張せしめることによ
り、すでに高強力、高モジユラス低伸度糸全作成してお
き、撚糸後、ディップ工程においてホットストレッチに
よりディップコードのモジュラスを高くする。即ち中間
伸度を低くする必要はない几め、ディップ処理工程にお
いてコードに対する負荷が小さくなり、結果的に従来で
は考えられなかったような低収縮率、低中間伸度(高モ
ジュラス)の高強力ポリエステル系ディップコードを達
成したことにある。
従来のポリエステルディップコードは、ディップコード
の破断強度Aが7.!M/d以上、好ましくは8.Of
/d以上で、中間伸度B及び乾熱収縮率Cがそれぞれ下
記の式全満足するものはなかった。
の破断強度Aが7.!M/d以上、好ましくは8.Of
/d以上で、中間伸度B及び乾熱収縮率Cがそれぞれ下
記の式全満足するものはなかった。
(第1図参照)
(b) B55%
(o) 055%
(d) C≦−B+8.5
これらのディップコード特性は撚係数’i 2000〜
1300、更に好ましくは1800〜1400の低撚数
領域で、ディップ工程でのホットストレッチ比O〜3t
sの低ストレッチ条件ではじめて達成できるO 撚数を減少させることは、撚糸速度をアップで17− き、コストダウンが図れるというメリットがあるが、従
来の知見では耐疲労性が落ちてくるという欠点があった
。
1300、更に好ましくは1800〜1400の低撚数
領域で、ディップ工程でのホットストレッチ比O〜3t
sの低ストレッチ条件ではじめて達成できるO 撚数を減少させることは、撚糸速度をアップで17− き、コストダウンが図れるというメリットがあるが、従
来の知見では耐疲労性が落ちてくるという欠点があった
。
しかし、本発明のディップコードは(a)〜(d)の式
を満足することにより、低撚コードでも従来の撚数のコ
ード以上の耐疲労性を有L7ている。こnらの特性は、
たとえばディスク疲労テスト後の残留強度が高いことよ
り明らかである。
を満足することにより、低撚コードでも従来の撚数のコ
ード以上の耐疲労性を有L7ている。こnらの特性は、
たとえばディスク疲労テスト後の残留強度が高いことよ
り明らかである。
本発明に言うゴム質あるいは可撓性樹脂と汀、ホリI)
レタン樹脂、スチレン−ブタジェンゴム、りpロプレン
ゴム、エチレン−プロピレンゴム、ジエンゴム等を言う
。
レタン樹脂、スチレン−ブタジェンゴム、りpロプレン
ゴム、エチレン−プロピレンゴム、ジエンゴム等を言う
。
産業用機械に使用されるコンベヤーベルト等の平ベルト
ハ、片面のみベルト駆動ローラーに圧接されて駆動する
場合と、ニップローラーによりベルトの両面全圧接され
て駆動する場合とがあり、機械の駆動系により異々る0
従って樹脂の被覆は用途によりベルトの片面あるいに両
面に樹脂を塗布、含浸ま7tはスプレーなどする。また
樹脂膜を基布に重ねて加熱加圧し圧着させる方法で行う
こ18− ともできる。
ハ、片面のみベルト駆動ローラーに圧接されて駆動する
場合と、ニップローラーによりベルトの両面全圧接され
て駆動する場合とがあり、機械の駆動系により異々る0
従って樹脂の被覆は用途によりベルトの片面あるいに両
面に樹脂を塗布、含浸ま7tはスプレーなどする。また
樹脂膜を基布に重ねて加熱加圧し圧着させる方法で行う
こ18− ともできる。
本発明のベルトニ、特許請求の範囲に記載し友ごとく構
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力であると
ともに、用途に適した適度の伸度全保有することができ
、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備え友ベルト
である。
成せしめた結果、従来のベルトに比較し高強力であると
ともに、用途に適した適度の伸度全保有することができ
、さらに耐摩耗性ならびに耐薬品性を兼ね備え友ベルト
である。
以下に本発明全構成する繊維の構造の特定や物性の測定
に用いられる主なパラメータの測定法について述べる。
に用いられる主なパラメータの測定法について述べる。
〈複屈折率(Δn)の測定法〉
ニコン偏光顕微鏡POH型うイン社ベレックコンペンセ
ーター金用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
(東芝5LS−8−B型)を用いた( Na光源)o
5〜6w長の繊維軸に対し45°の角度に切断した試料
を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試
料スライドグラス全回転載物台にのせ、試料が偏光子に
対して45°になる様、回転載物台を回転させて調節し
、アナライf−km人し暗視界とした後、コンペンセー
ター全30にして縞数全数える(n個)。コイベンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛a、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛す全測定した後(いずれも1/10目盛
まで読む)、コンペンセーターを30にもどしてアナラ
イザーWi?[ずし、試料の直径dffi測定し、下記
の式にもとづき複屈折率(Δn)全算出する(測定数2
0個の平均値)0Δn=/”/d (rニレターデーシロン r=nλ。十ε)λ。=58
9.3mμ ε:ライツ社のコンペンセーターの説明書のC/100
00と1よりめる。
ーター金用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
(東芝5LS−8−B型)を用いた( Na光源)o
5〜6w長の繊維軸に対し45°の角度に切断した試料
を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試
料スライドグラス全回転載物台にのせ、試料が偏光子に
対して45°になる様、回転載物台を回転させて調節し
、アナライf−km人し暗視界とした後、コンペンセー
ター全30にして縞数全数える(n個)。コイベンセー
ターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点の
コンペンセーターの目盛a、コンペンセーターを左ネジ
方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペン
セーターの目盛す全測定した後(いずれも1/10目盛
まで読む)、コンペンセーターを30にもどしてアナラ
イザーWi?[ずし、試料の直径dffi測定し、下記
の式にもとづき複屈折率(Δn)全算出する(測定数2
0個の平均値)0Δn=/”/d (rニレターデーシロン r=nλ。十ε)λ。=58
9.3mμ ε:ライツ社のコンペンセーターの説明書のC/100
00と1よりめる。
1=(a−b)(:コンペンセーターの読みの差)く固
有粘度の測定法〉 75]it%のp−クロロフェノールと25重量−のテ
トラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。
有粘度の測定法〉 75]it%のp−クロロフェノールと25重量−のテ
トラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。
重合体全室温において溶剤中に溶解し且つ粘度の測定を
オストワルドーフェンスケ毛細粘度計中で30℃におい
て行々う。
オストワルドーフェンスケ毛細粘度計中で30℃におい
て行々う。
固有粘度に、溶液粘度の溶媒粘度に対する比の自然対数
を溶液100−当りの重合体のグラム数で表わした重合
体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づくとき
の極限値である0〈繊維及びコードの強伸度特性の測定
法〉JIS−L1017の定義による。試料tカセ状に
とフ、20℃、65%RHの温湿度調節さn九部屋で2
4時間放置後、1テンシ日ン″UTM−4L屋引張試験
機〔東洋ボールドウィン(KK)製〕を用い、試長20
cm、引張速度20an/分で測定した。但し、生コー
ドは上撚ボビンに捲いたまま、コンディシロニングした
後、測定を行った0く撚係数の計算式〉 撚係数に=撚数×(デニール)+ 撚数: turn/10crn 〈ディスク疲労の測定法〉 通常のディスク疲労試験機を用い、ディップコード會埋
め込んで加硫して作成し几試験片全セットし、圧縮比1
2.5%、伸長比6.8 %の下に250021− rpmの速度で48時間回転による強制疲労を与えた後
、ディップコードをゴムから取出して残留強力全測定し
た。
を溶液100−当りの重合体のグラム数で表わした重合
体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づくとき
の極限値である0〈繊維及びコードの強伸度特性の測定
法〉JIS−L1017の定義による。試料tカセ状に
とフ、20℃、65%RHの温湿度調節さn九部屋で2
4時間放置後、1テンシ日ン″UTM−4L屋引張試験
機〔東洋ボールドウィン(KK)製〕を用い、試長20
cm、引張速度20an/分で測定した。但し、生コー
ドは上撚ボビンに捲いたまま、コンディシロニングした
後、測定を行った0く撚係数の計算式〉 撚係数に=撚数×(デニール)+ 撚数: turn/10crn 〈ディスク疲労の測定法〉 通常のディスク疲労試験機を用い、ディップコード會埋
め込んで加硫して作成し几試験片全セットし、圧縮比1
2.5%、伸長比6.8 %の下に250021− rpmの速度で48時間回転による強制疲労を与えた後
、ディップコードをゴムから取出して残留強力全測定し
た。
〈中間伸度の測定法〉
JIS−L1017の定義による。一定荷重W(神)に
おける伸び率を測定する。伸び率測定条件に強伸度特性
の測定条件に準する。一定荷重Wは、下記の式で定義さ
れる。
おける伸び率を測定する。伸び率測定条件に強伸度特性
の測定条件に準する。一定荷重Wは、下記の式で定義さ
れる。
d3:試料デニール、d□:基準デニールで原糸の場合
1000デニール、コードの場合2000デニールであ
る。
1000デニール、コードの場合2000デニールであ
る。
〈比 重〉
n−へブタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管中作成し
、30℃±0.1℃に調温され比密度勾配管中に十分に
脱泡した試料を入れ、5時間放置後の密度勾配管中の試
料位置を、密度勾配管の目盛22− から比重値に換算し、n=4で測定。比重値は原則とし
て小数点以下4桁まで読む。
、30℃±0.1℃に調温され比密度勾配管中に十分に
脱泡した試料を入れ、5時間放置後の密度勾配管中の試
料位置を、密度勾配管の目盛22− から比重値に換算し、n=4で測定。比重値は原則とし
て小数点以下4桁まで読む。
〈定長昇温熱応力ピーク温度〉
試長45crn、昇温速度20℃/分、初荷重0.05
f/dの条件で、室温より溶断温度までの熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度金求める。
f/dの条件で、室温より溶断温度までの熱収縮応力を
測定し、熱応力が最大となる温度金求める。
〔詳細はTextile Re5earch Jour
nal、 vol、 4L732(1977)参照。〕 く単糸デニール〉 JIS−L1073(1977)に従って測定。
nal、 vol、 4L732(1977)参照。〕 く単糸デニール〉 JIS−L1073(1977)に従って測定。
〈乾熱収縮率の測定法〉
試料tカセ状にとり、20℃、65%RHの温湿度調節
室で24時間以上放置したのち、試料の0.11に相当
する荷重をかけて測定された長さt、の試料を、無張力
状態で150℃のオープン中に30分放置した後、オー
プンから取り出して上記温湿度室で4時間放置し、再び
上記荷重をかけて測定し、長さt、から次式により算出
し友。
室で24時間以上放置したのち、試料の0.11に相当
する荷重をかけて測定された長さt、の試料を、無張力
状態で150℃のオープン中に30分放置した後、オー
プンから取り出して上記温湿度室で4時間放置し、再び
上記荷重をかけて測定し、長さt、から次式により算出
し友。
〈小角X線回折による繊維長周期LPの測定法〉小角X
線散乱パターンの測定は、例えば理学電機社製X線発生
装置(RU−3H型)を用いて行なう。測定には管電圧
45KV、管電流70mA。
線散乱パターンの測定は、例えば理学電機社製X線発生
装置(RU−3H型)を用いて行なう。測定には管電圧
45KV、管電流70mA。
銅対陰極、ニッケルフィルターで単色化したCuKα(
λx=1.5418人)を使用する。サンプルホルダー
に繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように取り
付ける。試料の厚さハ0.5〜1.0闘位になるように
するのが適当である。この平行に配列した繊維の繊維軸
に垂直にX線を入射させ理学電機社製P S P C(
Po5ltion 5ensitive ProPor
t−1onal Counter )システムを用いて
測定する。本システムの概要は、例えば(Polmer
Journal + vol 。
λx=1.5418人)を使用する。サンプルホルダー
に繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるように取り
付ける。試料の厚さハ0.5〜1.0闘位になるように
するのが適当である。この平行に配列した繊維の繊維軸
に垂直にX線を入射させ理学電機社製P S P C(
Po5ltion 5ensitive ProPor
t−1onal Counter )システムを用いて
測定する。本システムの概要は、例えば(Polmer
Journal + vol 。
13、501(1981) )に詳しく紹介されている
。
。
測定条件1;j 、0 、3 vm g X O、2■
口中ピンホールコリメータを用い、 試料とプローブ間距離: 400+a+MCA(マルチ
チャンネルアナライザー)測定チャンネル数:256 測 定 時 間 二600秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度2
αから下記式に従い、繊維長周期全算出する。〔第2図
(8)、CB)参照二図中1′は試料、2′はpspc
プローブ、3/ハボジシ、ン・アナライザー、4′にM
CA、15’は表示部を夫々示す〕。
口中ピンホールコリメータを用い、 試料とプローブ間距離: 400+a+MCA(マルチ
チャンネルアナライザー)測定チャンネル数:256 測 定 時 間 二600秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度2
αから下記式に従い、繊維長周期全算出する。〔第2図
(8)、CB)参照二図中1′は試料、2′はpspc
プローブ、3/ハボジシ、ン・アナライザー、4′にM
CA、15’は表示部を夫々示す〕。
AX −1,54181
移動平均処理は、次式に従って算出する0ただし、上式
中、I(S)N及びI(S)iは、それぞれチャンネル
ナンバーN及びlの測定散乱強度(空気散乱強度を差し
引い比強度)、Kは移動平均の採用点数(ここではに;
7)、N−K)O。
中、I(S)N及びI(S)iは、それぞれチャンネル
ナンバーN及びlの測定散乱強度(空気散乱強度を差し
引い比強度)、Kは移動平均の採用点数(ここではに;
7)、N−K)O。
N十に≦256
く力学温度分散〉
25−
東洋測量社製Rheovibron k使用し、初糸長
4鍔、昇温速度2℃/分、測定時の正弦周波数110H
zの条件で測定し、損失正接tanJ =E’/ E”
が最大となる温度(Tα)をめる。
4鍔、昇温速度2℃/分、測定時の正弦周波数110H
zの条件で測定し、損失正接tanJ =E’/ E”
が最大となる温度(Tα)をめる。
実施例1
第1表に示す固有粘度のポリエチレンテレ7タレー)T
h原料とし、同表に示す条件で紡糸を行い、同表に示す
複屈折率の未延伸糸を得た。紡糸にあたっては、未延伸
糸引取り前に適量の紡糸油剤を糸条表面に付層させた。
h原料とし、同表に示す条件で紡糸を行い、同表に示す
複屈折率の未延伸糸を得た。紡糸にあたっては、未延伸
糸引取り前に適量の紡糸油剤を糸条表面に付層させた。
得られた未延伸糸を第2表に示す条件で延伸し、第3表
に示す糸質の延伸糸を得た。M3表中に比較例2として
、市販の高強力グレードのタイヤコード用ポリエステル
繊維の糸質を併記する。
に示す糸質の延伸糸を得た。M3表中に比較例2として
、市販の高強力グレードのタイヤコード用ポリエステル
繊維の糸質を併記する。
26−
第 1 表
一〇グー
第 2 表
第 31!!!
次いで、実施例1及び比較例2の延伸糸を夫々合糸し、
1000デニールのマルチフィラメントヤーン會得た。
1000デニールのマルチフィラメントヤーン會得た。
得られたヤーンにそれぞれ49T/1 oへ42T/1
0m1・及び37T/10cmの上撚及び下撚上かけ1
000d29− 25− /2plyの2本撚りコードとなした。
0m1・及び37T/10cmの上撚及び下撚上かけ1
000d29− 25− /2plyの2本撚りコードとなした。
こうして得た生コードを、レゾルシン・ホルマリン・ラ
テックス液よりなるポリエステルディップ液中に浸漬し
、次いで120℃で3分間、1.5俤のストレッチの下
に熱風乾燥した0 引き続いてホットストレッチゾーンに導入し、240℃
の加熱空気中で1チ、5%ホットストレッチした後、更
に1%のリラックス状態で240℃の加熱空気中で45
秒間熱処理を行って、ディップコード全製造した。
テックス液よりなるポリエステルディップ液中に浸漬し
、次いで120℃で3分間、1.5俤のストレッチの下
に熱風乾燥した0 引き続いてホットストレッチゾーンに導入し、240℃
の加熱空気中で1チ、5%ホットストレッチした後、更
に1%のリラックス状態で240℃の加熱空気中で45
秒間熱処理を行って、ディップコード全製造した。
本実施例による生コード及びディップコードの特性は第
4表に示す通りであっ友。
4表に示す通りであっ友。
本発明で得たディップコードは、比較例で得几ディップ
コードに比べて、著しく強度が向上するとともに、低中
間伸度でかつ寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
小す<、低撚領斌での耐疲労性は比較例よりもはるかに
優れている〇30− 次いで、第4表の本発明1と比較例1で得られたシング
ルディップコードをそれぞれ経糸に、市販の1500デ
ニールの高強力ポリエステル繊維を緯糸に用いて二重の
綾織組織に製織し、平滑剤としてシリコーン樹脂?含む
ウレタン樹脂を含浸させたベルトを作成した。製品の物
性は第5表に示す様に、従来品に比較して高強力で高モ
ジュラスである。
コードに比べて、著しく強度が向上するとともに、低中
間伸度でかつ寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
小す<、低撚領斌での耐疲労性は比較例よりもはるかに
優れている〇30− 次いで、第4表の本発明1と比較例1で得られたシング
ルディップコードをそれぞれ経糸に、市販の1500デ
ニールの高強力ポリエステル繊維を緯糸に用いて二重の
綾織組織に製織し、平滑剤としてシリコーン樹脂?含む
ウレタン樹脂を含浸させたベルトを作成した。製品の物
性は第5表に示す様に、従来品に比較して高強力で高モ
ジュラスである。
第 5 表
第1図は本発明のディップコード特性を示す図であり、
縦軸は乾熱収縮率、横軸は中間伸度を示し、斜線で示し
た領域が本発明のディップコードの特性を示す領域であ
る。 第2図(A)H本発明において小角X線回折による繊維
長周期全測定するために用いられPSPCシステムにお
ける試料及びフィルム面等の配置金示す模式図、同CB
)は本発明繊維の小角X線回折パターンを示す模式図で
ある。 特許出願人 東洋紡績株式会社
縦軸は乾熱収縮率、横軸は中間伸度を示し、斜線で示し
た領域が本発明のディップコードの特性を示す領域であ
る。 第2図(A)H本発明において小角X線回折による繊維
長周期全測定するために用いられPSPCシステムにお
ける試料及びフィルム面等の配置金示す模式図、同CB
)は本発明繊維の小角X線回折パターンを示す模式図で
ある。 特許出願人 東洋紡績株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 エチレンテレフタレートの繰返し構造単位が85
モルチ以上、固有粘度IVが0.80以上の高重合度を
有するポリエステルよりなる繊維からなり、ゴムとの接
着性を改善するためのディップ液が付着している撚係数
が2000〜1300の上撚及び下撚を有するポリエチ
レンテレフタレート系ディップコードであって、下記(
IL)〜(d)の特性全同時に有する高強力、高モジュ
ラスで、且つ寸法安定性及び耐疲労性の著しく改善され
たポリエステル系ディップコードを用いた基布に、ゴム
質または可撓性樹脂を片面あるいは両面に被覆してなる
優れた強度を有するベルト。 (a) ディップコードの破断強度A≧7.5f/d(
b) ディップコードの中間伸度B≦5%(c) ディ
ップコードの乾熱収縮率C≦59b(d C≦−B +
8.5 2、特許請求の範囲第1項において、ディップコードの
破断強度が8.01以上、ポリエステル繊維の固有粘度
が0.80〜1.20であるポリエステル系ディップコ
ードを用い九優れた強度を有するベルト。 3、特許請求の範囲第1項又は第2項において、ディッ
プコードの撚係数が1800〜1400であるポリエス
テル系ディップコードを用いた優れた強度を有するベル
ト。 4、 9許請求の範囲第1項、第2項又は第3項におい
て、ディップコード金構成するポリエステル繊維の11
0 C/Sにおける力学的損失正接の温度分散に現われ
る主分散のピーク温度Tαが160℃以上であるポリエ
ステル系ディップコードを用いた優れた強度を有するベ
ルト。 5、 ゴム質あるいは可撓性樹脂がポリウレタン樹脂、
スチレン−ブタジェンゴム、クロロプレンゴム、エチレ
ンプロピレンゴム、ジエンゴムカラなる群から選ばれた
1種または2種以上の組合せである特許請求の範囲第1
〜4項のいずれかに記載の優れた強度を有するベルト。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11509084A JPS60260734A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | 優れた強度を有するベルト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11509084A JPS60260734A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | 優れた強度を有するベルト |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60260734A true JPS60260734A (ja) | 1985-12-23 |
JPH0549847B2 JPH0549847B2 (ja) | 1993-07-27 |
Family
ID=14653949
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11509084A Granted JPS60260734A (ja) | 1984-06-05 | 1984-06-05 | 優れた強度を有するベルト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60260734A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63285347A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-11-22 | Toyobo Co Ltd | ベルト |
CN104071521A (zh) * | 2014-06-30 | 2014-10-01 | 兖矿集团有限公司 | 一种高耐磨高粘合芳纶输送带 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58136852A (ja) * | 1982-02-03 | 1983-08-15 | 帝人株式会社 | ベルト用コ−ドの製造法 |
-
1984
- 1984-06-05 JP JP11509084A patent/JPS60260734A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS58136852A (ja) * | 1982-02-03 | 1983-08-15 | 帝人株式会社 | ベルト用コ−ドの製造法 |
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JPS63285347A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-11-22 | Toyobo Co Ltd | ベルト |
CN104071521A (zh) * | 2014-06-30 | 2014-10-01 | 兖矿集团有限公司 | 一种高耐磨高粘合芳纶输送带 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0549847B2 (ja) | 1993-07-27 |
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