JPS6021359A - 歯車用鋼 - Google Patents
歯車用鋼Info
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- JPS6021359A JPS6021359A JP12878783A JP12878783A JPS6021359A JP S6021359 A JPS6021359 A JP S6021359A JP 12878783 A JP12878783 A JP 12878783A JP 12878783 A JP12878783 A JP 12878783A JP S6021359 A JPS6021359 A JP S6021359A
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- gears
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- Gears, Cams (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、強１（が高く、強靭で信頼性の高い歯車を与
える歯車用鋼に関する。
える歯車用鋼に関する。
歯車を使用した機械類、たとえば日常生活に最もなじみ
深い自動車にｄ３４）る歯車に対する高品質化、高信頼
性化の要求は、年々強まっている。
深い自動車にｄ３４）る歯車に対する高品質化、高信頼
性化の要求は、年々強まっている。
自動車の重要な部品であるミッションギアに例をとれば
、つぎのようなニーズがあり、対策が考えられている。
、つぎのようなニーズがあり、対策が考えられている。
Ｏ騒音の減少−一一一歯車のモジュールを小さく−する
０ エンジンの小型化に伴う歯車の小型化−一一一歯幅
を小さくづる Ｏ 信頼性の増大−一一一靭性の高い歯車をつくるこれ
らの対策を可能に覆るためには、歯車の設ｎ１と並／υ
で、その材質面からの改良が必要である。
を小さくづる Ｏ 信頼性の増大−一一一靭性の高い歯車をつくるこれ
らの対策を可能に覆るためには、歯車の設ｎ１と並／υ
で、その材質面からの改良が必要である。
本発明は、このような必要にかんがみてなされたもので
あって、モジュール−ｂ歯幅も小さくし、かつ通常の使
用条件では問題にならないが非常事態ではあり得る苛酷
な応力やＷＡ撃にも耐え、破損を免れ１ｒ７６歯車を！
Ｊえる月わ１を提供りることを日向どりる。
あって、モジュール−ｂ歯幅も小さくし、かつ通常の使
用条件では問題にならないが非常事態ではあり得る苛酷
な応力やＷＡ撃にも耐え、破損を免れ１ｒ７６歯車を！
Ｊえる月わ１を提供りることを日向どりる。
一般に０！す車は、肌焼鋼を機械加丁したものを浸炭処
理しＣ，表向の耐摩耗性を高めるが内部は靭１′１を４
！！＋−） 、Ｊ：うに製）もされ（いる１、 木発明
者らは、強靭＜ｉ ｌ’！ｔ！車の条件をめて、まず従
来の実用歯車の摩耗や破損の状態Ｊ−； Ｊ、ぴ実験空
ぐ行なう歯中試Ｑ ’を挿（撃ｉ＋（験に： ６３いで
みられる（Ｃ１藺の状態を詳細に検問しＣ１つさ゛のこ
とを知った。 リなわら、１１°１１リイクル軽過（ν
の疲れ破壊および衝撃破壊の両省とｌ）、表面浸炭層で
粒界破壊が生じ、さらにｌｌ：、Ｅへさ間破壊をへで、
芯部は延性破壊しているという事実である。 さらにミ
クロ相織１１１察を進めたどころ、浸炭層の表層部には
粒界酸化が起っている（−とが認められ、粒界酸化部を
を詳細に１１ると、不完全焼入れ組１１（トルースタイ
ト）が生じＣいることがわかった。 これは、粒界酸化
に、２１、リカ２人性向上元素であるＭｎやＣｒが、Ｍ
ｌ＋ＸＯＶ ％ ＣｒＸｏ Ｖ （７）形成に伴−Ｊ
Ｔ ＫＭ 界に： 優先的に拡散移行し、粒界近傍の
焼入性を低下させるからと理解される。
理しＣ，表向の耐摩耗性を高めるが内部は靭１′１を４
！！＋−） 、Ｊ：うに製）もされ（いる１、 木発明
者らは、強靭＜ｉ ｌ’！ｔ！車の条件をめて、まず従
来の実用歯車の摩耗や破損の状態Ｊ−； Ｊ、ぴ実験空
ぐ行なう歯中試Ｑ ’を挿（撃ｉ＋（験に： ６３いで
みられる（Ｃ１藺の状態を詳細に検問しＣ１つさ゛のこ
とを知った。 リなわら、１１°１１リイクル軽過（ν
の疲れ破壊および衝撃破壊の両省とｌ）、表面浸炭層で
粒界破壊が生じ、さらにｌｌ：、Ｅへさ間破壊をへで、
芯部は延性破壊しているという事実である。 さらにミ
クロ相織１１１察を進めたどころ、浸炭層の表層部には
粒界酸化が起っている（−とが認められ、粒界酸化部を
を詳細に１１ると、不完全焼入れ組１１（トルースタイ
ト）が生じＣいることがわかった。 これは、粒界酸化
に、２１、リカ２人性向上元素であるＭｎやＣｒが、Ｍ
ｌ＋ＸＯＶ ％ ＣｒＸｏ Ｖ （７）形成に伴−Ｊ
Ｔ ＫＭ 界に： 優先的に拡散移行し、粒界近傍の
焼入性を低下させるからと理解される。
こうした知見にもとづいて、本発明者らは、歯車の強靭
化しとって、浸炭組織内の粒界酸化の防止を中心とり−
る粒界の強化が有効であり、加え−Ｃ粒内の強化もはか
るのがよい、との結論に達した。
化しとって、浸炭組織内の粒界酸化の防止を中心とり−
る粒界の強化が有効であり、加え−Ｃ粒内の強化もはか
るのがよい、との結論に達した。
そこで、各種合金元素の影響をしらべたどころ、つぎの
ことがわかった。
ことがわかった。
○ Ｓｉは粒界酸化を助長するの０１その量をできるだ
けへらすべきである。
けへらすべきである。
ＯＰがＡ−ステナイ１へ粒界に偏析して粒界をなめるの
で、これも低減覆ること。
で、これも低減覆ること。
○ 結晶粒を微細化りればクラック伝播に対Ｊる抵抗と
なるため、浸炭層の強靭性が増りこと。
なるため、浸炭層の強靭性が増りこと。
特定量のＡｌｔｊよびＮの存在がこれを実現する。
また、Ｎｂの添加は、結晶粒微細化にづこぶる効果的で
ある。
ある。
ＯＭＯはＰの粒界偏析を抑制し−Ｃ粒稈強度を高める上
に、不完全焼入れ組織を出現しにくり７るはたらきがあ
り、Ｎｉは焼入れ性を高めて粒内の強度を増加させるこ
と。
に、不完全焼入れ組織を出現しにくり７るはたらきがあ
り、Ｎｉは焼入れ性を高めて粒内の強度を増加させるこ
と。
このＪ二うにし−（到達した本発明の歯車用鋼は、基本
的態様どしく＆ま、Ｃ：Ｏ’、１０〜０．３０％、Ｍｌ
ｌ：２．０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ ＋
（Ｊ 、 ４０〜１．５０％、Ａｔ ：０．０１０・−
０，０６０％およびＮ：０．００５〜０．０２；５％を
含有し、ｓ＋ ：Ｑ、１０％以下、Ｐｒｏ。
的態様どしく＆ま、Ｃ：Ｏ’、１０〜０．３０％、Ｍｌ
ｌ：２．０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ ＋
（Ｊ 、 ４０〜１．５０％、Ａｔ ：０．０１０・−
０，０６０％およびＮ：０．００５〜０．０２；５％を
含有し、ｓ＋ ：Ｑ、１０％以下、Ｐｒｏ。
０１０％以下、Ｏ：０．００３％以下であり、残部が実
質Ｉ Ｆ ｅかうなる組成を右する。
質Ｉ Ｆ ｅかうなる組成を右する。
本発明の山車用鋼のひとつの好ましい態様として【よ、
上記の基本的組成に加えて、Ｎｉ：２．５０％以下ａ３
ヨ（ｊ （マタｋＮ ＩＶ＋（１： ０．４０％ＪＸ下
を添加した組成を有り−る。
上記の基本的組成に加えて、Ｎｉ：２．５０％以下ａ３
ヨ（ｊ （マタｋＮ ＩＶ＋（１： ０．４０％ＪＸ下
を添加した組成を有り−る。
本発明のいまひとつの好ましい態様としＣは、前記の基
本的組成に加えて、Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％を
添加した組成を有づる。
本的組成に加えて、Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％を
添加した組成を有づる。
さらにりＹましい態様としては、１）ａ記の基本的組成
に加えて、Ｎｉ ：２．５０％以下おにび（または）Ｍ
ｏ ：０．４０％以下と、Ｎｂ ：０．００５・〜０．
０２５％とをあわせ添加した組成を有Ｊる。
に加えて、Ｎｉ ：２．５０％以下おにび（または）Ｍ
ｏ ：０．４０％以下と、Ｎｂ ：０．００５・〜０．
０２５％とをあわせ添加した組成を有Ｊる。
上記基本的態様の合金成分の作用と、その限定連山はつ
ぎのとおりである。
ぎのとおりである。
Ｃ：０．１０〜０．３０％
肌焼鋼におい−Ｃ通常採用されている含有量であって、
歯巾の芯部の強度を（１１ｆ保するため０．１０％以上
を必要とりる。 一方で、芯部強度を高くしすぎると、
歯車強度にとって有用な圧縮残留応力が生じにくくなる
上に靭１１も低下覆るので、０．３０％までとする。
歯巾の芯部の強度を（１１ｆ保するため０．１０％以上
を必要とりる。 一方で、芯部強度を高くしすぎると、
歯車強度にとって有用な圧縮残留応力が生じにくくなる
上に靭１１も低下覆るので、０．３０％までとする。
Ｍｌｌ：２．０％以下
焼入性の向上のため、３ａｆｆｉを添加りる。 その量
は、他の元素とくに０１Ｃｒ、Ｎｉなどとのバランスで
決定りる。 ２．０％を超えると、不純物元素の粒界へ
の偏析を助長覆る。
は、他の元素とくに０１Ｃｒ、Ｎｉなどとのバランスで
決定りる。 ２．０％を超えると、不純物元素の粒界へ
の偏析を助長覆る。
Ｓ：０．０３０％以下
被剛性を高めるので、多少の存在が好ましい。
しかし、介在物量を増加させて靭性を低下さぼるから、
上記限度に止める。
上記限度に止める。
Ｃｒ ：０．４０〜１．５０％
焼入性を確保するため、０．４０％以上添加する。 た
だし、Ｏｒは酸化物を形成しやすい元％ｉ ”ＣあつＣ
粒界酸化を１１１りので、てれをなるべく少なく覆る観
点から、１．５０％を、［限とする。。
だし、Ｏｒは酸化物を形成しやすい元％ｉ ”ＣあつＣ
粒界酸化を１１１りので、てれをなるべく少なく覆る観
点から、１．５０％を、［限とする。。
Δｔ、：ｏ、ｏｉｏ〜０．０６０％
Ｎ：０．００５〜０．０２５％
これらは、化合物ΔＩＮを形成し、結晶粒を徴用化りる
はたらきがあり、前記整細粒の１１織を１！Ｊするため
に車装である１、 一方でも下限値Ｊ：り少量：いと、
効果が不足づる。 −１）、多量に加え’ＣＩ：＞効果
が飽和づる【ノ、上限稈を超える添加は、△１μ地キズ
を生じるの’Ｃ： ｉｔ Ｇ、Ｊるべきであ （す、Ｎ
番３Ｌ溶製十の困デ１１がある、。
はたらきがあり、前記整細粒の１１織を１！Ｊするため
に車装である１、 一方でも下限値Ｊ：り少量：いと、
効果が不足づる。 −１）、多量に加え’ＣＩ：＞効果
が飽和づる【ノ、上限稈を超える添加は、△１μ地キズ
を生じるの’Ｃ： ｉｔ Ｇ、Ｊるべきであ （す、Ｎ
番３Ｌ溶製十の困デ１１がある、。
Ｓｔ ： ０．’Ｉ ０％以下
１）１０（１：のＪ、うに、３ｉは浸炭層の表層部にお
けるオニｔ 、５Ｉ１１酸化を助ｆ処りるのυ゛、極力
微噴にしなければ２．（らないが、０ 、１０％以下で
あ３ｔば問題はイ１い、、ｔｌＱの粘紳時に低減りるご
とは容易Ｔ：ないので、′ＦｆＱ＋９に用いる１京オ′
３１を選択１べさてあろう、。
けるオニｔ 、５Ｉ１１酸化を助ｆ処りるのυ゛、極力
微噴にしなければ２．（らないが、０ 、１０％以下で
あ３ｔば問題はイ１い、、ｔｌＱの粘紳時に低減りるご
とは容易Ｔ：ないので、′ＦｆＱ＋９に用いる１京オ′
３１を選択１べさてあろう、。
１） ： Ｌ）、 （１１１０％以下
これも前述のように、Ｐはオーステナイト化加熱時に粒
界に偏析して粒界を脆化づるから、できるだ【）低減す
る。 試験の結果、０．０１０％以下の少量であれば、
その悪影響は実質上問題にならないことがわかった。
従来の浸炭処理して用いる鋼において、Ｐの不純物とし
ての許容限界は通常０’、０３０％であって、実際の材
料は約０．０２０〜０．０３０％のＰを含有していた。
界に偏析して粒界を脆化づるから、できるだ【）低減す
る。 試験の結果、０．０１０％以下の少量であれば、
その悪影響は実質上問題にならないことがわかった。
従来の浸炭処理して用いる鋼において、Ｐの不純物とし
ての許容限界は通常０’、０３０％であって、実際の材
料は約０．０２０〜０．０３０％のＰを含有していた。
本発明の歯車用の鋼の製造に当っては、入念な脱リン
精錬を行なう必要がある。
精錬を行なう必要がある。
：）＋０．００３０％以下
０の存在は、若干のＡＩとの共存にｂとづくＡＩ ２０
３の生成に問題がある。 ＡＩ ２０３は表層部の疲労
破壊の原因となるからである。
３の生成に問題がある。 ＡＩ ２０３は表層部の疲労
破壊の原因となるからである。
０．００３０％以下に低減しなければならず、できれば
０．００２０％以下にしたい。 Ｓｌの含有量に制約が
あるため、ＩＩｔ２酸剤にＪ：る脱酸は限界があり、真
空１１Ｓ２ガスなどの精錬技術により低酸素を実現リ−
ることになろう。
０．００２０％以下にしたい。 Ｓｌの含有量に制約が
あるため、ＩＩｔ２酸剤にＪ：る脱酸は限界があり、真
空１１Ｓ２ガスなどの精錬技術により低酸素を実現リ−
ることになろう。
本発明の歯車用鋼の好ましい態様において添加・１６合
金成分のはたら七＼と限定理由は、っ込゛のど（１タリ
（゛ある２゜ Ｎｉ：２．！ｊＯ％」ス１； ｎ、Ｑ １１−物を形成Ｕ”ヂに焼入１り−を向上さ（
Ｊる元素で（１う−）で、６≧炭層の靭性をも高める。
金成分のはたら七＼と限定理由は、っ込゛のど（１タリ
（゛ある２゜ Ｎｉ：２．！ｊＯ％」ス１； ｎ、Ｑ １１−物を形成Ｕ”ヂに焼入１り−を向上さ（
Ｊる元素で（１う−）で、６≧炭層の靭性をも高める。
しかし、多量の存イｆ＋よＰ １７） １局析を助（
処りるの（゛、２．５（、） ９ｆ、を」１限どしｌこ
、１ 〜Ｉｏ：０．４．０％以下 焼入性を向上さけるだ【ノでなく、結晶粒微細化にｂ効
果が（ｈ ８ ｏ Ｐ’７）粒界偏析を抑制して粒稈強
庶を高めるはたらき・ｂある。 ０、／１０％を超え（
添加しＣも、効果（まそれ以上増大しない、ｌ Ｎｌ＋ ： ０．００５・−０，０２５％Ｎ Ｉｔは結
晶粒の微細化に対して、きわめて有効Ｃ′あって、この
効果は０．００５％という少Ｒの添加でも（！１られ、
０．０２５％を超える添加で飽和してしまう。
処りるの（゛、２．５（、） ９ｆ、を」１限どしｌこ
、１ 〜Ｉｏ：０．４．０％以下 焼入性を向上さけるだ【ノでなく、結晶粒微細化にｂ効
果が（ｈ ８ ｏ Ｐ’７）粒界偏析を抑制して粒稈強
庶を高めるはたらき・ｂある。 ０、／１０％を超え（
添加しＣも、効果（まそれ以上増大しない、ｌ Ｎｌ＋ ： ０．００５・−０，０２５％Ｎ Ｉｔは結
晶粒の微細化に対して、きわめて有効Ｃ′あって、この
効果は０．００５％という少Ｒの添加でも（！１られ、
０．０２５％を超える添加で飽和してしまう。
本発明の歯車用鋼から歯車を製作する機械加工は、既知
の技術に従って行なえばよい。
の技術に従って行なえばよい。
浸炭処理−しまた通常の方法の中から、適当な条件をえ
ら／ｖ ”Ｃ実施すればよい。 処理が適切であれば、
浸炭層のＡ−スデナイ１〜結晶粒１哀がＪＩＳ粒度番号
で７以上の整粗粒を１！７ることは容易Ｃある。 Ｎム
を添加したりｒましい組成の歯車用鋼に４３いては、Ｊ
ＩＳ粒度番号８以上の整微細粒からなる組織が得られる
。 粗粒は出現しないから、粒界酸化の防止ａ３よび粒
内を強化づる効果とあいまって、強靭な歯車をつくるこ
とができる。
ら／ｖ ”Ｃ実施すればよい。 処理が適切であれば、
浸炭層のＡ−スデナイ１〜結晶粒１哀がＪＩＳ粒度番号
で７以上の整粗粒を１！７ることは容易Ｃある。 Ｎム
を添加したりｒましい組成の歯車用鋼に４３いては、Ｊ
ＩＳ粒度番号８以上の整微細粒からなる組織が得られる
。 粗粒は出現しないから、粒界酸化の防止ａ３よび粒
内を強化づる効果とあいまって、強靭な歯車をつくるこ
とができる。
本発明の歯車用鋼は、はじめに挙げた自動車のミッショ
ンギアのような歯車を製造する材料として最適であるが
、そ０月まかこれに類似のニーズをもった歯車の材料と
しても広く使用できることはいうまでもない。
ンギアのような歯車を製造する材料として最適であるが
、そ０月まかこれに類似のニーズをもった歯車の材料と
しても広く使用できることはいうまでもない。
火−」Ｌ」１
第１表に示Ｊ゛合金成分〈重ｎ％、残りは］：ｅＡ３Ｊ
こび不純物）の鋼を溶製した。 八〜Ｌが本発明の歯車
用鋼であり、：１；印を付したＭ〜０が比較鋼または従
来鋼である。
こび不純物）の鋼を溶製した。 八〜Ｌが本発明の歯車
用鋼であり、：１；印を付したＭ〜０が比較鋼または従
来鋼である。
各供試材を圧延し、焼ならしして、試験片に加１し、つ
ざの条（１の浸炭焼入れを施した。
ざの条（１の浸炭焼入れを施した。
９ ’Ｉ ０℃におＧＪル真空浸炭−＋ ８．３０ ”
Ｃｘ ３０分間保持→油冷、ついで、１７０℃×２時間
の焼もどし−〉空冷 浸炭層について、粒界酸化の状）５１と、それに伴う小
完全焼入れ組織の有無をしらへ、がっＡ−ステプーイ１
〜結晶粒磨を測定した。 ぞの結果を第２表に承り。
Ｃｘ ３０分間保持→油冷、ついで、１７０℃×２時間
の焼もどし−〉空冷 浸炭層について、粒界酸化の状）５１と、それに伴う小
完全焼入れ組織の有無をしらへ、がっＡ−ステプーイ１
〜結晶粒磨を測定した。 ぞの結果を第２表に承り。
次に、各供ｉｒｃ材を用いて歯車をｒ！Ａ作し、その性
能を次の試験法により試験した。
能を次の試験法により試験した。
′ｌ）Ｍ車試験
外径７５＋ｎ川、七ジ：ｌ−ル２．５、歯数３２の歯車
を製作し、動力循環式歯車試験１実にかけて！； 、
ＯＯＯｒｐｍで動力伝）ヱを行ない、繰返し数１０７回
までくりかえし応ノｊを加え、歯元応力と繰返し数との
関係をＳ −Ｎ ｒＩｂ線にあられした。
を製作し、動力循環式歯車試験１実にかけて！； 、
ＯＯＯｒｐｍで動力伝）ヱを行ない、繰返し数１０７回
までくりかえし応ノｊを加え、歯元応力と繰返し数との
関係をＳ −Ｎ ｒＩｂ線にあられした。
その結果から、疲れ限界と破イ（１応力（１０６回棟返
し時）とをよみ取った。
し時）とをよみ取った。
２） 回転面＜ｙ疲れ強さ
平１−ｊ部がｉ径８Ｉｌ１ｍの平滑試験片を用意し、小
野弐回転曲げ疲れ試験１ｍにかけた。
野弐回転曲げ疲れ試験１ｍにかけた。
３） 衝撃試験
歯車の爾１枚を想定した形状の試験片として、全長が８
０ｍｎＩ幅が２５ｍｍ、厚さ２０１ＴＩＩＩｌの板を機
械加工し、長さ２６ｍｍ、厚さ７ＩＩｌ１１１の歯をつ
くり、残りを基部どしたものを用意した。 歯元の両側
はＲ＝１．２５ｍｍに仕」−ばである。
０ｍｎＩ幅が２５ｍｍ、厚さ２０１ＴＩＩＩｌの板を機
械加工し、長さ２６ｍｍ、厚さ７ＩＩｌ１１１の歯をつ
くり、残りを基部どしたものを用意した。 歯元の両側
はＲ＝１．２５ｍｍに仕」−ばである。
基部を固定して南部に力を加えるアイゾッ１−ｔＦＪｌ
！ｉｌ！試験を行ない、吸収エネルギーをめた。
！ｉｌ！試験を行ない、吸収エネルギーをめた。
上記１〜３の試験データを、第３表に示１“。
＊印を付した供試材Ｍ〜０は比較例である。
Ｍ＊は３ｉが過大であり、Ｎ；１（は３ｉのほかにＰが
過大であって、［Ｎ］が不足している。 これらの供試
材は粒界酸化が顕著に認められ、粒度も粗であった。
また、０；トは［０］が過大であるため、ＡＩ ２０３
が多量に存在する例であって、やはり性能が劣る。 こ
れら比較−に対りる本発明の歯車用鋼の優位は、第２表
および第３表から明らかである。
過大であって、［Ｎ］が不足している。 これらの供試
材は粒界酸化が顕著に認められ、粒度も粗であった。
また、０；トは［０］が過大であるため、ＡＩ ２０３
が多量に存在する例であって、やはり性能が劣る。 こ
れら比較−に対りる本発明の歯車用鋼の優位は、第２表
および第３表から明らかである。
匿−１−衣
Δ ０．１７ ．０．０４ ０．７８ ０．００５ ０
．０１０ ０．９８ −Ｂ Ｏ，２８０，０７１，８５
０、ＯＯＧ ０．０１８’０．５０ −Ｃ（１，２（１
０，０３０，５８０，００４０，００８１，４＋ −１
） ０．２０ ０．０８ ０．Ｇ！ｉ ０．００３ ０
．Ｏ１２０，４８２，３３１： （１１１１（１，＋１
３ ＋１．８２ ０．（１＋１７ ０．０１８ ０．９
７ −Ｆ ＯｌＧ Ｏ，０４０，＋３３ ０．００！ｉ
０．０２０ ０．４６ １．５＋Ｇ Ｏ，２３０，＋
１：」＋１．７０ ０．（１０４０，＋ＪＩＧ ０．５
＋ ［’、４９ＨＯ，１３０，０３０，８５０，００７
０，０２ＯＬＩＯ−１０，２！＋ （１，０９１，２！
ｉ ０．（１０！＋ ０．０１８ ０．８４ −、Ｊ
Ｏ，１４０，０７０，９５０，００５０，０１９０，５
９２，２４Ｋ （１，２３＋１．０４ （１，Ｇ５ ０
．＋１０８ ０．０２４ Ｌｌｏ −１０，１８０，０
３０，７５０，００３０，００８０，４８０，９７Ｍ：
Ｃ［）、１ｆｌ Ｏ，２５０，ＧＯ０，００Ｇ ０．０
１３ ＋、０３ −Ｎ：Ｉ： ０．２１ ０．２！ｉ
０．７０ ０．０＋８ ０．０２２ １．００ −−０
：ｌ： ０．２１ ０．０８ ０．７０ ０．０１！ｉ
０．（１２１０，９９−ｊｖｌｏ −八り一励−工Ｎ
上土夏上 −０，０１３−′０．００７ ０．００２０− ０．０
２７ − ０．０１８ ０．００１５−〇、０４８ −
０．０２２ ０．００２２− ０．０３０ − ０．
０１５ ０．００１４０．４２ ０，０２０ 、 ０．
０１１ ０．００２００１５ ０．０４＋ −０，０２
２０，ＯＯ＋ＳＯ，２００，０３０−０，０１Ｇ ｏ、
ｏｏ＋ａ−０，０５１０，０１７０，０２，１０，００
１３−’ ０．０２３ ０．００７ ０．０１６ ０．
０００９− ０．０３９ ０．０２４ ０．０２２ ０
．００１２０．２３ ０．０２８ ０．０１＋ ０．０
＋８ ０．００１６０ｉ７ ０．０？７ ０．０１５
０．０２２ ０．００１５−０．０２７−〇、Ｈ３０，
００２０ −０，０１０−、０，００３０，００２３−０，０２１
−０，０１１０，００３４瓜−一乙−ｊυ 供試＋／Ｊ Ｋ：ｒ稈酸化 不完全焼入 粒度Ｍ号□−
深さ （μ） 相 Ｌ △ ０ な し ７ 、８ １３２’ ７．５ Ｃ０７，７ Ｌ３ ２ ７．２ Ｅ、０ ７．５ Ｆ Ｏ’ ７．４ Ｇ Ｏ７，６ １・Ｉ ０ ．８．９ １ ２ ８、７ 、ノ ２ ９ 、 ５ Ｋ Ｏ９，３ １、、、０９，４ Ｍ＝Ｃ２１あ リ ６ 、４ Ｎ＊ １８ ６．３ ０ホ ３ な し ７．０ 肛−１−に 一昨−［−隨一 回転曲げ 秤ｉ撃吸収供試材 疲れ限
度 １１０応力 疲れ強さ ］−ネルギーｋｇｆ／ｍｍ
２ ｋｇｆ／ｍｍ２ ｋｇｆ／ｍｍ２ ｋｇｆ −ｍＡ
’６６ ’ ８’４ ８７ １０ Ｂ ６４ ８４ ８７ ｊＯ Ｃ６７８５８９１２ Ｄ’ ６８ ８６ ９２ １２ Ｅ ７４．．９６ ９５ １３ Ｆ ７５ ９７ ９６ １３ Ｇ ７６ ９８ ９３ １３ １−１ ７７ １００ ９８ １４ １ ’７８ １００ １００ １５ Ｊ ７８ １０２ １０２ １６ Ｋ ７８ １０３ １１０ １７ Ｌ ７９ １０４ １０５’ １６ Ｍ１＝５７ ７３ ８２ ７ Ｎ＝Ｃ５５７７８０６ ｏ＊ ５７ ７５ ７８ ８ 手彫シ脣 ン１１Ｊ Ｊ−１，Ｅ Ｆ２１ぎ１許庁長官
若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１２８７８７号 ２、発明の名称 歯車用鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特ｎ′［出願人 住所 愛知県名古屋市南区星崎町字絆出６６番地名称
（３７１）大同特殊鋼株式会社 ４、代理人〒１０４ 住所 東宗都中央区築地二丁目１５Ｍ１４号安Ｆｆｌ不
動産築地ビル ’Ｑ （５４１） ３７９２明細書の特
（１１請求の範囲および発明の詳細な説明の各欄６、補
正の内容 明細１１：の全文を別紙のとおり訂正Ｊる。
．０１０ ０．９８ −Ｂ Ｏ，２８０，０７１，８５
０、ＯＯＧ ０．０１８’０．５０ −Ｃ（１，２（１
０，０３０，５８０，００４０，００８１，４＋ −１
） ０．２０ ０．０８ ０．Ｇ！ｉ ０．００３ ０
．Ｏ１２０，４８２，３３１： （１１１１（１，＋１
３ ＋１．８２ ０．（１＋１７ ０．０１８ ０．９
７ −Ｆ ＯｌＧ Ｏ，０４０，＋３３ ０．００！ｉ
０．０２０ ０．４６ １．５＋Ｇ Ｏ，２３０，＋
１：」＋１．７０ ０．（１０４０，＋ＪＩＧ ０．５
＋ ［’、４９ＨＯ，１３０，０３０，８５０，００７
０，０２ＯＬＩＯ−１０，２！＋ （１，０９１，２！
ｉ ０．（１０！＋ ０．０１８ ０．８４ −、Ｊ
Ｏ，１４０，０７０，９５０，００５０，０１９０，５
９２，２４Ｋ （１，２３＋１．０４ （１，Ｇ５ ０
．＋１０８ ０．０２４ Ｌｌｏ −１０，１８０，０
３０，７５０，００３０，００８０，４８０，９７Ｍ：
Ｃ［）、１ｆｌ Ｏ，２５０，ＧＯ０，００Ｇ ０．０
１３ ＋、０３ −Ｎ：Ｉ： ０．２１ ０．２！ｉ
０．７０ ０．０＋８ ０．０２２ １．００ −−０
：ｌ： ０．２１ ０．０８ ０．７０ ０．０１！ｉ
０．（１２１０，９９−ｊｖｌｏ −八り一励−工Ｎ
上土夏上 −０，０１３−′０．００７ ０．００２０− ０．０
２７ − ０．０１８ ０．００１５−〇、０４８ −
０．０２２ ０．００２２− ０．０３０ − ０．
０１５ ０．００１４０．４２ ０，０２０ 、 ０．
０１１ ０．００２００１５ ０．０４＋ −０，０２
２０，ＯＯ＋ＳＯ，２００，０３０−０，０１Ｇ ｏ、
ｏｏ＋ａ−０，０５１０，０１７０，０２，１０，００
１３−’ ０．０２３ ０．００７ ０．０１６ ０．
０００９− ０．０３９ ０．０２４ ０．０２２ ０
．００１２０．２３ ０．０２８ ０．０１＋ ０．０
＋８ ０．００１６０ｉ７ ０．０？７ ０．０１５
０．０２２ ０．００１５−０．０２７−〇、Ｈ３０，
００２０ −０，０１０−、０，００３０，００２３−０，０２１
−０，０１１０，００３４瓜−一乙−ｊυ 供試＋／Ｊ Ｋ：ｒ稈酸化 不完全焼入 粒度Ｍ号□−
深さ （μ） 相 Ｌ △ ０ な し ７ 、８ １３２’ ７．５ Ｃ０７，７ Ｌ３ ２ ７．２ Ｅ、０ ７．５ Ｆ Ｏ’ ７．４ Ｇ Ｏ７，６ １・Ｉ ０ ．８．９ １ ２ ８、７ 、ノ ２ ９ 、 ５ Ｋ Ｏ９，３ １、、、０９，４ Ｍ＝Ｃ２１あ リ ６ 、４ Ｎ＊ １８ ６．３ ０ホ ３ な し ７．０ 肛−１−に 一昨−［−隨一 回転曲げ 秤ｉ撃吸収供試材 疲れ限
度 １１０応力 疲れ強さ ］−ネルギーｋｇｆ／ｍｍ
２ ｋｇｆ／ｍｍ２ ｋｇｆ／ｍｍ２ ｋｇｆ −ｍＡ
’６６ ’ ８’４ ８７ １０ Ｂ ６４ ８４ ８７ ｊＯ Ｃ６７８５８９１２ Ｄ’ ６８ ８６ ９２ １２ Ｅ ７４．．９６ ９５ １３ Ｆ ７５ ９７ ９６ １３ Ｇ ７６ ９８ ９３ １３ １−１ ７７ １００ ９８ １４ １ ’７８ １００ １００ １５ Ｊ ７８ １０２ １０２ １６ Ｋ ７８ １０３ １１０ １７ Ｌ ７９ １０４ １０５’ １６ Ｍ１＝５７ ７３ ８２ ７ Ｎ＝Ｃ５５７７８０６ ｏ＊ ５７ ７５ ７８ ８ 手彫シ脣 ン１１Ｊ Ｊ−１，Ｅ Ｆ２１ぎ１許庁長官
若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１２８７８７号 ２、発明の名称 歯車用鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特ｎ′［出願人 住所 愛知県名古屋市南区星崎町字絆出６６番地名称
（３７１）大同特殊鋼株式会社 ４、代理人〒１０４ 住所 東宗都中央区築地二丁目１５Ｍ１４号安Ｆｆｌ不
動産築地ビル ’Ｑ （５４１） ３７９２明細書の特
（１１請求の範囲および発明の詳細な説明の各欄６、補
正の内容 明細１１：の全文を別紙のとおり訂正Ｊる。
ｎｕ−］ 串田川 ｐ４
１、発明の名称
歯 車 用 …
２、特ｌＦＦ請求の範囲
（１） Ｃ：０．１０〜０．３’Ｏ％、Ｍｌｌ：２゜０
％以下、Ｓ：０．０３０％以下、ｃｒ：ｏ。
％以下、Ｓ：０．０３０％以下、ｃｒ：ｏ。
４０〜１．５０％、Ａｔ ：０．０１０〜０．０６０％
およびＮ：０．００５〜０．０２５％を含有し、ｓｒ
：ｏ、 １ｏ％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｏ：０．
００３％以下であり、残部が実質上Ｆｅからなる、浸炭
処理して用いる歯車用鋼。
およびＮ：０．００５〜０．０２５％を含有し、ｓｒ
：ｏ、 １ｏ％以下、Ｐ：０．０１０％以下、Ｏ：０．
００３％以下であり、残部が実質上Ｆｅからなる、浸炭
処理して用いる歯車用鋼。
（２） Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｍｌｌ：２゜０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：Ｑ。
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：Ｑ。
４０〜１．５０％、Ａｌ ：０．０１０〜０．０６０％
、Ｎ：０．００５〜０．０２５％、ならびにＮｉ ：２
．５０％以下および（または）ＭＯ：１．０％以下を含
有し、Ｓｉ ：０．１０％以上、Ｐ：０．０１０％以下
、０：０．００３％以ＦＣあり、残部が実質上Ｆ ｅか
らなる、γ！炭処１！Ｉ！ Ｌ／ を用い、る歯車用鋼
。
、Ｎ：０．００５〜０．０２５％、ならびにＮｉ ：２
．５０％以下および（または）ＭＯ：１．０％以下を含
有し、Ｓｉ ：０．１０％以上、Ｐ：０．０１０％以下
、０：０．００３％以ＦＣあり、残部が実質上Ｆ ｅか
らなる、γ！炭処１！Ｉ！ Ｌ／ を用い、る歯車用鋼
。
＜：１） （’、： ０．１０”０．３０９６、Ｍｌｌ
：２゜（）％以下、Ｓ：０．０３０％以−ト、ｃ、、：
ｏ。
：２゜（）％以下、Ｓ：０．０３０％以−ト、ｃ、、：
ｏ。
ｚｌ（Ｌ−１，５０％、Ａｌ ：０．０１０−０．０（
１０％、Ｎ ： ０．００５〜０．０２５％、ナラ−ひ
にＮ ｂ ： ０ 、 ＯＯ５〜０ 、０２５ ％ 金
含有Ｌ／、Ｓｉ：０．１０ ％ ＩＸ 下、ｆ）：０．
０１０％以下、０：０．００３％以下であり、残部が実
質上Ｆ ｅからなる、浸ＩＮ２処理しＣ用いる歯車用鋼
。
１０％、Ｎ ： ０．００５〜０．０２５％、ナラ−ひ
にＮ ｂ ： ０ 、 ＯＯ５〜０ 、０２５ ％ 金
含有Ｌ／、Ｓｉ：０．１０ ％ ＩＸ 下、ｆ）：０．
０１０％以下、０：０．００３％以下であり、残部が実
質上Ｆ ｅからなる、浸ＩＮ２処理しＣ用いる歯車用鋼
。
（ｌＩ） ｃ：ｏ、１０〜０．３０％、Ｍｌｌ：２゜０
％以下、Ｓ：０．０３０％以下、ｃｒ：ｏ。
％以下、Ｓ：０．０３０％以下、ｃｒ：ｏ。
４０〜１．５０％、Ａｌ ：０．０１０−０．０６０％
、Ｎ ： ０．００５−０．０２５％、ならびにＮｉ
：２．５Ｑ％以下Ｊ５よび（または）Ｍｏ ： １ 、
（１％以下とＮｂ ： ０．００５〜０゜０２５％と
を含有し、３ｉ ：０．１０％以下、Ｐ ： ０．０１
０％［Ｆ、０ ： ０．００３％以下′ｃｉｌｊす、残
部が実質上Ｆｅからなる、浸炭処理して用いる歯車用鋼
。
、Ｎ ： ０．００５−０．０２５％、ならびにＮｉ
：２．５Ｑ％以下Ｊ５よび（または）Ｍｏ ： １ 、
（１％以下とＮｂ ： ０．００５〜０゜０２５％と
を含有し、３ｉ ：０．１０％以下、Ｐ ： ０．０１
０％［Ｆ、０ ： ０．００３％以下′ｃｉｌｊす、残
部が実質上Ｆｅからなる、浸炭処理して用いる歯車用鋼
。
ζ３、発明の詳細な説明
本発明は、強度が＾く、強靭で信頼性の高い歯車をｒｙ
える歯車用鋼に関す−る。
える歯車用鋼に関す−る。
南中を使用した（幾械類、たとえば日常生活に最もなじ
み深い自動車にお【）る歯車に対りる高品質化、高信頼
性化の要求は、年々強まっＣいる。
み深い自動車にお【）る歯車に対りる高品質化、高信頼
性化の要求は、年々強まっＣいる。
自動車の１０要な部品であるミッションギアに例をとれ
ば、つぎのようなニーズがあり、り・１策が考えられ（
いる。
ば、つぎのようなニーズがあり、り・１策が考えられ（
いる。
０ 騒名の減少−一一一歯車のモジュールを小さく覆る
０ 土ンジンの小型化に伴う歯車の小型化−一一一爾幅
を小さくする ０ （ｉ；頼性の増大−一一一靭性の高い歯車をつくる
これらの対策を可１１Ｈに１−るためには、歯車の設置
１と並んで、その月質面からの改良が必要である。
を小さくする ０ （ｉ；頼性の増大−一一一靭性の高い歯車をつくる
これらの対策を可１１Ｈに１−るためには、歯車の設置
１と並んで、その月質面からの改良が必要である。
本発明は、このような必要にかｌυがみてなされた乙の
であって、モジュールも歯幅も小さくし、かつ通常の使
用条件では問題にならないが非常事態ぐはあり得る苛酷
な応力やｉ撃にも耐え、破損を免れ得る歯車を与える材
料を提供Ｊることを目的とする。
であって、モジュールも歯幅も小さくし、かつ通常の使
用条件では問題にならないが非常事態ぐはあり得る苛酷
な応力やｉ撃にも耐え、破損を免れ得る歯車を与える材
料を提供Ｊることを目的とする。
一般に歯車は、肌焼鋼を機械加工したものを浸炭処理し
て、表面の耐摩耗性を高めるが内部は靭性を保つように
製造されている。 本発明者らは、強靭な歯車の条件を
めて、まず従来の実用歯車の摩耗や破損の状態および実
験室で行なう歯車試験、衝撃試験においてみられる損傷
の状態を詳細に検問して、つぎのことを知った。 Ｊな
わら、高サイクル経過後の疲れ破壊および衝撃破壊の両
者とも、表面浸炭層で粒界破壊が生じ、さらに擬へき開
破壊をへて、芯部は延性破壊しているという事実である
。 さらにミクロ組織観察を進めたところ、浸炭層の表
層部には粒界酸化が起っていることが認められ、粒界酸
化部をを詳細に観１すると、不完全焼入れ組織（トルー
スタイト）が生じていることがわかった。 これは、粒
界酸化により焼入性向上元素であるＭｎやＣｒが、Ｍｎ
ｘＱｙ 、 ＣｒｘＯｙの形成に伴って粒界に優先的に
拡散移行し、粒界近傍の焼入性を低下させるからど理解
される。
て、表面の耐摩耗性を高めるが内部は靭性を保つように
製造されている。 本発明者らは、強靭な歯車の条件を
めて、まず従来の実用歯車の摩耗や破損の状態および実
験室で行なう歯車試験、衝撃試験においてみられる損傷
の状態を詳細に検問して、つぎのことを知った。 Ｊな
わら、高サイクル経過後の疲れ破壊および衝撃破壊の両
者とも、表面浸炭層で粒界破壊が生じ、さらに擬へき開
破壊をへて、芯部は延性破壊しているという事実である
。 さらにミクロ組織観察を進めたところ、浸炭層の表
層部には粒界酸化が起っていることが認められ、粒界酸
化部をを詳細に観１すると、不完全焼入れ組織（トルー
スタイト）が生じていることがわかった。 これは、粒
界酸化により焼入性向上元素であるＭｎやＣｒが、Ｍｎ
ｘＱｙ 、 ＣｒｘＯｙの形成に伴って粒界に優先的に
拡散移行し、粒界近傍の焼入性を低下させるからど理解
される。
こうした知見にもとづいて、本発明者らは、歯車の強靭
化にとつＣ，浸炭組織内の粒界酸化の防止を中心と゛り
る粒界の強化が有効であり、加え゛Ｃ粒内の強化もはか
るのがよい、との結論に達した。
化にとつＣ，浸炭組織内の粒界酸化の防止を中心と゛り
る粒界の強化が有効であり、加え゛Ｃ粒内の強化もはか
るのがよい、との結論に達した。
にで、各秤合金元素の影響をしらべたところ、つぎのこ
とがわかった。
とがわかった。
Ｏ８ｉは粒界酸化を助長づるので、その量をでざるだ（
〕へらＪべきである。
〕へらＪべきである。
０ １”がＡ−スデブイ１〜粒界に偏析して粒界を弱め
るので１これも１１（減覆ること。
るので１これも１１（減覆ること。
０ １−ｉ品粒を微細化すればクラック伝播に対づる抵
抗となるため、浸炭層の強靭性が増りこと。
抗となるため、浸炭層の強靭性が増りこと。
１ｈ定ｉ’ｊ Ｏ） Ａ ｌ ｉｌｊよびＮの存在がこ
れを実現４る。
れを実現４る。
また、Ｎ １１の添加は、結晶粒微細化にすこぶる助士
的である。
的である。
ＯＭ（１１まＩ）の粒界ＢＭｉを抑制して粒界強度を高
めるトに、不完全焼入れ相様を出現しにククツるＩＪ、
たらさがあり、Ｎ；は焼入れ性を高め″Ｃ粒内の弾痕を
増加させること。
めるトに、不完全焼入れ相様を出現しにククツるＩＪ、
たらさがあり、Ｎ；は焼入れ性を高め″Ｃ粒内の弾痕を
増加させること。
このようにして到達した本発明の歯車用鋼は、基本的態
様としては、Ｃ：’０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：２．
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：０．４．０〜
１．５０％、Ａｌ ：０．０１０〜０．０６０％および
Ｎ：０．００５〜０．０２５％を含有し、Ｓｉ ：０．
１０％以下、Ｐ：０゜０１０％Ｌｕ下、Ｏ： Ｏ、ＯＯ
３％ＩＪ、下テアリ、残部が実質上Ｆｅからなる組成を
有す乏。
様としては、Ｃ：’０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：２．
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：０．４．０〜
１．５０％、Ａｌ ：０．０１０〜０．０６０％および
Ｎ：０．００５〜０．０２５％を含有し、Ｓｉ ：０．
１０％以下、Ｐ：０゜０１０％Ｌｕ下、Ｏ： Ｏ、ＯＯ
３％ＩＪ、下テアリ、残部が実質上Ｆｅからなる組成を
有す乏。
本発明の歯車用鋼のひとつの好ましい態様としては、上
記の基本的組成に加えて、Ｎｉ：２．５０％以下および
（または）Ｍｏ：１．０％以下を添加した組成を有する
。
記の基本的組成に加えて、Ｎｉ：２．５０％以下および
（または）Ｍｏ：１．０％以下を添加した組成を有する
。
本発明のいまひとつの好ましい態様としては、前記の基
本的組成に加えて、Ｎｂ ：０．００５〜０．０２５％
を添加した組成を右づる。
本的組成に加えて、Ｎｂ ：０．００５〜０．０２５％
を添加した組成を右づる。
さらに好ましい態様としては、前記の基本的組成に加え
て、Ｎｉ−＋２．５０％以下および（または）Ｍｏ：１
．０％以下と、Ｎｂ ：０．００５〜０．０２５％とを
あわせ添加した組成を有する。
て、Ｎｉ−＋２．５０％以下および（または）Ｍｏ：１
．０％以下と、Ｎｂ ：０．００５〜０．０２５％とを
あわせ添加した組成を有する。
上記基本的態様の合金成分の作用と、その限定Ｊ！’ｌ
ｊ １１口；艮゛−）ぎのと（１３すＣ−ある。
ｊ １１口；艮゛−）ぎのと（１３すＣ−ある。
（〕： （、） 、１ ０〜０．３０％肌焼ｊ判におい
て通常採用されＣいる含有ｍであ−）（、歯車の芯部の
強度を確保りるため０．１０％以上を必要とりる。 一
方で、芯部強度を高くしづぎると、歯中強麿にとって有
用な圧縮残留応力が生じにくくなる上に靭性も低下づる
のＣ１０，３０％までどりる。
て通常採用されＣいる含有ｍであ−）（、歯車の芯部の
強度を確保りるため０．１０％以上を必要とりる。 一
方で、芯部強度を高くしづぎると、歯中強麿にとって有
用な圧縮残留応力が生じにくくなる上に靭性も低下づる
のＣ１０，３０％までどりる。
Ｍｎ：２．０％以下
焼入性の向上のため、適量を添加゛りる。 そのｍは、
他の元素とくにＣ，Ｃｒ 、Ｎｉなどとのバランス゛Ｃ
決定りる。 ２．０％を超えると、不純物元素の粒界へ
の偏析を助長Ｊる、Ｓ：０．０３０％以下 被削性を高めるので、多少の存在がりｒましい。
他の元素とくにＣ，Ｃｒ 、Ｎｉなどとのバランス゛Ｃ
決定りる。 ２．０％を超えると、不純物元素の粒界へ
の偏析を助長Ｊる、Ｓ：０．０３０％以下 被削性を高めるので、多少の存在がりｒましい。
しかし、介在物量を増加さけ゛Ｃ靭１！Ｉを低下させる
から、上記限度に止める。
から、上記限度に止める。
Ｃｒ ：０．４０〜１．５０％
焼入性を確保するため、０．４０％以上添加づる。 た
だし、Ｃｒは酸化物を形成しやすい元素であって粒界酸
化をｊＦｉ ＜ので、それをなるべく少なくする観点か
ら、１．５０％を上限とする。
だし、Ｃｒは酸化物を形成しやすい元素であって粒界酸
化をｊＦｉ ＜ので、それをなるべく少なくする観点か
ら、１．５０％を上限とする。
Ａｌ ：０．０１０〜０．０６０％
Ｎ：０．００５〜０．０２５％
これらは、化合物ＡＩＮを形成し、結晶粒を微細化する
はたらきがあり、前記整細粒の相様を１りるために重要
である。 一方でも下限値より少ないと、効果が不足づ
る。 一方、Ｓ川に加えても効果が飽和するし、上限界
を超える添加は地キスを生じるので避けるべきであり、
Ｎは溶製」二の困ｒＫがある。
はたらきがあり、前記整細粒の相様を１りるために重要
である。 一方でも下限値より少ないと、効果が不足づ
る。 一方、Ｓ川に加えても効果が飽和するし、上限界
を超える添加は地キスを生じるので避けるべきであり、
Ｎは溶製」二の困ｒＫがある。
Ｓｉ ：０．１０％以下
前述のように、３ｉは浸炭層の表層部における粒界酸化
を助長するので、極力微量にしなければならないが、０
．１０％以下であれば問題はない。
を助長するので、極力微量にしなければならないが、０
．１０％以下であれば問題はない。
Ｐ：０．０１０％以下
これも前述のように、Ｐはオーステティ１−化加熱時に
粒界に偏析して粒界を脆化するがら、できるだけ低減Ｊ
る。 試験の結果、０．０１０％以下の少量であれば、
その悪影響は実質上問題にならないことがわかつｋ。
従来の浸炭処理して用いる鋼において、Ｐの不純物とし
ての８′（容限界は通常０．０３０％であつ（、実際の
月料は約０．０２０〜０．０３０％のＰを含有し−Ｃい
た。 本発明の歯車用の鋼の製造に当っては、入念な脱
リン精錬を行なう必要がある。
粒界に偏析して粒界を脆化するがら、できるだけ低減Ｊ
る。 試験の結果、０．０１０％以下の少量であれば、
その悪影響は実質上問題にならないことがわかつｋ。
従来の浸炭処理して用いる鋼において、Ｐの不純物とし
ての８′（容限界は通常０．０３０％であつ（、実際の
月料は約０．０２０〜０．０３０％のＰを含有し−Ｃい
た。 本発明の歯車用の鋼の製造に当っては、入念な脱
リン精錬を行なう必要がある。
０：０．００３０％以下
０の存在は、若干のＡＩとの共存に６とづくＡｔ ２０
３の生成に問題がある。 ＡＩ ２０３は表層部の疲労
破壊の原因となるからである。
３の生成に問題がある。 ＡＩ ２０３は表層部の疲労
破壊の原因となるからである。
０１ＪＯ３０％以下に低減しな（ノればならず、（・き
れば０．００２０％以下にしたい。 Ｓｉの含イ］母に
制約がある１＝め、脱酸剤による脱酸は限弄があり、真
空脱ガスなどの精錬技術により低酸素を実現りることに
なろう。
れば０．００２０％以下にしたい。 Ｓｉの含イ］母に
制約がある１＝め、脱酸剤による脱酸は限弄があり、真
空脱ガスなどの精錬技術により低酸素を実現りることに
なろう。
本発明の歯車用なＨの好ましい態様において添加りる合
金成分のはたらきと限定理由は、っぎのとｌＩ３りであ
る。
金成分のはたらきと限定理由は、っぎのとｌＩ３りであ
る。
Ｎｉ ：２．５０％以下
酸化物を形成せずに焼入性を向上させる元素であって、
浸炭層の靭性をも高める。 しかし、多量の存在はＰの
偏析を助長するの７１”、 ２．５０％を上限とした。
浸炭層の靭性をも高める。 しかし、多量の存在はＰの
偏析を助長するの７１”、 ２．５０％を上限とした。
Ｍｏ：１．０％以下
焼入性を向上させるたりてなく、結晶粒微細化にも効果
がある。 Ｐの粒界偏析を抑制して粒界強度を高めるは
たらきもあり、また浸炭層の強度、靭性の向上にも役立
つ。 １．０％を超えて添加しても、これらの効果はそ
れ以上増大しない。
がある。 Ｐの粒界偏析を抑制して粒界強度を高めるは
たらきもあり、また浸炭層の強度、靭性の向上にも役立
つ。 １．０％を超えて添加しても、これらの効果はそ
れ以上増大しない。
Ｎｂ ：０．００５〜０．０２５％
Ｎｂは結晶粒の微細化に対して、きわめて有効であって
、この効果は０．００５％という少量の添加でも得られ
、０．０２５％を超える添加で飽和してしまう。
、この効果は０．００５％という少量の添加でも得られ
、０．０２５％を超える添加で飽和してしまう。
本発明の歯車用鋼から歯車を製作７る機械加工は、既知
の技術に従って行なえばよい。
の技術に従って行なえばよい。
浸炭処理もまた通常の方法の中から、適当な条（’ｌを
えらんで実施りればよい。 処理が適切てあれば、浸炭
層のオーステナイト結晶粒度がＪＩＳ粒庶粒度で７以」
二の整細粒を得ることは容易である。 Ｎｌ＋を添加し
た好ましい組成の歯車用鋼に（１りい（１よ、Ｊ Ｉ
Ｓ粒度番号８以上の整微細粒からなるＩｆｌｌ織が得ら
れる。 粗粒は出現しないから、粒シｌ−酸化の肪Ｊ、
ｌ： ａｊよび粒内を強化Ｊる効果とあいまっ（、強靭
な歯車をつくることができる。
えらんで実施りればよい。 処理が適切てあれば、浸炭
層のオーステナイト結晶粒度がＪＩＳ粒庶粒度で７以」
二の整細粒を得ることは容易である。 Ｎｌ＋を添加し
た好ましい組成の歯車用鋼に（１りい（１よ、Ｊ Ｉ
Ｓ粒度番号８以上の整微細粒からなるＩｆｌｌ織が得ら
れる。 粗粒は出現しないから、粒シｌ−酸化の肪Ｊ、
ｌ： ａｊよび粒内を強化Ｊる効果とあいまっ（、強靭
な歯車をつくることができる。
木′５を明の歯車用鋼は、はじめに挙げた自動車のミッ
ションギ１′のような歯車を’ＪＡ造りる材料としく、
Ｉｉｊ、 ｔｏ ”’あるが、（のはかこれに類似の
ニーズをｂ）／こ山車の月利どしくら広く使用でさるこ
とはい・）ＪＣ′Ｌ）＜；い、に 口 第１表に承り合金成分く車ｍ％、残りはＦｅおよび不純
物）の綱を溶製した。 Ａ〜０が本発明の歯車用ｍ″ｃ
′あり、：＃：印をイリしたｔ〕・〜Ｒが比較鋼また（
よ従来鋼である。
ションギ１′のような歯車を’ＪＡ造りる材料としく、
Ｉｉｊ、 ｔｏ ”’あるが、（のはかこれに類似の
ニーズをｂ）／こ山車の月利どしくら広く使用でさるこ
とはい・）ＪＣ′Ｌ）＜；い、に 口 第１表に承り合金成分く車ｍ％、残りはＦｅおよび不純
物）の綱を溶製した。 Ａ〜０が本発明の歯車用ｍ″ｃ
′あり、：＃：印をイリしたｔ〕・〜Ｒが比較鋼また（
よ従来鋼である。
各供試材を圧延し、焼ならしして、試験片に加［し、つ
ぎの条件の浸炭焼入れを施した。
ぎの条件の浸炭焼入れを施した。
９１０℃における真空浸炭→８３０℃×３０分間保持→
油冷、ついで、１７０℃×２時間の焼もどし→空冷 浸炭層について、粒界酸化の状況と、それに伴う不完全
焼入れ組織の有無をしらへ、かつオーステナイト結晶粒
度を測定した。 その結果を第２表に示Ｊ０ 次に、各供試材を用いて歯車を製作し、その性能を次の
試験法により試験した。
油冷、ついで、１７０℃×２時間の焼もどし→空冷 浸炭層について、粒界酸化の状況と、それに伴う不完全
焼入れ組織の有無をしらへ、かつオーステナイト結晶粒
度を測定した。 その結果を第２表に示Ｊ０ 次に、各供試材を用いて歯車を製作し、その性能を次の
試験法により試験した。
１ン 歯車試験
外径７５ｍｍ、モジコール２．５、歯数３２の歯車を製
作し、動）Ｊｆｉ環弐環中歯車試験機（）て５、ｏｏｏ
ｒ＋＋ｍｒ動力伝達ヲ行す（ｒ’、Ｎ 返Ｌｔ 故１０
７回までくりかえし応）ｊを加え、歯元応力と繰返し数
との関係をＳ−Ｎ曲線にあられした。
作し、動）Ｊｆｉ環弐環中歯車試験機（）て５、ｏｏｏ
ｒ＋＋ｍｒ動力伝達ヲ行す（ｒ’、Ｎ 返Ｌｔ 故１０
７回までくりかえし応）ｊを加え、歯元応力と繰返し数
との関係をＳ−Ｎ曲線にあられした。
その結果から、疲れ限界と破損応ツノ
（１０６回繰返し時）とをよみ取った。
２） 回転曲げ疲れ強さ
平行部が直径８ｍｍの平滑試験片を用意し、小野式回転
曲げ疲れ試験機にかけた。
曲げ疲れ試験機にかけた。
３） 画架試験
歯車の歯１枚を悲定した形状の試験片として、全長が８
０ｍｍテ幅が２５ｍｍ、、Ｊｆさ２Ｑｍｍの板を機械加
工し、長さ２３ｍｍ、厚さ７ｍｍの歯をつくり、残りを
基部としたものを用意した。 ＠元の両側はＲ＝１．２
５’ｍｍに仕上げである。
０ｍｍテ幅が２５ｍｍ、、Ｊｆさ２Ｑｍｍの板を機械加
工し、長さ２３ｍｍ、厚さ７ｍｍの歯をつくり、残りを
基部としたものを用意した。 ＠元の両側はＲ＝１．２
５’ｍｍに仕上げである。
基部を固定して南部にノコを加えるアイゾツト！ｌｉ撃
試験を行ない、吸収エネルギーをめた。
試験を行ない、吸収エネルギーをめた。
上記１〜３の試験データを、第３表に示づ。
、＊印を付した比較例のＰ：＃、はＳｉが過大てあり、
Ｑ＊は３ｉのほかに１〕が過大であって、［Ｎ］が不足
している。 これらの供試材は粒界酸化が顕著に認めら
れ、粒度も粗であった。 まノ〔、Ｒ：ｌ＝は［０］が
過大であるため、ＡＩ ２０３が多聞に存在する例であ
って、やはり性能が劣る。 これら比較鋼に対する本発
明の歯車用鋼の優位は、第２表および第３表から明らか
である。
Ｑ＊は３ｉのほかに１〕が過大であって、［Ｎ］が不足
している。 これらの供試材は粒界酸化が顕著に認めら
れ、粒度も粗であった。 まノ〔、Ｒ：ｌ＝は［０］が
過大であるため、ＡＩ ２０３が多聞に存在する例であ
って、やはり性能が劣る。 これら比較鋼に対する本発
明の歯車用鋼の優位は、第２表および第３表から明らか
である。
肛−」−」糺
供試材 粒界ｒｉ９化 不完全焼入 粒度番号ｌ紅上Ｌ
Ｌ １−一」−□ Ａ −−−Ｏな し ７ 、８ １３ ２ ７・５ ０ ０ ７．７ 、） ２ ７．２ １二 ｆ、） ７．５ １’ ２ ８．（’） Ｑ Ｏ７・４ Ｌｌ （’） １．６ １ ０ ８、 １ （Ｌ ０ ８−９ １く ２ ８ バ Ｌ ２ ９．５ Ｍ Ｏ９，０ Ｉ’ｍ Ｏ９，３ Ｑ ０ ９．４ １） １；２ １ あ リ ６ 、 ４Ｑ：Ｉ＝ １８
６．３ ＋＜ ：ｌ： ３ な し ７．０ 第一≦Ｌ二に 一酢一艶−Ｗ−１− 回転曲げ ′ｏＪ’！Ａ吸収供試
材 疲れ限度 破損応力 疲れ強さ １ネルギ−ｋｇｒ
／ｍｒｎ２ ｋｇｆ ／ｍｍ２ヒＬ乙Ｈ２ｋｇｆ −
ｍＡ ’６６、’ ８４ ８７ １０ Ｂ ６４ ８４ ８７ １０ Ｃ６７８５，８９１２ Ｄ ６８ ８６ ９２ １２ 、Ｅ ７４ ９６ ９５ １３ Ｆ ７５ ９７ ９６ １３ Ｇ ７５ ９７ ９６ １３ Ｆ＋ ７６ ９８ ９３ １３ １ ７７ ９８ ９７ １３ Ｊ ７７ １００ ９８ １４ Ｋ ７８ １００ １００ １５ １ ７８ １０２ １０２ １６ Ｍ ７９ １０４ １１０ １５ Ｎ ７８ １０３ １１０ １７ ０ ７９ １０４ １０５ １６ Ｐ＊ ５７ ７３ ８２ ７ Ｑ＊ ５５ ７７ ８０ ６ Ｒ＊”５７ ７５ ’７８ ８
Ｌ １−一」−□ Ａ −−−Ｏな し ７ 、８ １３ ２ ７・５ ０ ０ ７．７ 、） ２ ７．２ １二 ｆ、） ７．５ １’ ２ ８．（’） Ｑ Ｏ７・４ Ｌｌ （’） １．６ １ ０ ８、 １ （Ｌ ０ ８−９ １く ２ ８ バ Ｌ ２ ９．５ Ｍ Ｏ９，０ Ｉ’ｍ Ｏ９，３ Ｑ ０ ９．４ １） １；２ １ あ リ ６ 、 ４Ｑ：Ｉ＝ １８
６．３ ＋＜ ：ｌ： ３ な し ７．０ 第一≦Ｌ二に 一酢一艶−Ｗ−１− 回転曲げ ′ｏＪ’！Ａ吸収供試
材 疲れ限度 破損応力 疲れ強さ １ネルギ−ｋｇｒ
／ｍｒｎ２ ｋｇｆ ／ｍｍ２ヒＬ乙Ｈ２ｋｇｆ −
ｍＡ ’６６、’ ８４ ８７ １０ Ｂ ６４ ８４ ８７ １０ Ｃ６７８５，８９１２ Ｄ ６８ ８６ ９２ １２ 、Ｅ ７４ ９６ ９５ １３ Ｆ ７５ ９７ ９６ １３ Ｇ ７５ ９７ ９６ １３ Ｆ＋ ７６ ９８ ９３ １３ １ ７７ ９８ ９７ １３ Ｊ ７７ １００ ９８ １４ Ｋ ７８ １００ １００ １５ １ ７８ １０２ １０２ １６ Ｍ ７９ １０４ １１０ １５ Ｎ ７８ １０３ １１０ １７ ０ ７９ １０４ １０５ １６ Ｐ＊ ５７ ７３ ８２ ７ Ｑ＊ ５５ ７７ ８０ ６ Ｒ＊”５７ ７５ ’７８ ８
Claims (4)
- （１） Ｃ：０．１０〜０．３０％、ｌｙｌ＋＋：２゜
０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：Ｏ。 ／Ｉ Ｏ〜１．５０％、Ａｌ：０．０１（１）〜０．０
（３０％およびＮ：０．００５〜０．０２５％を含有し
、Ｓｉ ：０．１０％以下、ｐ：ｏ、ｏｉＯ％以下、０
：０．００３％以下であり、残部が実質上［（！からな
る、浸炭処理して用いる歯車用鋼。 - （２） Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：２゜０％以
下、Ｓ：０．０３０％以Ｆ、Ｃｒ：Ｑ。 ４０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０９６
、Ｎコ０．００５〜０．０２５％、ならびにＮｉ ：２
．５０％以下および（または）Ｍｏ ：０．４０％以下
を含有し、Ｓｉ ：０．１０％以下、Ｉ）＋０．０１０
％以下、０：０．００３％以下０あり、残部が実質上Ｆ
ｅからなる、浸炭処理して用いる歯車用鋼。 - （３） Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｍｌｌ：２゜０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：０゜４０〜１．５
０％、Ａｌ ：Ｑ、０１０〜０．０６０％、Ｎ：０．０
０５〜０．０２５％、ならびにＮｂ ：Ｑ、００５〜０
．’０２５％を含有し、Ｓｉ ：０．１０％以下、Ｐ：
０．０１０％以下、０：０．００３％以下であり、残部
が実質上Ｆｅからなる、浸炭処理して用いる南中用？ｎ
。 - （４） Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：２゜０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃ１゛：０゜４０〜１．５
０％、△Ｉ ：０．０１０〜０．０６０％、Ｎ：０．０
０５〜０．０２５％、ならびにＮｉ ：２．５０％以下
ｄ３よび（または）Ｍｏ ：０．４０％以下とＮｂ ：
０．００５〜０゜０２５％とを含有し、ｓ＋ ：Ｑ、１
０％以下、Ｐ：０．０１０％以下：ｏ：ｏ、ｏｏ３％以
下であり、残部が実質上Ｆｅからなる、浸炭処理して用
いる歯車用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12878783A JPS6021359A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 歯車用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12878783A JPS6021359A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 歯車用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6021359A true JPS6021359A (ja) | 1985-02-02 |
| JPH0349978B2 JPH0349978B2 (ja) | 1991-07-31 |
Family
ID=14993440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12878783A Granted JPS6021359A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 歯車用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021359A (ja) |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
| JPS62196360A (ja) * | 1986-02-20 | 1987-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 浸炭用肌焼鋼およびその機械構造用部品 |
| JPS63121638A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 肌焼鋼 |
| JPS6431927A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Mazda Motor | Production of heat-treated steel parts |
| JPS6439351A (en) * | 1987-08-04 | 1989-02-09 | Sumitomo Metal Ind | High strength and high toughness case hardening steel for ball cage |
| JPH01246344A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Daido Steel Co Ltd | 歯車用鋼 |
| JPH02125842A (ja) * | 1988-07-27 | 1990-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労特性の優れた浸炭肌焼鋼 |
| US5077003A (en) * | 1988-11-04 | 1991-12-31 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling-part steel and rolling part employing same |
| US5084116A (en) * | 1989-07-31 | 1992-01-28 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling contact element steel and rolling bearing made thereof |
| US5085733A (en) * | 1989-08-24 | 1992-02-04 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling steel bearing |
| JPH0483848A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-17 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 高疲労強度を有する浸炭歯車用鋼 |
| JPH09176792A (ja) * | 1996-12-09 | 1997-07-08 | Mazda Motor Corp | 熱処理鋼部品及びその製造方法 |
| KR20030090974A (ko) * | 2002-05-24 | 2003-12-01 | 현대자동차주식회사 | 변속기 기어용 고강도 크롬-몰리브덴 합금강 |
| JP2007312849A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 櫛型吐出具を備えたエアゾール容器 |
| JP2012001774A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Kobe Steel Ltd | 熱処理歪みの少ない肌焼鋼 |
| US9200354B2 (en) | 2010-11-29 | 2015-12-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Rolled steel bar or wire for hot forging |
| US9410232B2 (en) | 2011-11-01 | 2016-08-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing steel component |
| KR20170121267A (ko) | 2015-03-31 | 2017-11-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열간 압연 봉선재, 부품 및 열간 압연 봉선재의 제조 방법 |
| US10329645B2 (en) | 2011-01-25 | 2019-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for carburizing or carbonitriding use |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5723741A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-08 | Daikin Ind Ltd | Air conditioner |
| JPS5974262A (ja) * | 1982-10-19 | 1984-04-26 | Daido Steel Co Ltd | 歯車用鋼 |
-
1983
- 1983-07-15 JP JP12878783A patent/JPS6021359A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5723741A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-08 | Daikin Ind Ltd | Air conditioner |
| JPS5974262A (ja) * | 1982-10-19 | 1984-04-26 | Daido Steel Co Ltd | 歯車用鋼 |
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
| JPS62196360A (ja) * | 1986-02-20 | 1987-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 浸炭用肌焼鋼およびその機械構造用部品 |
| JPS63121638A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 肌焼鋼 |
| JPH0465893B2 (ja) * | 1986-11-11 | 1992-10-21 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPH07109005B2 (ja) * | 1987-07-28 | 1995-11-22 | マツダ株式会社 | 熱処理鋼部品の製造方法 |
| JPS6431927A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Mazda Motor | Production of heat-treated steel parts |
| JPS6439351A (en) * | 1987-08-04 | 1989-02-09 | Sumitomo Metal Ind | High strength and high toughness case hardening steel for ball cage |
| JPH01246344A (ja) * | 1988-03-28 | 1989-10-02 | Daido Steel Co Ltd | 歯車用鋼 |
| JPH02125842A (ja) * | 1988-07-27 | 1990-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 疲労特性の優れた浸炭肌焼鋼 |
| US5077003A (en) * | 1988-11-04 | 1991-12-31 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling-part steel and rolling part employing same |
| US5084116A (en) * | 1989-07-31 | 1992-01-28 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling contact element steel and rolling bearing made thereof |
| US5085733A (en) * | 1989-08-24 | 1992-02-04 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling steel bearing |
| JPH0483848A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-17 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 高疲労強度を有する浸炭歯車用鋼 |
| JPH09176792A (ja) * | 1996-12-09 | 1997-07-08 | Mazda Motor Corp | 熱処理鋼部品及びその製造方法 |
| KR20030090974A (ko) * | 2002-05-24 | 2003-12-01 | 현대자동차주식회사 | 변속기 기어용 고강도 크롬-몰리브덴 합금강 |
| JP2007312849A (ja) * | 2006-05-23 | 2007-12-06 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 櫛型吐出具を備えたエアゾール容器 |
| JP2012001774A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Kobe Steel Ltd | 熱処理歪みの少ない肌焼鋼 |
| US9200354B2 (en) | 2010-11-29 | 2015-12-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Rolled steel bar or wire for hot forging |
| US10329645B2 (en) | 2011-01-25 | 2019-06-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for carburizing or carbonitriding use |
| US9410232B2 (en) | 2011-11-01 | 2016-08-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing steel component |
| KR20170121267A (ko) | 2015-03-31 | 2017-11-01 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열간 압연 봉선재, 부품 및 열간 압연 봉선재의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0349978B2 (ja) | 1991-07-31 |
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