JPS60208646A - 減衰力調整式サスペンシヨン - Google Patents
減衰力調整式サスペンシヨンInfo
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- JPS60208646A JPS60208646A JP6293884A JP6293884A JPS60208646A JP S60208646 A JPS60208646 A JP S60208646A JP 6293884 A JP6293884 A JP 6293884A JP 6293884 A JP6293884 A JP 6293884A JP S60208646 A JPS60208646 A JP S60208646A
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- spring
- poppet valve
- damping force
- spool
- spool cam
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- Pending
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
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- Fluid-Damping Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は車両等に塔載される減衰力調整式サスペンショ
ンに関する。
ンに関する。
従来から、ピストンによって隔成した流体室の内圧変動
を入力信号として、減衰力調整を行える様にしたサスペ
ンションが提供されている。
を入力信号として、減衰力調整を行える様にしたサスペ
ンションが提供されている。
かかる従来のサスペンションは、例えば、ピストンの圧
行程時に、シリンダの−の流体室の流体を、スプリング
によって弾持したポペットバルブを介して、そのシリン
ダ外周側のりサーバに逃がすことができる様な構成とな
っている。
行程時に、シリンダの−の流体室の流体を、スプリング
によって弾持したポペットバルブを介して、そのシリン
ダ外周側のりサーバに逃がすことができる様な構成とな
っている。
しかしながら、上記流体室の圧力はポペットバルブに直
接作用する直動弁タイプの構成となっていたため、その
流体室からりサーバに流体を逃がすことによって生じさ
せる減衰力の変化をある程度安定化するためには、上記
スプリングの弾撥力を強くする必要がある。このため、
上記減衰力調整するための、上記ポペットバルブに対向
配設されて上記スプリングを支承する調整プラグの出入
調整力も自ずから過大になシ、このスプリングに抗して
の出入調整はマニュアル操作が可能であるものの１通常
の流体圧や電磁力を利用するものでは、上記出入調整カ
ー不可能になっていた。
接作用する直動弁タイプの構成となっていたため、その
流体室からりサーバに流体を逃がすことによって生じさ
せる減衰力の変化をある程度安定化するためには、上記
スプリングの弾撥力を強くする必要がある。このため、
上記減衰力調整するための、上記ポペットバルブに対向
配設されて上記スプリングを支承する調整プラグの出入
調整力も自ずから過大になシ、このスプリングに抗して
の出入調整はマニュアル操作が可能であるものの１通常
の流体圧や電磁力を利用するものでは、上記出入調整カ
ー不可能になっていた。
また、ポペットバルブを流体室の流体圧に抗して調整プ
ラグにより支承するものも提案されているが（例えば実
開昭５４−９８９８８号公報）、かかる場合の減衰力調
整も流体圧に抗して手動にて調整プラグを操作する必要
があり、流体圧や電磁力を利用による減衰力調整操作が
不可能であった。
ラグにより支承するものも提案されているが（例えば実
開昭５４−９８９８８号公報）、かかる場合の減衰力調
整も流体圧に抗して手動にて調整プラグを操作する必要
があり、流体圧や電磁力を利用による減衰力調整操作が
不可能であった。
本発明はかかる従来の問題点に着目してなされたもので
あり、比較的小さい流体圧または電磁力でも簡単な構成
によって減衰力調整操作を可能とする減衰力調整式サス
ペンションを提供することを目的とする。
あり、比較的小さい流体圧または電磁力でも簡単な構成
によって減衰力調整操作を可能とする減衰力調整式サス
ペンションを提供することを目的とする。
そして−この目的達成のため一本発明は、シリンダ内を
ピストンにより区画した２つの流体室の一方と上記シリ
ンダ外周側に設けたリザーバとの間に、スプリングによ
って弾持されて圧側減衰力を発生させるポペットバルブ
を設けたサスペンションに於込て、上記ポペットバルブ
は、上記一方の流体室とは反対側に於いて、上記スプリ
ングを介して軸方向摺動部材の一端に支承され、かつ上
記スプリング設置部は上記ポペットバルブに貫通するオ
リフィスを介して上記一方の流体室と連通し、上記摺動
部材の他端は系内流体圧その他の外部駆動力を受けて上
記軸方向に交わる方向に摺動するスプールカム部材に接
触させ一該スプールカム部材は一端をばねで支持し他端
をスプールカム位置の調整プラグで支持した構成とした
のである。
ピストンにより区画した２つの流体室の一方と上記シリ
ンダ外周側に設けたリザーバとの間に、スプリングによ
って弾持されて圧側減衰力を発生させるポペットバルブ
を設けたサスペンションに於込て、上記ポペットバルブ
は、上記一方の流体室とは反対側に於いて、上記スプリ
ングを介して軸方向摺動部材の一端に支承され、かつ上
記スプリング設置部は上記ポペットバルブに貫通するオ
リフィスを介して上記一方の流体室と連通し、上記摺動
部材の他端は系内流体圧その他の外部駆動力を受けて上
記軸方向に交わる方向に摺動するスプールカム部材に接
触させ一該スプールカム部材は一端をばねで支持し他端
をスプールカム位置の調整プラグで支持した構成とした
のである。
以下に１本発明の実施例を図面について具体的に説明す
る。
る。
矛１図はその一実施構造を具体的に示す要部の断面図で
ある。同図に於いて、１はシリンダ２の下端に固定した
筒状のベースバルブケースで、これの周壁部には後述の
リザーバに通じる連通孔３が穿設され、さらに天板部の
中央には一個の圧側連通孔４１周辺には複数個の伸側連
通孔５がそれぞれ穿設されている。
ある。同図に於いて、１はシリンダ２の下端に固定した
筒状のベースバルブケースで、これの周壁部には後述の
リザーバに通じる連通孔３が穿設され、さらに天板部の
中央には一個の圧側連通孔４１周辺には複数個の伸側連
通孔５がそれぞれ穿設されている。
該伸側連通孔５の上部周縁は突出縁状のバルブシートと
なっており、これの上に中央部に透孔を有するリング状
プレートのノンリタンバルブ６が載置されている。
なっており、これの上に中央部に透孔を有するリング状
プレートのノンリタンバルブ６が載置されている。
また−ベースバルブケース１とシリンダ２の下端との間
には、中央部′ＶＣ透孔を有するキャップ７が介在保持
され、これと上記ノンリタンバルブ６との間には、この
ノンリタンバルブ６を所定圧で弾圧するノンリタンスプ
リング８が介装されている。
には、中央部′ＶＣ透孔を有するキャップ７が介在保持
され、これと上記ノンリタンバルブ６との間には、この
ノンリタンバルブ６を所定圧で弾圧するノンリタンスプ
リング８が介装されている。
一方、上記ベースバルブケース１の下端には。
下部ボディ９が一体に取り伺けられ−この下部ボディ９
の下端は取付アイ１０に一体に取り伺けら素している。
の下端は取付アイ１０に一体に取り伺けら素している。
］：た、この下部ボディ９外周にはシリンダ２との間に
リザーバ１１を隔成するアウタチューン１２下端が回漕
されている。
リザーバ１１を隔成するアウタチューン１２下端が回漕
されている。
さらに、この下部ボディ９の中央部に穿設された摺ｕノ
穴１３には上下方向に軸方向摺動する摺動部材１４が嵌
挿され、この摺動部材１４上にはコイルスプリング１５
を介して筒状のポペットバルブ１６が載置され、このポ
ペットバルブ１６の円錐状上端部が連通孔４内周縁であ
るバルブシートに、上記コイルスプリング１５０弾発力
を受けて接している。また、ポペットバルブ１６上端部
中央にはオリフィス１６αが設けられ、このオリフィス
１６αを通じて、シリンダ２内をピストンによって区画
する２つの流体室の一方の流体室Ａと上記スプリング１
５を収容したポペットバルブ１６筒体の流体室Ｂとが、
相互に連通している。なお、１４αは摺動部材１４を軸
方向に貫通する連通孔である。
穴１３には上下方向に軸方向摺動する摺動部材１４が嵌
挿され、この摺動部材１４上にはコイルスプリング１５
を介して筒状のポペットバルブ１６が載置され、このポ
ペットバルブ１６の円錐状上端部が連通孔４内周縁であ
るバルブシートに、上記コイルスプリング１５０弾発力
を受けて接している。また、ポペットバルブ１６上端部
中央にはオリフィス１６αが設けられ、このオリフィス
１６αを通じて、シリンダ２内をピストンによって区画
する２つの流体室の一方の流体室Ａと上記スプリング１
５を収容したポペットバルブ１６筒体の流体室Ｂとが、
相互に連通している。なお、１４αは摺動部材１４を軸
方向に貫通する連通孔である。
なお、１７はポペットバルブ１６の軸方向摺動をガイド
するカイトポスでアシ、これの外周辺部は連通孔３に通
じる流体Ｃとなっている。
するカイトポスでアシ、これの外周辺部は連通孔３に通
じる流体Ｃとなっている。
１８は摺動孔１３に直交する方向に下部ボディ９内に穿
設されたスプール孔で、このスプール孔１８には異った
複数外径寸法としたスプールカム１９が軸摺動自在に設
けられ、このスプ−ルカム１９の一端はとのスプール孔
１８の一端に設置したリタンスプリング２０に支持され
、−他端はスプール孔１８の他端にねじ込んだプラグ２
１に緩衝材２２を介して圧接されている。
設されたスプール孔で、このスプール孔１８には異った
複数外径寸法としたスプールカム１９が軸摺動自在に設
けられ、このスプ−ルカム１９の一端はとのスプール孔
１８の一端に設置したリタンスプリング２０に支持され
、−他端はスプール孔１８の他端にねじ込んだプラグ２
１に緩衝材２２を介して圧接されている。
スプールカム１９はこれの略中央部が小径部１９α、そ
の両側に続く傾斜部１９ｂおよびさらにこれに続く大径
部１９６となっておシ、大径部１９Ｇ外周にはスプール
孔１８に対し摺接するＯリング２３が嵌挿されている。
の両側に続く傾斜部１９ｂおよびさらにこれに続く大径
部１９６となっておシ、大径部１９Ｇ外周にはスプール
孔１８に対し摺接するＯリング２３が嵌挿されている。
また、スプールカム１９の右端部には流体導入室２４が
設けられ、これが下部ボディ９に穿設した通孔２５を通
じてリザーバ１１に連通している。
設けられ、これが下部ボディ９に穿設した通孔２５を通
じてリザーバ１１に連通している。
かかる構成になるサスペンションでは、ピストンロッド
圧縮時に、ピストンの下降によって流体室Ａの油が圧縮
されて内圧上昇すると、圧側連通孔４を介してポペット
バルブ１６の上端部に作用しようとする。しかしながら
、ポペットバルブ１６の上下部および摺動部材１４の上
下部がオリフィス１６α、連通孔１４ｃＬを通じて連通
し、したがって、流体室Ａ、Ｂも連通状態にある。なお
、この場合に於いて、ポペットバルブ１６上端に作用す
る流体圧の受圧面積をＳ／、ポペットバルブ１６下端に
作用する流体圧の受圧面積を８．２とすると、Ｓ７４
Ｓ、Ｂとしである。
圧縮時に、ピストンの下降によって流体室Ａの油が圧縮
されて内圧上昇すると、圧側連通孔４を介してポペット
バルブ１６の上端部に作用しようとする。しかしながら
、ポペットバルブ１６の上下部および摺動部材１４の上
下部がオリフィス１６α、連通孔１４ｃＬを通じて連通
し、したがって、流体室Ａ、Ｂも連通状態にある。なお
、この場合に於いて、ポペットバルブ１６上端に作用す
る流体圧の受圧面積をＳ／、ポペットバルブ１６下端に
作用する流体圧の受圧面積を８．２とすると、Ｓ７４
Ｓ、Ｂとしである。
このため、ポペットバルブ１６の上端に作用する流体圧
は極めて小さいかあるいは等しくなシ、従ってその流体
圧に抗してポペットバルブ１６で圧側連通孔４を閉じさ
せる上記コイルスプリング１５の弾撥力も極めて小さく
・シて済む。
は極めて小さいかあるいは等しくなシ、従ってその流体
圧に抗してポペットバルブ１６で圧側連通孔４を閉じさ
せる上記コイルスプリング１５の弾撥力も極めて小さく
・シて済む。
つまシ、コイルスプリング１５０弾撥力が小さいにも拘
わらず、ポペットバルブ１６は高い減衰力を発生する様
に作用し、一定の流体圧以上でのみしか開かない。
わらず、ポペットバルブ１６は高い減衰力を発生する様
に作用し、一定の流体圧以上でのみしか開かない。
一方、摺動部材１４は連通孔１４αを通じて上下端部が
等圧に保たれ、しかも弾撥力が小さい上記コイルスプリ
ング１５によって支持されているため、この摺動部材１
４下端は軽いかで上記スプールカム１９に接触すること
になる。つまシ、この接触部に作用する抵抗は小さく、
従って、リタンスプリング２０に抗してスプールカム１
９を摺動操作する力も小さくて済み、このためそのリタ
ンスプリング２０を弾撥力の小さいものとすることが可
能である。
等圧に保たれ、しかも弾撥力が小さい上記コイルスプリ
ング１５によって支持されているため、この摺動部材１
４下端は軽いかで上記スプールカム１９に接触すること
になる。つまシ、この接触部に作用する抵抗は小さく、
従って、リタンスプリング２０に抗してスプールカム１
９を摺動操作する力も小さくて済み、このためそのリタ
ンスプリング２０を弾撥力の小さいものとすることが可
能である。
従って、車体が動揺してサスペンション本体が伸縮する
とき、つまシピストンがシリンダ２内を上下動して流体
室Ａ内の流体圧とともに、リザーバ室１１内の流体圧も
変化し、このリザーバ室１１内の流体圧変動は通孔２５
を介して流体導入室２４に導入され、この導入圧力に応
じてスプールカム１９をコイルスプリング２０に抗して
または協働して摺動させることになる。
とき、つまシピストンがシリンダ２内を上下動して流体
室Ａ内の流体圧とともに、リザーバ室１１内の流体圧も
変化し、このリザーバ室１１内の流体圧変動は通孔２５
を介して流体導入室２４に導入され、この導入圧力に応
じてスプールカム１９をコイルスプリング２０に抗して
または協働して摺動させることになる。
スプールカム１９は小径部１９α、傾斜部１９ｂ。
大径部１９Ｇと分かれていて、摺動部材１４の下端はこ
れら各部に摺接されるため、この摺動部材１４は上下動
する。したがって、この上下動作によシコイルスプリン
グ１５が圧縮または伸長することになシ、スプールバル
ブ１６の閉弁圧力が調節される。つまり、スプリング荷
重の変化に基づきスプールバルブ１６による減衰力調節
が行える。
れら各部に摺接されるため、この摺動部材１４は上下動
する。したがって、この上下動作によシコイルスプリン
グ１５が圧縮または伸長することになシ、スプールバル
ブ１６の閉弁圧力が調節される。つまり、スプリング荷
重の変化に基づきスプールバルブ１６による減衰力調節
が行える。
ところで、サスペンションではピストンロッドの最大ス
トローク状態で、流体室Ｃを大気圧として組み立てられ
る。こうすると、ピストンロッドの圧縮操作時には、第
２図の曲線αの様に流体室Ａ、Ｃとも圧力上昇する。ま
た、サスペンションの温度上昇によって流体室Ａ、Ｃと
も内圧上昇し、流体自体も膨張し、第２図の曲線すの様
にさらに内圧上昇を招く。特に、リザーバ１１にガスを
封入したものでは、第２図の曲線Ｃの様にさらに大きな
内圧上昇となる。なお、この場合には、ビストンストロ
ーク最大を基準にしてガス封入が行われる。
トローク状態で、流体室Ｃを大気圧として組み立てられ
る。こうすると、ピストンロッドの圧縮操作時には、第
２図の曲線αの様に流体室Ａ、Ｃとも圧力上昇する。ま
た、サスペンションの温度上昇によって流体室Ａ、Ｃと
も内圧上昇し、流体自体も膨張し、第２図の曲線すの様
にさらに内圧上昇を招く。特に、リザーバ１１にガスを
封入したものでは、第２図の曲線Ｃの様にさらに大きな
内圧上昇となる。なお、この場合には、ビストンストロ
ーク最大を基準にしてガス封入が行われる。
また、第３図に於いて、Ｐｏがスプール作動の圧力とす
れば、標準のサスペンションの場合は、ストロークの中
間よシ作用することにな９、ガス入シサスペンションの
場合はストローク最大状態よシ作用することになる。た
だし、標準サスペンションでも、高温になると、内圧上
昇を招くため、ストローク最大に近い状態から作用する
ことになる。
れば、標準のサスペンションの場合は、ストロークの中
間よシ作用することにな９、ガス入シサスペンションの
場合はストローク最大状態よシ作用することになる。た
だし、標準サスペンションでも、高温になると、内圧上
昇を招くため、ストローク最大に近い状態から作用する
ことになる。
従って、上記リザーバ１１の内圧Ｐｏとリタンスプリン
タ２０とが平衡しているときをサスペンションの中立点
Ｎとする。っまシ、第２図の様なスプールカム１９形状
の場合には、ポペットバルブ１６による圧側減衰力特性
は第４図に示す如くなる。また、ポペットバルブ１６形
状をこれのストローク中立点Ｎを中心として、第５図（
α）に示す様に左右に小径部１９ｄ、これらの間を大径
部１９ｇとすると、圧側減衰力特性は第５図（ｂ）に示
す様になる。
タ２０とが平衡しているときをサスペンションの中立点
Ｎとする。っまシ、第２図の様なスプールカム１９形状
の場合には、ポペットバルブ１６による圧側減衰力特性
は第４図に示す如くなる。また、ポペットバルブ１６形
状をこれのストローク中立点Ｎを中心として、第５図（
α）に示す様に左右に小径部１９ｄ、これらの間を大径
部１９ｇとすると、圧側減衰力特性は第５図（ｂ）に示
す様になる。
さらに、ポペットハル７１６形状を、第６図（α）に示
す様に中立点Ｎを通るテーパ部１９ｆとすることによっ
て、第６図（ｂ）に示す様にストロークに応じて減衰力
が徐々に変化する特性とすることができる。
す様に中立点Ｎを通るテーパ部１９ｆとすることによっ
て、第６図（ｂ）に示す様にストロークに応じて減衰力
が徐々に変化する特性とすることができる。
この様に、上記実施例ではりサーバ１１の内圧変動を人
力信号として、これに応じた圧側減衰力調整が可能とな
るほか、スプールカム１９形状を任意に選択することに
よって、このカム形状つまシスプールカム１９のストロ
ーク位置に応じた減衰力調節が行える。また、ピストン
口’／Ｆの圧縮量に応じてスプールカム１９径を徐々に
変化させる形状としたことによって、温度上昇に伴う流
体粘性の低下による減衰力低下を、リザーバ１１の内圧
上昇によるピストンカム１９の変位によって摺動部材１
４を漸次上昇させ、さらにコイルスプリンク１５を圧縮
させることによって、補正することができる。
力信号として、これに応じた圧側減衰力調整が可能とな
るほか、スプールカム１９形状を任意に選択することに
よって、このカム形状つまシスプールカム１９のストロ
ーク位置に応じた減衰力調節が行える。また、ピストン
口’／Ｆの圧縮量に応じてスプールカム１９径を徐々に
変化させる形状としたことによって、温度上昇に伴う流
体粘性の低下による減衰力低下を、リザーバ１１の内圧
上昇によるピストンカム１９の変位によって摺動部材１
４を漸次上昇させ、さらにコイルスプリンク１５を圧縮
させることによって、補正することができる。
オフ図は他の実施例を示す要部の断面図であシ、これが
刃・１図に示したものと異るところは、上記プラグ２１
に代えてエアープラグ３１をスプール孔１８端にねじ込
んだ点であシ、このエアープラク３１を通じて外部の空
気圧源よシ流体導入室２４に空気圧を導入できる様にな
っている。また、下部ホデイ９の通孔２５が廃止されて
いる。
刃・１図に示したものと異るところは、上記プラグ２１
に代えてエアープラグ３１をスプール孔１８端にねじ込
んだ点であシ、このエアープラク３１を通じて外部の空
気圧源よシ流体導入室２４に空気圧を導入できる様にな
っている。また、下部ホデイ９の通孔２５が廃止されて
いる。
かかる構成になるサスペンションでは、リザーバ１１の
内圧が内圧検知手段によシ検知され、この検知出力に基
づいた空気圧をエアープラグ３１を通じて空気導入室た
る流体導入室２４に導入する。このため、上記リタンス
プリング２０との協働関係によシ、その導入空気圧に応
じてスプールカム１９が左右に変位し、既述と同様の減
衰力調整を行うことになる。なお、図示しないが、スプ
ールカム２０を作動するために、スプール孔１８内に電
磁ソレノイドを設置し、この電磁ソレノイドを上記圧力
検知手段の出力に基づいて付勢することによって、スプ
ールカム２０を作動せしめることもできる。
内圧が内圧検知手段によシ検知され、この検知出力に基
づいた空気圧をエアープラグ３１を通じて空気導入室た
る流体導入室２４に導入する。このため、上記リタンス
プリング２０との協働関係によシ、その導入空気圧に応
じてスプールカム１９が左右に変位し、既述と同様の減
衰力調整を行うことになる。なお、図示しないが、スプ
ールカム２０を作動するために、スプール孔１８内に電
磁ソレノイドを設置し、この電磁ソレノイドを上記圧力
検知手段の出力に基づいて付勢することによって、スプ
ールカム２０を作動せしめることもできる。
この様に、外部からの空気圧供給や電磁力によってスプ
ールカム２０を作動せしめる場合にも、ポペットバルブ
１６および摺動部材１４の各上下部の流体圧が等しいた
めに、所定減衰力を得るために必要なコイルスプリング
１５の弾撥力が小さくて済み、比較的小さい空気圧およ
び電磁力で減衰力調整が可能となるものである。
ールカム２０を作動せしめる場合にも、ポペットバルブ
１６および摺動部材１４の各上下部の流体圧が等しいた
めに、所定減衰力を得るために必要なコイルスプリング
１５の弾撥力が小さくて済み、比較的小さい空気圧およ
び電磁力で減衰力調整が可能となるものである。
なお、上記に於いて、スプールカム１９を断面が偏心カ
ム状とすることによって、該スプールカム１９の回転操
作によっても、コイルスプリンクの伸縮調整、すなわち
ポペットバルブ１６による減衰力調節が可能となるもの
である。
ム状とすることによって、該スプールカム１９の回転操
作によっても、コイルスプリンクの伸縮調整、すなわち
ポペットバルブ１６による減衰力調節が可能となるもの
である。
また、かかるポペットバルブ１６ではオリフィス１６α
の流量絞作用によって、低周波振動域では大きな減衰力
が発生し、高周波大振中では減衰力が低くなシ、乗心地
の改善が図れる。
の流量絞作用によって、低周波振動域では大きな減衰力
が発生し、高周波大振中では減衰力が低くなシ、乗心地
の改善が図れる。
以上詳述した様に、本発明によれば、リザーバ室の内圧
に応じてこの内圧を直接スプールカムに伝えることによ
シ、あるいは上記内圧に応じた空気圧や電磁力によって
スプールカムを作動することによシ、ポペットバルブの
バルブシートに対する弾圧力を任意に調節して、サスペ
ンションの減衰力調整が可能になるとともに、ポペット
バルブの両端に作用する流体圧を等しく保つことによっ
て、ポペットバルブに対するスプリングの弾撥力を小さ
くできる。このため、との弾撥力に抗して操作するスプ
ールカムの操作力も小さくて済み、このスプールカムの
空気圧や電磁力による自動制御が可能になる。さらに、
スプールカムの形状を選択すれば、種々の減衰力特性の
設定が可能となるものである等の効果が得られる。
に応じてこの内圧を直接スプールカムに伝えることによ
シ、あるいは上記内圧に応じた空気圧や電磁力によって
スプールカムを作動することによシ、ポペットバルブの
バルブシートに対する弾圧力を任意に調節して、サスペ
ンションの減衰力調整が可能になるとともに、ポペット
バルブの両端に作用する流体圧を等しく保つことによっ
て、ポペットバルブに対するスプリングの弾撥力を小さ
くできる。このため、との弾撥力に抗して操作するスプ
ールカムの操作力も小さくて済み、このスプールカムの
空気圧や電磁力による自動制御が可能になる。さらに、
スプールカムの形状を選択すれば、種々の減衰力特性の
設定が可能となるものである等の効果が得られる。
】１１図は本発明のサスペンション要部の一実施構造を
示す断面図、）・２図は内圧対ビストンストロークの特
性図、矛３図は同じく内圧対スプール移動域の１時性図
、牙４図は減衰力対ビストンストロークの特性図、）１
５図（α）（ｈ）および】１６図（α）（ｂ）はそれぞ
れスプールカム形状に対する減衰力対ビストンストロー
クの特性図、】１７図はサスペンションの他の実施構造
を示す断面図である。 ２・・・シリンダ、１１・・・リザーバ、１２・・・ア
ウターチューブ、１４・・・摺動部材。 １５・・・コイルスプリング、１６・・・ポペットバル
ブ、１８・・・スプール孔、１９・・・スプールカム、
２０・・・リタンスプリング−２１、３１・・・プラグ
。 代理人弁理士 大野 泉 第１図 第２回 第３図 ストロ−ノ 第４図 第５図
示す断面図、）・２図は内圧対ビストンストロークの特
性図、矛３図は同じく内圧対スプール移動域の１時性図
、牙４図は減衰力対ビストンストロークの特性図、）１
５図（α）（ｈ）および】１６図（α）（ｂ）はそれぞ
れスプールカム形状に対する減衰力対ビストンストロー
クの特性図、】１７図はサスペンションの他の実施構造
を示す断面図である。 ２・・・シリンダ、１１・・・リザーバ、１２・・・ア
ウターチューブ、１４・・・摺動部材。 １５・・・コイルスプリング、１６・・・ポペットバル
ブ、１８・・・スプール孔、１９・・・スプールカム、
２０・・・リタンスプリング−２１、３１・・・プラグ
。 代理人弁理士 大野 泉 第１図 第２回 第３図 ストロ−ノ 第４図 第５図
Claims (1)
- シリンダ内をピストンによシ区画した２つの流体室の一
方と、上記シリンダ外周側に設けたリサーハとの間に、
スプリングによって弾持されて圧側減衰力を発生させる
ポペットバルブを設けたサスペンションに於いて、上記
ポペットバルブは上記一方の流体室とは反対側に於いて
、上記スプリングを介して軸方向摺動部材の一端に支承
され、かつ上記スプリンク設置部は上記ポペットバルブ
を貫通するオリフィスを介して上記一方の流体室と連通
し、上記摺動部材の他端は系内流体圧その他の外部駆動
力を受けて上記軸方向に交わる方向に摺動するスプール
カム部側に接触させ、該スプールカム部材は一端をばね
で支持し他端をスプールカム位置の調整プラクで支持し
たことを特徴とする減衰力調整式％式％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6293884A JPS60208646A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 減衰力調整式サスペンシヨン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6293884A JPS60208646A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 減衰力調整式サスペンシヨン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208646A true JPS60208646A (ja) | 1985-10-21 |
Family
ID=13214739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6293884A Pending JPS60208646A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 減衰力調整式サスペンシヨン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60208646A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0571569A (ja) * | 1991-09-11 | 1993-03-23 | Okumura Corp | オイルダンパー |
| JPH05164177A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-06-29 | Boge Ag | 可制御消振ダンパ |
| JP2010276112A (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-09 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰バルブ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5835488B2 (ja) * | 1978-08-24 | 1983-08-03 | 大日本インキ化学工業株式会社 | 異性化方法 |
| JPS5914589A (ja) * | 1982-07-15 | 1984-01-25 | 株式会社昭和製作所 | 二輪車等のフロントフオ−ク |
| JPS6080981A (ja) * | 1983-10-12 | 1985-05-08 | 株式会社昭和製作所 | 手動油圧式リモコン伸長工程減衰力可変装置 |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP6293884A patent/JPS60208646A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5835488B2 (ja) * | 1978-08-24 | 1983-08-03 | 大日本インキ化学工業株式会社 | 異性化方法 |
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| JP2010276112A (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-09 | Kayaba Ind Co Ltd | 減衰バルブ |
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