JPS60204828A - 耐セパレ−シヨン性強靭性熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
耐セパレ−シヨン性強靭性熱延鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPS60204828A JPS60204828A JP5914584A JP5914584A JPS60204828A JP S60204828 A JPS60204828 A JP S60204828A JP 5914584 A JP5914584 A JP 5914584A JP 5914584 A JP5914584 A JP 5914584A JP S60204828 A JPS60204828 A JP S60204828A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hot
- steel
- separation resistance
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐セパレーシヨン性能の極めて優れた比較
的降伏比の高い強靭性熱延銅帯の製造方法に関するもの
である。
的降伏比の高い強靭性熱延銅帯の製造方法に関するもの
である。
〈産業上の利用分野〉
近年、ライン・ｆイブ等を中心とした降伏点設計の各種
構造部材に、熱間圧延のままで高い強度と優れた靭性と
を発揮する強靭性熱延鋼帯、特に板厚が４．５ ｖａｎ
以上の強靭性熱延鋼帯の需要が益々増大する傾向を見せ
はじめてきた。
構造部材に、熱間圧延のままで高い強度と優れた靭性と
を発揮する強靭性熱延鋼帯、特に板厚が４．５ ｖａｎ
以上の強靭性熱延鋼帯の需要が益々増大する傾向を見せ
はじめてきた。
ところで、このような強靭性熱延銅帯は、強靭化元素で
あるＮｂを添加した鋼に制御圧ＩＡを施すことで製造−
されるのが普通であるが、この熱延鋼帯から試験片を切
り出してシャルピー衝撃試験を行うと、しばしばその衝
撃破面上に嘱セパレーション〃と呼ばれる特有の層状開
口が認められる場合郵あｐ、これが衝撃吸収エネルギー
低下の原因にシると考えられていた。
あるＮｂを添加した鋼に制御圧ＩＡを施すことで製造−
されるのが普通であるが、この熱延鋼帯から試験片を切
り出してシャルピー衝撃試験を行うと、しばしばその衝
撃破面上に嘱セパレーション〃と呼ばれる特有の層状開
口が認められる場合郵あｐ、これが衝撃吸収エネルギー
低下の原因にシると考えられていた。
そして、厚板工場で段進される鋼板の場合とは異なり、
制御圧延にて製造される熱延鋼板での七ノＪ？レーショ
ンは、衝撃破断面に限って現われるものではなく、引張
ｐ破断面にも生じるものであって、その対策が強く望ま
れるようになってきたのである。
制御圧延にて製造される熱延鋼板での七ノＪ？レーショ
ンは、衝撃破断面に限って現われるものではなく、引張
ｐ破断面にも生じるものであって、その対策が強く望ま
れるようになってきたのである。
そこで、セパレーションに関する様々な研究もなされる
ようになシ、熱延鋼帯に生じる上述のようなセパレーシ
ョンは、銅帯巻取ｐ後の徐冷中に起きるところのＰの粒
界偏析が主因となって生じるものであり、１種の焼戻し
脆性の部類に入るものであるとの有力な推論が下される
ようになった。
ようになシ、熱延鋼帯に生じる上述のようなセパレーシ
ョンは、銅帯巻取ｐ後の徐冷中に起きるところのＰの粒
界偏析が主因となって生じるものであり、１種の焼戻し
脆性の部類に入るものであるとの有力な推論が下される
ようになった。
〈従来技術〉
このようなことから、従来、例えば特公昭５８−１９７
２４号公報等にもみられるような、鋼中のＰ含有量を極
力低下して耐セパレーション性を改善する方策等が提案
され、強靭性熱延鋼帯の特性向上の足掛夛が築かれてき
た。
２４号公報等にもみられるような、鋼中のＰ含有量を極
力低下して耐セパレーション性を改善する方策等が提案
され、強靭性熱延鋼帯の特性向上の足掛夛が築かれてき
た。
しかしながら、上記特許公報に提案された方法をはじめ
として、従来の耐セ・母し−ション改善策は、高靭性熱
延鋼帯の製造にはＮｂの添加が必須であるとの考えの下
になされたところの、 Ｎｂ添加熱延鋼帯を対象とした
ものでしかなく、しかも前記対策によっても七ノやレー
ション現象を完全に抑えることができなかったのである
。
として、従来の耐セ・母し−ション改善策は、高靭性熱
延鋼帯の製造にはＮｂの添加が必須であるとの考えの下
になされたところの、 Ｎｂ添加熱延鋼帯を対象とした
ものでしかなく、しかも前記対策によっても七ノやレー
ション現象を完全に抑えることができなかったのである
。
〈発明の目的〉
本発明者等は、上述のような現状に鑑み、七ノｆレーシ
ョンを生ずることがなく、従来材よシ以上に強度と靭性
とに優れた熱延鋼帯を、簡単な工程でコスト安く段進す
べく、特にＮｂ添加鋼に限ることなく種々の鋼種を対象
として、その熱延条件、熱延終了後の冷却条件、巻取シ
条件等を絡めた広範囲な研究を行ったところ、以下に示
される如き知見を得るに至ったのである。
ョンを生ずることがなく、従来材よシ以上に強度と靭性
とに優れた熱延鋼帯を、簡単な工程でコスト安く段進す
べく、特にＮｂ添加鋼に限ることなく種々の鋼種を対象
として、その熱延条件、熱延終了後の冷却条件、巻取シ
条件等を絡めた広範囲な研究を行ったところ、以下に示
される如き知見を得るに至ったのである。
〈知見事項〉
（ａ） 熱延鋼帯の耐セ・ｆレーション性能には、強靭
化元素であるＮｂの存在も極めて悪い影響を与えており
、 Ｎｂ無添加鋼であってしかもＰ及びＳ含有量を極力
抑えた鋼を、熱間圧延した後直ちに急冷し、従来では思
いもよらないような著しく低い温度域で巻取りを行うと
、セ・ｆレーションをほとんど生ずることのない熱延鋼
帯が得られること。
化元素であるＮｂの存在も極めて悪い影響を与えており
、 Ｎｂ無添加鋼であってしかもＰ及びＳ含有量を極力
抑えた鋼を、熱間圧延した後直ちに急冷し、従来では思
いもよらないような著しく低い温度域で巻取りを行うと
、セ・ｆレーションをほとんど生ずることのない熱延鋼
帯が得られること。
Ｎｂ添加鋼にて耐セパレーシヨン性能が劣化する理由は
明確ではないが、Ｎｂを含まない鋼に比較してＮｂ添加
鋼では、フェライト粒が圧延方向に伸展しやすく、かつ
配列しやすいので、このような現象がセパレーション発
生に大きな役割を演じているので４ないかと推察される
。
明確ではないが、Ｎｂを含まない鋼に比較してＮｂ添加
鋼では、フェライト粒が圧延方向に伸展しやすく、かつ
配列しやすいので、このような現象がセパレーション発
生に大きな役割を演じているので４ないかと推察される
。
（ｂ） Ｎｂ無添加鋼に所定の高靭性を付与するには、
特定の制御圧延と、その後の急冷と、低温巻取ジを組合
せて実施することが必要でちゃ、逆に、これらを特定の
条件Ｋ１１ｌ整すると、Ｎｂ無添加鋼であっても十分に
満足できる強靭性が達成できること。
特定の制御圧延と、その後の急冷と、低温巻取ジを組合
せて実施することが必要でちゃ、逆に、これらを特定の
条件Ｋ１１ｌ整すると、Ｎｂ無添加鋼であっても十分に
満足できる強靭性が達成できること。
（Ｃ） 従って、Ｐ及びＳ含有量を極力抑えたＮｂ無添
加鋼に特定条件の制御圧延を施した後、従来におけるよ
シも著しく低い巻取り温度にまで急冷し、巻取りを行う
と、耐セパレーション性に著しく優れ、しかも強度並び
に靭性も十分に満足できる高性能の強靭熱延鋼帯が得ら
れること。
加鋼に特定条件の制御圧延を施した後、従来におけるよ
シも著しく低い巻取り温度にまで急冷し、巻取りを行う
と、耐セパレーション性に著しく優れ、しかも強度並び
に靭性も十分に満足できる高性能の強靭熱延鋼帯が得ら
れること。
〈発明の構成〉
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ｃ： ０．０１〜０．２５％、好ましくは帆０５％を越
え〜０．２５チ（以下、成分割合を表わすチは重量−と
する）、 Ｓｉ：０．７％以下、 Ｍｎ ： ０．５〜１．８％。
え〜０．２５チ（以下、成分割合を表わすチは重量−と
する）、 Ｓｉ：０．７％以下、 Ｍｎ ： ０．５〜１．８％。
Ｐ ： ０．０１５％以下、ｓ：ｏ、ｏｉｏ％以下。
ａｏＬ、Ａｔ ： ０．０ １〜０．１０％を含有する
とともに、必要によル更に、Ｖ ： ０．１５％以下、
Ｔｉ：０．０３％以下。
とともに、必要によル更に、Ｖ ： ０．１５％以下、
Ｔｉ：０．０３％以下。
Ｃｕ ： ０．５％以下、 Ｎｉ ： ０．５％以下。
Ｃｒ ： ０．５％以下、 Ｍｏ：０．３０％以下。
Ｂ ： ０．００５０％以下、 Ｃａ：０．０１０％以
下のうちの１種以上をも含み、 残部：Ｆｅ及びその他の不可避不純物 から成る成分組成の鋼に、 １０００℃以下での累積圧下率：５０％以上。
下のうちの１種以上をも含み、 残部：Ｆｅ及びその他の不可避不純物 から成る成分組成の鋼に、 １０００℃以下での累積圧下率：５０％以上。
仕上げ温度：８５０〜７５０℃
の熱間圧延を施した後、直ちに５℃／ ｓｅｅ以上の冷
却速度で急冷し、５００℃未満〜２００℃の温度域にて
巻取ることにより、耐セパレーション性に優れた４、５
調以上の板厚を有する比較的降伏比の高い強靭性熱延銅
帯を安定して表造する点に特徴を有するものである。
却速度で急冷し、５００℃未満〜２００℃の温度域にて
巻取ることにより、耐セパレーション性に優れた４、５
調以上の板厚を有する比較的降伏比の高い強靭性熱延銅
帯を安定して表造する点に特徴を有するものである。
次いで、この発明の方法において、鋼の組成成分量、及
び熱延・巻取り条件を前記の如くに数値限定した理由を
説明する。
び熱延・巻取り条件を前記の如くに数値限定した理由を
説明する。
Ａ２組成成分
（ａ） Ｃ
Ｃ成分は、この発明の方法のような低温巻取りでＬ鋼の
強度を大幅に向上させる作用を有している。従って、所
望の強度を確保するためにその含有量の下限ｔ−０，０
１％とするが、好ましくはＣの強化作用を十分に利用す
るために帆０５％超とするのが良い。他方０．２５％を
越えて含有させると溶接性能が劣化することから、Ｃ含
有量を０．０１〜０．２５％と定めた。
強度を大幅に向上させる作用を有している。従って、所
望の強度を確保するためにその含有量の下限ｔ−０，０
１％とするが、好ましくはＣの強化作用を十分に利用す
るために帆０５％超とするのが良い。他方０．２５％を
越えて含有させると溶接性能が劣化することから、Ｃ含
有量を０．０１〜０．２５％と定めた。
価）Ｓｉ
Ｓｉ成分は、固溶体硬化を通じて、微量添加であっても
鋼の強度上昇に有効な働きをする元素であるが、０．７
％を越えて含有させると溶接性の劣化を招くことから、
Ｓｉ含有量を０．７％以下と定めた。
鋼の強度上昇に有効な働きをする元素であるが、０．７
％を越えて含有させると溶接性の劣化を招くことから、
Ｓｉ含有量を０．７％以下と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、固溶体硬化、変態硬化、細粒硬化を通じ
て鋼の強度と靭性の双方を向上させる作用を有している
が、その含有量が０．５％未満では前記作用に十分満足
し得る効果が得られず、他方、１．８％を越えて含有さ
せると溶接性が劣化することから、地金有量を帆５〜１
．８％と定めた。
て鋼の強度と靭性の双方を向上させる作用を有している
が、その含有量が０．５％未満では前記作用に十分満足
し得る効果が得られず、他方、１．８％を越えて含有さ
せると溶接性が劣化することから、地金有量を帆５〜１
．８％と定めた。
（ｄ） Ｐ
Ｐは、耐セパレーション性能を劣化する好ましくない不
純物元素であるので、可能な限シ少ないデが良いもので
あるが、経済性を考えてＰ含有量の上限を０．０１５％
と定めた。しかしながら、好ましくは０．０１０％以下
に抑えることが望まれる。
純物元素であるので、可能な限シ少ないデが良いもので
あるが、経済性を考えてＰ含有量の上限を０．０１５％
と定めた。しかしながら、好ましくは０．０１０％以下
に抑えることが望まれる。
（ｅ） Ｓ
Ｓは、庵の結合してＡ系介在物を生じ、鋼の靭性や延性
を低下させるはかりでなく、セ／４’レージを考えてＳ
含有量の上限’ｋ ０．０１０％と定めた。
を低下させるはかりでなく、セ／４’レージを考えてＳ
含有量の上限’ｋ ０．０１０％と定めた。
しかしながら、好ましくは帆００５％以下に抑えるのが
望ましい。
望ましい。
（ｆ） ａｏｔ、Ａｌ
５ｏｔ、Ａｔ成分は、鋼の脱酸のために必要な成分であ
り、十分な脱酸効果を確保するためには０．０１チ以上
を含有させる必要がある。一方、０．１０％を越えて含
有させてもよ９以上の向上効果が得られないことから、
ｓｏｔ、Ａｔ 含肩愈を帆０１〜０．１０饅と定めた。
り、十分な脱酸効果を確保するためには０．０１チ以上
を含有させる必要がある。一方、０．１０％を越えて含
有させてもよ９以上の向上効果が得られないことから、
ｓｏｔ、Ａｔ 含肩愈を帆０１〜０．１０饅と定めた。
（ｇｌ Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｂ及びＣ
ａこれらの成分には、鋼の強度上昇作用や、靭性、延性
及び連続鋳造スラブの耐割れ性を改善する作用があるの
で、必要によりｌａｉ以上添加含有せしめられるもので
あるが、以下、個々の元素についてその添加量を制限し
た理由を説明する。
ａこれらの成分には、鋼の強度上昇作用や、靭性、延性
及び連続鋳造スラブの耐割れ性を改善する作用があるの
で、必要によりｌａｉ以上添加含有せしめられるもので
あるが、以下、個々の元素についてその添加量を制限し
た理由を説明する。
○・Ｖ
゛Ｖ酸成分は、微量添加で鋼の強度を大幅に上昇する好
ましい元素であるので好ましい元素であるが、０．１５
％を越えて含有させることは経済的不利につながるので
、■含有量は０．１５％以下と定めた。
ましい元素であるので好ましい元素であるが、０．１５
％を越えて含有させることは経済的不利につながるので
、■含有量は０．１５％以下と定めた。
■ Ｔｉ
Ｔｉ成分に鉱、連続鋳造スラブ割れを抑制する作用があ
るが、０．０３％を越えて含有させると逆に連続鋳造ス
ラブの割れを促進することから、Ｔ１含有量は０．０３
−以下と定めた。
るが、０．０３％を越えて含有させると逆に連続鋳造ス
ラブの割れを促進することから、Ｔ１含有量は０．０３
−以下と定めた。
（ｉｉｐｃｕ、Ｎｉ及びＣｒ
これらの成分は、それぞれ鋼の強度及び靭性を向上させ
る有効な元素であるが、経済性を考慮して、それぞれの
成分の含有量は各々帆５％以下と定めた。
る有効な元素であるが、経済性を考慮して、それぞれの
成分の含有量は各々帆５％以下と定めた。
［株］ ＭＯ
Ｍｏ成分は、耐セパレーシヨン対策としても添加される
元素であるが、この発明の方法においては、むしろＭＯ
の有する強靭化効果を狙って含有せしめるものである。
元素であるが、この発明の方法においては、むしろＭＯ
の有する強靭化効果を狙って含有せしめるものである。
しかしながら、経済性を考慮して、ＭＯ含含有の上限ｔ
Ｏ，３０％と定めた。
Ｏ，３０％と定めた。
■Ｂ
Ｂ成分は、極微量の添加で鋼の強度上昇作用を発揮する
有効な元素であるが、０．００５０％の添加でもってそ
の効果が飽和してし１うことから、Ｂ含有量はｏ、ｏ
ｏ ｓ ｏ％以下と定めた。
有効な元素であるが、０．００５０％の添加でもってそ
の効果が飽和してし１うことから、Ｂ含有量はｏ、ｏ
ｏ ｓ ｏ％以下と定めた。
■ Ｃａ
Ｃａ成分は、介在物の形態制御によって靭性及び延性を
向上させる有効な元素であるが、七ノやレーション対策
としても好ましい元素である。
向上させる有効な元素であるが、七ノやレーション対策
としても好ましい元素である。
しかし、０．０１０％を越えて含有させると鋼中の介在
物蓋が増加して、かえって靭性並びに延性を劣化するこ
とから、Ｃａ含有量は０．０１０％以下と定めた。
物蓋が増加して、かえって靭性並びに延性を劣化するこ
とから、Ｃａ含有量は０．０１０％以下と定めた。
Ｂ、熱延・巻取９条件
（ａ）１０００℃以下での累積圧下率
１０００℃以下での１ｇＭ圧下率が５０％を下廻ると、
オーステナイトの細粒化が十分に進行せず、従って最終
組織も目的とする細粒組織とならないので、十分な強靭
性能金得ることができない。このようなことから、１０
００℃以下の温度域で５０％以上の累積圧下率を確保す
ることと定めた。
オーステナイトの細粒化が十分に進行せず、従って最終
組織も目的とする細粒組織とならないので、十分な強靭
性能金得ることができない。このようなことから、１０
００℃以下の温度域で５０％以上の累積圧下率を確保す
ることと定めた。
（ｂ） 熱延仕上げ温度
熱延仕上げ温度が８５０℃を越えると、やはフォーステ
ナイトの細粒化が進行しないので目的とする細粒組織が
得られず、他方、７５０℃を下廻る温度域では、オース
テナイトが再結晶しなくなったり、或いはフェライト変
態後圧下これることＫよって、Ｎｂを含まない鋼におい
てもＮｂ添加鋼と同じ様な伸展粒フェライト組絨となり
、強靭性の観点からは不都合ではないが、セパレーショ
ンが発生しやすくなると言う問題を生じる。従って、熱
延仕上げ温度は８５０〜７５０℃と定めた。
ナイトの細粒化が進行しないので目的とする細粒組織が
得られず、他方、７５０℃を下廻る温度域では、オース
テナイトが再結晶しなくなったり、或いはフェライト変
態後圧下これることＫよって、Ｎｂを含まない鋼におい
てもＮｂ添加鋼と同じ様な伸展粒フェライト組絨となり
、強靭性の観点からは不都合ではないが、セパレーショ
ンが発生しやすくなると言う問題を生じる。従って、熱
延仕上げ温度は８５０〜７５０℃と定めた。
（Ｃ） 冷却速度
熱間圧延終了後の冷却速度が５℃／ｓｅｅよりも遅くな
ると、鋼中のＰが粒界に偏析することに基づく脆化によ
りセパレーションを生じやすぐなる。
ると、鋼中のＰが粒界に偏析することに基づく脆化によ
りセパレーションを生じやすぐなる。
従って、熱間圧延終了後の冷却速度を５℃／ｓｅｅ以上
と定めた。
と定めた。
（ｄ） 巻取り温度
巻取シ温度が５００℃以上であると、熱間圧延終了後の
冷却速度が５℃／ｓｅｅ以上であったとしても、やＶｉ
シ良好な耐セパレーシヨン性能を実現することができず
、一方、２００℃よジ低い巻取り＠度の場合には、耐セ
パレーシヨン性能に関してはそれｔｌど問題にならない
が、フェライト地中の固溶Ｃ量の増大やマルテンサイト
組織混入による大幅な靭性劣化や降伏比の著しい低下傾
向が現われることから、巻取ｐ温度を５００℃未満〜２
００℃と定めた。
冷却速度が５℃／ｓｅｅ以上であったとしても、やＶｉ
シ良好な耐セパレーシヨン性能を実現することができず
、一方、２００℃よジ低い巻取り＠度の場合には、耐セ
パレーシヨン性能に関してはそれｔｌど問題にならない
が、フェライト地中の固溶Ｃ量の増大やマルテンサイト
組織混入による大幅な靭性劣化や降伏比の著しい低下傾
向が現われることから、巻取ｐ温度を５００℃未満〜２
００℃と定めた。
第１図は、本発明対象鋼であるところの、０．１５％Ｃ
−０，２５％５ｔ−１，３５％Ｍｎ −０，００８％Ｐ
−０，００２％Ｓ −０，０３％Ａｔ−０，００１８％
Ｎ鋼の強靭性と七ノ母し−ションに及はす巻取温度の影
響を示すグラフであり、熱延加熱温度：１２００℃。
−０，２５％５ｔ−１，３５％Ｍｎ −０，００８％Ｐ
−０，００２％Ｓ −０，０３％Ａｔ−０，００１８％
Ｎ鋼の強靭性と七ノ母し−ションに及はす巻取温度の影
響を示すグラフであり、熱延加熱温度：１２００℃。
１０００℃以下での＄積圧工率二６７％、熱延仕上げ温
度：８２０℃、仕上げ板厚： １１ ｍ 、熱延後巻取
り間の冷却速度は全て５〜ｂ 囲に入っているものについて調べたものである。
度：８２０℃、仕上げ板厚： １１ ｍ 、熱延後巻取
り間の冷却速度は全て５〜ｂ 囲に入っているものについて調べたものである。
なお、「引張力破面上の七ノぞレーション状割れの合計
長さ」は、第２図に示されるように、引張シ試験片１の
破面上に認められるセパレーション状の割れ２のそれぞ
れの長さの合計量Ｃｔｔ＋ｔｚ）で表わした。
長さ」は、第２図に示されるように、引張シ試験片１の
破面上に認められるセパレーション状の割れ２のそれぞ
れの長さの合計量Ｃｔｔ＋ｔｚ）で表わした。
第１図からも、特定成分組成の鋼を、本発明の条件で熱
間圧延し巻取った場合に、優れた耐セパレーシヨン性能
と強靭性と比較的高い降伏比（７０１１とが実現できる
ことは明らかである。
間圧延し巻取った場合に、優れた耐セパレーシヨン性能
と強靭性と比較的高い降伏比（７０１１とが実現できる
ことは明らかである。
次Ｋ、この発８Ａｔ−実施例により比較例と対比しなが
ら具体的に説明する。
ら具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、通常の方法によって第１表に示される如き成分組
成の鋼Ａ〜０を溶製した。
成の鋼Ａ〜０を溶製した。
次いで、これらの名調を第２表に示される条件で熱間圧
延し、巻取シを行って厚さ二１１簡の熱ａ＠帯を製造し
た。
延し、巻取シを行って厚さ二１１簡の熱ａ＠帯を製造し
た。
このようにして得られた各熱延鋼帯から試験片を切シ出
し、その機械的性質並びに耐セ・やし〜ジョン性能ヲ調
べたところ、同じく第２表に示される如き結果が得られ
た。なお、耐セパレーシヨン性能は、第１図に示す結果
を得たのと同様の方法で測定した。
し、その機械的性質並びに耐セ・やし〜ジョン性能ヲ調
べたところ、同じく第２表に示される如き結果が得られ
た。なお、耐セパレーシヨン性能は、第１図に示す結果
を得たのと同様の方法で測定した。
第２表に示される結果からも明らかなように、本発明に
おける条件を満足する方法で得られた熱延銅帯は全て、
優れた耐セパレーシヨン性能と高強度・高靭性と７０％
超の高降伏比とを兼備しているのに対して、隅添加鋼を
素材とした試験番号１の方法によって得られた熱延鋼帯
や、Ｐ及びＳ含有量の高い鋼を素材とした試験番号２の
方法によって得られた熱延鋼帯は、いずれも耐セパレー
ション性が劣っており、また、１ｏｏｏ℃以下での熱間
圧延工率が低かったり、熱間圧延仕上け′温度やその後
の冷却速度が本発明の条件から外れている試験番号３〜
５の方法によって得られた熱延鋼帯は、靭性や強度、或
いは耐七ノ（レーション性に劣っていることがわかる。
おける条件を満足する方法で得られた熱延銅帯は全て、
優れた耐セパレーシヨン性能と高強度・高靭性と７０％
超の高降伏比とを兼備しているのに対して、隅添加鋼を
素材とした試験番号１の方法によって得られた熱延鋼帯
や、Ｐ及びＳ含有量の高い鋼を素材とした試験番号２の
方法によって得られた熱延鋼帯は、いずれも耐セパレー
ション性が劣っており、また、１ｏｏｏ℃以下での熱間
圧延工率が低かったり、熱間圧延仕上け′温度やその後
の冷却速度が本発明の条件から外れている試験番号３〜
５の方法によって得られた熱延鋼帯は、靭性や強度、或
いは耐七ノ（レーション性に劣っていることがわかる。
く総括的な効果〉
上述のように、この発明によれば、熱間圧延のま首で、
優れた耐セパレーシヨン性能と強靭性とを兼備した降伏
点設計に適した熱延鋼板を、コスト安く、安定して製造
することができ、低温環境でのライン／４’イブやその
他の構造物、籍に板埠方向に力が加わるような構造物素
材に使用して（セ・ぐレーションは板厚方向の特性が劣
ると＠に発生しやすいので）優れた特性が発揮されるな
ど、産業上有用な効果がもたらされるのである。
優れた耐セパレーシヨン性能と強靭性とを兼備した降伏
点設計に適した熱延鋼板を、コスト安く、安定して製造
することができ、低温環境でのライン／４’イブやその
他の構造物、籍に板埠方向に力が加わるような構造物素
材に使用して（セ・ぐレーションは板厚方向の特性が劣
ると＠に発生しやすいので）優れた特性が発揮されるな
ど、産業上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は鋼の強靭性とセパレーションに及はす巻取シ温
度の影Ｉ１１を示すグラフ、第２図は「引張υ破面上の
セパレーション状割れの合計長さ」の表示方法を説明す
るための概略模式図である。 図面において、 １・・・引張り試験片、 ２・・・セＡ’レーション状の割し。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ｔｌか１名 学１図 港取り２Ｅ／Ｊ （’Ｃ） ■、事件の表示 特願昭５９−５９１４５ 号 ２、発明の名称 耐セパレーシヨン性強靭性熱延銅帯 の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 熊谷典文 ４、代 理 人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目２３番地宗保第二
ビル８階 〒＋ｏｔ を話（０３） ２３３−１６７６・１６７７
補正の内容 １）明細書、第１６頁及び第１７頁の、「第１衣」及び
「第２表」を別紙の通りに訂正する。 以上
度の影Ｉ１１を示すグラフ、第２図は「引張υ破面上の
セパレーション状割れの合計長さ」の表示方法を説明す
るための概略模式図である。 図面において、 １・・・引張り試験片、 ２・・・セＡ’レーション状の割し。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １）和 夫 ｔｌか１名 学１図 港取り２Ｅ／Ｊ （’Ｃ） ■、事件の表示 特願昭５９−５９１４５ 号 ２、発明の名称 耐セパレーシヨン性強靭性熱延銅帯 の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 熊谷典文 ４、代 理 人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目２３番地宗保第二
ビル８階 〒＋ｏｔ を話（０３） ２３３−１６７６・１６７７
補正の内容 １）明細書、第１６頁及び第１７頁の、「第１衣」及び
「第２表」を別紙の通りに訂正する。 以上
Claims (2)
- （１） 重量割合にて、 Ｃ： ０．０１〜０．２５％。 Ｓｔ ： ０．７−以下。 Ｍｎ ： ０．５〜１．８ ％ 。 Ｐ ： ０．０１５％以下。 Ｓ ： ０．０１０％以下。 ｓｏｌ、Ａｌ：０．０１〜０．１０％ 残部：Ｆｅ及びその他の不可避不純物 から成る成分組成の鋼に、 １０００℃以下での累積圧下率：５０％以上。 仕上は温度：８５０〜７５０℃ の熱間圧延を施した後、直ち［５℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で急冷し、５００℃未満〜２００℃の温度域にて巻
取ることを特徴とする、４．５−以上の板厚を有する耐
セ／ｅレーション性に優れた強靭性熱延銅帯の製造方法
。 - （２）重合割合にて、 Ｃ： ０．０１〜０．２５％。 Ｓｔ ： ０．７％以下。 Ｍｎ ： ０．５〜１．８％。 Ｐ ： ０．０１５％以下。 Ｓ ： ０．０１０％以下。 ５ｏｔＪ、ｔ ： ０．０１〜０．１０％を含有すると
ともに、更に、 Ｖ ： ０．１５％以下。 Ｔｆ ： ０．０３％以下。 Ｃｕ：０．５％以下。 Ｎｉ ： ０．５−以下。 Ｃｒ ： ０．５％以下。 Ｍｏ ： ０．３０％以下。 Ｂ ： ０．００５０％以下。 Ｃａ： ０．０１０％以下 のうちの１種以上をも含み、 残部：Ｆｅ及びその他の不可避不純物 から成る成分組成の鋼に、 １０００℃以下での累積圧下率：５０チ以上。 仕上げ温度二８５０〜７５０℃ の熱間圧延を施した後、直ちに５℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で急冷し、５００℃未満〜２００℃の温度域にて巻
取ることを％徴とする、４．５ ｍ以上の板厚を有する
耐セパレーション性に優れた強靭性熱延銅帯の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5914584A JPS60204828A (ja) | 1984-03-27 | 1984-03-27 | 耐セパレ−シヨン性強靭性熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5914584A JPS60204828A (ja) | 1984-03-27 | 1984-03-27 | 耐セパレ−シヨン性強靭性熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204828A true JPS60204828A (ja) | 1985-10-16 |
| JPH0128811B2 JPH0128811B2 (ja) | 1989-06-06 |
Family
ID=13104871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5914584A Granted JPS60204828A (ja) | 1984-03-27 | 1984-03-27 | 耐セパレ−シヨン性強靭性熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60204828A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011074497A (ja) * | 2004-11-30 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | 薄鋼板 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760053A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High-tensile hot-rolled steel plate with superior workability and its manufacture |
| JPS58136716A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-13 | Nippon Steel Corp | 加工用強高度低降伏比複合組織熱延鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-03-27 JP JP5914584A patent/JPS60204828A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760053A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High-tensile hot-rolled steel plate with superior workability and its manufacture |
| JPS58136716A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-13 | Nippon Steel Corp | 加工用強高度低降伏比複合組織熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011074497A (ja) * | 2004-11-30 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | 薄鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0128811B2 (ja) | 1989-06-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5094888B2 (ja) | 延性に優れた高強度低比重鋼板の製造方法 | |
| CN109804092B (zh) | 药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法 | |
| JP7183410B2 (ja) | 極低温靭性及び延性に優れた圧力容器用鋼板及びその製造方法 | |
| JP3922805B2 (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| CN113692456B (zh) | 剪切加工性优异的超高强度钢板及其制造方法 | |
| JPH028349A (ja) | 冷間加工性および溶接性に優れた引張り強さが５５Ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の高張力熱延鋼帯 | |
| CN110832102B (zh) | 药芯焊丝用冷轧钢板及其制造方法 | |
| JPS6067621A (ja) | 非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPH03277741A (ja) | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| JPH029647B2 (ja) | ||
| JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2002003985A (ja) | 高温強度に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP3445997B2 (ja) | 高強度・高靱性熱間圧延鋼帯の製造方法 | |
| JPH0835039A (ja) | 焼付け硬化性及び耐時効性に優れた高強度高加工性製缶用鋼板及びその製造方法 | |
| CN111349848B (zh) | 一种抑制腐蚀的高强度覆铝基板用钢及其制造方法 | |
| JPH02163318A (ja) | プレス成形性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| KR102175586B1 (ko) | 신선가공성 및 충격인성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법 | |
| JPS63241120A (ja) | 高延性高強度複合組織鋼板の製造法 | |
| JPS63100126A (ja) | 加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法 | |
| JPS60204828A (ja) | 耐セパレ−シヨン性強靭性熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPH07216451A (ja) | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP3543200B2 (ja) | メタルソー基板用鋼板の製造方法 | |
| JP3077568B2 (ja) | 低温鉄筋用鋼材の製造方法 | |
| JPS624450B2 (ja) | ||
| JP2002012939A (ja) | 高温強度に優れた高張力鋼およびその製造方法 |