JPS6019920A - タ−ボチヤ−ジヤのタ−ビンスクロ−ル - Google Patents
タ−ボチヤ−ジヤのタ−ビンスクロ−ルInfo
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- JPS6019920A JPS6019920A JP58126993A JP12699383A JPS6019920A JP S6019920 A JPS6019920 A JP S6019920A JP 58126993 A JP58126993 A JP 58126993A JP 12699383 A JP12699383 A JP 12699383A JP S6019920 A JPS6019920 A JP S6019920A
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- passage
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- turbine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/22—Control of the pumps by varying cross-section of exhaust passages or air passages, e.g. by throttling turbine inlets or outlets or by varying effective number of guide conduits
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
- F01D17/10—Final actuators
- F01D17/12—Final actuators arranged in stator parts
- F01D17/14—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits
- F01D17/146—Final actuators arranged in stator parts varying effective cross-sectional area of nozzles or guide conduits by throttling the volute inlet of radial machines or engines
-
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/026—Scrolls for radial machines or engines
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はターボチャージャのタービンスクロールに関し
、特にその排気タービンに供給する排気容量をエンジン
の運転状態に応じてスクロール入口部で可変とするよう
にしたタービンスクロールに関する。
、特にその排気タービンに供給する排気容量をエンジン
の運転状態に応じてスクロール入口部で可変とするよう
にしたタービンスクロールに関する。
第１図は従来のこの種可変容量としたタービンスクロー
ルの一例を示し、本例は実開昭５７−１１２３３号に開
示されているものである。ここで、１は図示しない圧縮
機イン、ベラとロータ軸２によって直結されているター
ビンロータであり、タービンロータｌの外周部には渦巻
状の通路タービンスクロール３が設けられていて、この
スクロール３にエンジン排気通路４かもの排気ガスが導
かれる。
ルの一例を示し、本例は実開昭５７−１１２３３号に開
示されているものである。ここで、１は図示しない圧縮
機イン、ベラとロータ軸２によって直結されているター
ビンロータであり、タービンロータｌの外周部には渦巻
状の通路タービンスクロール３が設けられていて、この
スクロール３にエンジン排気通路４かもの排気ガスが導
かれる。
更に、本例のタービンスクロール３ではそのハウジング
５を軸２に対する斜め方向から突出壁５Ａによって分割
するようになし、以て、大排気通路部３Ａと小排気通路
部３Ｂとで渦巻室を形成して、これら通路部３Ａおよび
３Ｂをタービンロータ１の入口部ＩＡに向けて開口させ
ている。
５を軸２に対する斜め方向から突出壁５Ａによって分割
するようになし、以て、大排気通路部３Ａと小排気通路
部３Ｂとで渦巻室を形成して、これら通路部３Ａおよび
３Ｂをタービンロータ１の入口部ＩＡに向けて開口させ
ている。
８はスクロールの入口部３ｃに接続する排気通路４の部
位でその大排気通路３Ａ側に設けられた開閉弁６であり
、この開閉弁６により大排気通路３Ａに流入する排気ガ
スの容量を変化させることができる。７は排気ガス出口
である。
位でその大排気通路３Ａ側に設けられた開閉弁６であり
、この開閉弁６により大排気通路３Ａに流入する排気ガ
スの容量を変化させることができる。７は排気ガス出口
である。
このように構成されたタービンスクロール３においては
、エンジンが低速回転領域にある場合、ターボチャージ
ャとエンジンとの間の適合性を保持して良好な低速時過
給特性を得るにはガス通路面積を絞ってやる必要のある
ことから、例えば過給圧等を利用した制御機構（図示せ
ず）により開閉弁Ｂを動作させ、大排気通路３Ａを通過
するガス容量を調整することができる。更にまた、エン
ジンが高速回転領域にある場合は、大排気通路３Ａと小
排気通路３Ｂとの双方からロータ１にガスを供給する。
、エンジンが低速回転領域にある場合、ターボチャージ
ャとエンジンとの間の適合性を保持して良好な低速時過
給特性を得るにはガス通路面積を絞ってやる必要のある
ことから、例えば過給圧等を利用した制御機構（図示せ
ず）により開閉弁Ｂを動作させ、大排気通路３Ａを通過
するガス容量を調整することができる。更にまた、エン
ジンが高速回転領域にある場合は、大排気通路３Ａと小
排気通路３Ｂとの双方からロータ１にガスを供給する。
しかしながら、このようにロータ１に供給するガス容量
を可変にしたタービンスクロール３においては、大排気
通路３Ａと小排気通路３Ｂとが共にロータ入口部ＩＡに
向けて開口する形状をなし、更に、開閉弁６により大排
気通路３Ａのガス流量が絞られるように構成されている
ので、エンジンの低速回転領域で大排気通路３Ａへのガ
ス供給が開閉弁６によってしヤ断されると、この大排気
通路３Ａに死水領域が生じる。
を可変にしたタービンスクロール３においては、大排気
通路３Ａと小排気通路３Ｂとが共にロータ入口部ＩＡに
向けて開口する形状をなし、更に、開閉弁６により大排
気通路３Ａのガス流量が絞られるように構成されている
ので、エンジンの低速回転領域で大排気通路３Ａへのガ
ス供給が開閉弁６によってしヤ断されると、この大排気
通路３Ａに死水領域が生じる。
しかして、このような状態では、ガスが小排気通路３Ｂ
を介してロータ入口部ＩＡからロータ１へと供給されて
おり、その際入口部ＩＡ近傍には第２図（Ａ）に示すよ
うな旋回流１０が生じていることによって旋回流１０を
なすガス流体は遠心力を持つことになる。そこで、ガス
流体の一部が大排気通路３Ａの死水領域となっているガ
ス体の中に放散されてゆき、ここに第２図ＣＢ）に示す
ような循環流１１を発生する。この循環流１１は大排気
通路３Ａの壁面に沿って流れて摩擦損失によってエネル
ギを失い、再び旋回流１０と合流する状態となるので、
タービンスクロール３内でのエネルギ損失が大きく、タ
ービン効率を低下させる結果を招く。
を介してロータ入口部ＩＡからロータ１へと供給されて
おり、その際入口部ＩＡ近傍には第２図（Ａ）に示すよ
うな旋回流１０が生じていることによって旋回流１０を
なすガス流体は遠心力を持つことになる。そこで、ガス
流体の一部が大排気通路３Ａの死水領域となっているガ
ス体の中に放散されてゆき、ここに第２図ＣＢ）に示す
ような循環流１１を発生する。この循環流１１は大排気
通路３Ａの壁面に沿って流れて摩擦損失によってエネル
ギを失い、再び旋回流１０と合流する状態となるので、
タービンスクロール３内でのエネルギ損失が大きく、タ
ービン効率を低下させる結果を招く。
更に、第３図は、一般によく使用されているダブルエン
トリハウジング型のスクロール３を示し、この種のもの
ではそのハウジング５が外周部から突出させた壁５Ａに
より軸方向に分割されている。しかして、このようなダ
ブルエントリハウジング型のスクロール３において、い
ずれか一方の排気通路３Ｄを開閉するような開閉弁（図
示せず）を設けた場合にあっても、同様な現象が発生し
て、シングルエントリのタービンスクロールの場合より
その効率が低下し、低速時におけるターボ過給圧の立上
りを悪くする。
トリハウジング型のスクロール３を示し、この種のもの
ではそのハウジング５が外周部から突出させた壁５Ａに
より軸方向に分割されている。しかして、このようなダ
ブルエントリハウジング型のスクロール３において、い
ずれか一方の排気通路３Ｄを開閉するような開閉弁（図
示せず）を設けた場合にあっても、同様な現象が発生し
て、シングルエントリのタービンスクロールの場合より
その効率が低下し、低速時におけるターボ過給圧の立上
りを悪くする。
本発明の目的は、上述したような問題点に着目し、エン
ジンの低速から高速回転領域にいたるまで、排気エネル
ギが有効に活用されて損失が少なく、良好なタービン効
率が維持できて、更に、エンジンの背圧を下げる効果に
より十分な高速出力の保持に貢献することのできるター
ボチャージャのタービンスクロールを提供することにあ
る。
ジンの低速から高速回転領域にいたるまで、排気エネル
ギが有効に活用されて損失が少なく、良好なタービン効
率が維持できて、更に、エンジンの背圧を下げる効果に
より十分な高速出力の保持に貢献することのできるター
ボチャージャのタービンスクロールを提供することにあ
る。
かかる目的を達成するために、本発明では、タービンロ
ータ入口に向けて開口している渦巻型の主排気通路と、
これに並設されタービンロータ入口から隔離された補助
排気通路とを配設し、双方の排気通路を分離している仕
切壁に、タービンロータの軸心な中心とする２つの同心
円で一夏幅に限界される連通部をほぼロータの全周にわ
たり設けて、更に連通部を設けた位置より」二流のＪｄ
ｔ助排気通路に通路面積を可変とする弁を配置し、この
弁をエンジンの運転状態に応じて作動させるようにする
。
ータ入口に向けて開口している渦巻型の主排気通路と、
これに並設されタービンロータ入口から隔離された補助
排気通路とを配設し、双方の排気通路を分離している仕
切壁に、タービンロータの軸心な中心とする２つの同心
円で一夏幅に限界される連通部をほぼロータの全周にわ
たり設けて、更に連通部を設けた位置より」二流のＪｄ
ｔ助排気通路に通路面積を可変とする弁を配置し、この
弁をエンジンの運転状態に応じて作動させるようにする
。
以下に、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
第４図は本発明の一実施例を示し、ここで、１３はター
ビンスクロールであり、１３Ａはスクロール１３の渦巻
型とした主排気通路である。主排気通路１３Ａはロータ
ｌの入口部ＩＡに向っての開口部１４を有し、更にこの
主排気通路１３Ａに並列に設けた補助排気通路１３．８
と主排気通路１３Ａとの間の仕切壁５Ｂに連通部１５を
形成する。
ビンスクロールであり、１３Ａはスクロール１３の渦巻
型とした主排気通路である。主排気通路１３Ａはロータ
ｌの入口部ＩＡに向っての開口部１４を有し、更にこの
主排気通路１３Ａに並列に設けた補助排気通路１３．８
と主排気通路１３Ａとの間の仕切壁５Ｂに連通部１５を
形成する。
この連通部１５は、第５図に示すように、舌部１６近傍
の下流側よりロータ軸２の軸心０を中心とする２つの同
心円で限界される形状となし、可能な限りにおいてほぼ
一周させるようにするが、本例では、連通部１５の下流
側終端部を舌部１６によって形成される排気通路最狭部
の位置にとどめる。なお、Ｒは連通部１５によって形成
される内周円の半径、Ｂは連通部１５の半径方向の幅で
ある。
の下流側よりロータ軸２の軸心０を中心とする２つの同
心円で限界される形状となし、可能な限りにおいてほぼ
一周させるようにするが、本例では、連通部１５の下流
側終端部を舌部１６によって形成される排気通路最狭部
の位置にとどめる。なお、Ｒは連通部１５によって形成
される内周円の半径、Ｂは連通部１５の半径方向の幅で
ある。
このようにロータ入口部ＩＡに対してその周りに均等な
距離を保たせて連通部１５を形成することにより、補助
排気通路１３Ｂに排気を導いたときに、通路１３Ｂから
この連通部１５を介して入口部ＩＡに流れ込む流体の流
れに均一性を保たせるようにするもので、以て、不均一
流れによる損失を防１ヒする。
距離を保たせて連通部１５を形成することにより、補助
排気通路１３Ｂに排気を導いたときに、通路１３Ｂから
この連通部１５を介して入口部ＩＡに流れ込む流体の流
れに均一性を保たせるようにするもので、以て、不均一
流れによる損失を防１ヒする。
更にここで、連通部１５の幅Ｂを設定するにあたっては
、本発明者が確認した最も良好な過給特性が得られる条
件として次式がある。
、本発明者が確認した最も良好な過給特性が得られる条
件として次式がある。
ただし、（１）埠とおいて、
ＡＡＴ：主排気通路１３Ａの絞り部１７ＡにおけるＡＢ
Ｔ：補助排気通路１３．８の絞り部１７Ｂにおける断面
積 ＲＡ：ロータ中心から絞り部＋７Ａ重心までの距離 ＲＢ：ロータ中心から絞り部１７Ｂ４＜心までの距離 Ｈ：タービンロータ１の入口部ＩＡにおける羽根幅 （以上、第４図および第５図参照） なお、設計上の都合等で尊幾−１、連通部１５の幅Ｂを
狭くする必要のあるときは、上述１７た条件を念頭にお
き、損失を極力少なくするように配慮されなければなら
ない。
Ｔ：補助排気通路１３．８の絞り部１７Ｂにおける断面
積 ＲＡ：ロータ中心から絞り部＋７Ａ重心までの距離 ＲＢ：ロータ中心から絞り部１７Ｂ４＜心までの距離 Ｈ：タービンロータ１の入口部ＩＡにおける羽根幅 （以上、第４図および第５図参照） なお、設計上の都合等で尊幾−１、連通部１５の幅Ｂを
狭くする必要のあるときは、上述１７た条件を念頭にお
き、損失を極力少なくするように配慮されなければなら
ない。
次に、２５は第５図に示すように補助排気通路１．３Ｂ
の舌部１Ｂより上流側に配設した開閉弁、例えば本例で
はロータリバルブであり、このロータ１ノバルブ２５を
図示しない制御機構を介して動作させることにより、エ
ンジンの運転状態に応じてその流量を調節することがで
きる。
の舌部１Ｂより上流側に配設した開閉弁、例えば本例で
はロータリバルブであり、このロータ１ノバルブ２５を
図示しない制御機構を介して動作させることにより、エ
ンジンの運転状態に応じてその流量を調節することがで
きる。
第６図はロータリバルブ２５の一例を示す。ここで、バ
ルブ本体２５はコの字型に切欠いた流通溝２６と回動軸
２７とを有する。２８は補助排気通路１３Ｂのスクロー
ル入−ロ部におけるバルブ取付は部に例えばボルト２８
を介して取付けるようにしたカバであり、３０はカバ２
８に嵌装したブツシュである。このブツシュ３０にバル
ブ回動軸２７を嵌め合せた状態でバルブ本体２５をバル
ブ取付は部に装入し、ボルト２９によりカバ２８をスク
ロール入口部に固着する。
ルブ本体２５はコの字型に切欠いた流通溝２６と回動軸
２７とを有する。２８は補助排気通路１３Ｂのスクロー
ル入−ロ部におけるバルブ取付は部に例えばボルト２８
を介して取付けるようにしたカバであり、３０はカバ２
８に嵌装したブツシュである。このブツシュ３０にバル
ブ回動軸２７を嵌め合せた状態でバルブ本体２５をバル
ブ取付は部に装入し、ボルト２９によりカバ２８をスク
ロール入口部に固着する。
３１は回動軸２７を回動させるレバである。なお、この
ような開閉弁２５はスクロールバウンシング５の入口１
３Ｇより更に上流側の補助排気通路（図示せず）に設け
るようにしても、性能は変わらない。
ような開閉弁２５はスクロールバウンシング５の入口１
３Ｇより更に上流側の補助排気通路（図示せず）に設け
るようにしても、性能は変わらない。
次に、このように構成したターボチャージャのタービン
スクロールにおける動作を説明する。本例のタービンス
クロールにあって、エンジンノ低速回転領域でロータリ
バルブ２５が開成状態にあると、補助排気通路１３Ｂ側
に死水領域が生ずるが、通路１３Ｂは第４図からも明ら
かなようにロータ入口部ＩＡに向けての開口を有してお
らず、したがってこの死水領域に第２図（Ａ）に示した
ような旋回流１０が発生することもなければ第２図（Ｂ
）に示したような循環流１１の発生することもない。
スクロールにおける動作を説明する。本例のタービンス
クロールにあって、エンジンノ低速回転領域でロータリ
バルブ２５が開成状態にあると、補助排気通路１３Ｂ側
に死水領域が生ずるが、通路１３Ｂは第４図からも明ら
かなようにロータ入口部ＩＡに向けての開口を有してお
らず、したがってこの死水領域に第２図（Ａ）に示した
ような旋回流１０が発生することもなければ第２図（Ｂ
）に示したような循環流１１の発生することもない。
更にまた、主排気通路１３Ａの側における流速分布とし
ては、流体力学上ＶＸＲＱ＝一定（ここでＲｃはスクロ
ールの任意位置での半径、■は半径ＲＣの位置での流速
）の法則により、半径位１１￥に逆比例して流速Ｖが増
すフリーポルテックス流れであることから、ロータ入口
部ＩＡ側では流体の静圧が低く、外周側では静圧が高い
。
ては、流体力学上ＶＸＲＱ＝一定（ここでＲｃはスクロ
ールの任意位置での半径、■は半径ＲＣの位置での流速
）の法則により、半径位１１￥に逆比例して流速Ｖが増
すフリーポルテックス流れであることから、ロータ入口
部ＩＡ側では流体の静圧が低く、外周側では静圧が高い
。
すなわち、本例では、連通部１５を半径Ｒ−一定の位置
に設けたことから半径位置の差異による圧力差がこの部
に生じないので、主排気通路１３Ａ側から補助排気通路
１３Ｂ側に流体の流れ込むようなことがなくて、以てロ
ータ１に流入する流体を良好な流れの状態に保持させる
ことができる。
に設けたことから半径位置の差異による圧力差がこの部
に生じないので、主排気通路１３Ａ側から補助排気通路
１３Ｂ側に流体の流れ込むようなことがなくて、以てロ
ータ１に流入する流体を良好な流れの状態に保持させる
ことができる。
ついで、エンジンの中速状態では、補助排気通路１３Ｂ
に設けたロータリバルブ２５を中程度開弁させるが、こ
のような状態にあっては、主流か主排気通路１３Ａ側を
流れる外に、更に補助排気通路１３側からもロータリバ
ルブ２５を介して分流が連通部２５に導かれ しかして、この場合ロータリバルブ２５は第５図で反時
計回りの方向に回動させられて開弁してゆくので、補助
排気通路１３Ｂでは、スクロール外側壁５Ｃに近い側に
開口部が形成されてゆくことになり、したがって、この
ような状態ではガスは外側壁５Ｃの内側に沿って流れ、
連通部１５の巻終り部１５Ａから弁開度に応じて主排気
通路１３Ａ側に流入してゆく。
に設けたロータリバルブ２５を中程度開弁させるが、こ
のような状態にあっては、主流か主排気通路１３Ａ側を
流れる外に、更に補助排気通路１３側からもロータリバ
ルブ２５を介して分流が連通部２５に導かれ しかして、この場合ロータリバルブ２５は第５図で反時
計回りの方向に回動させられて開弁してゆくので、補助
排気通路１３Ｂでは、スクロール外側壁５Ｃに近い側に
開口部が形成されてゆくことになり、したがって、この
ような状態ではガスは外側壁５Ｃの内側に沿って流れ、
連通部１５の巻終り部１５Ａから弁開度に応じて主排気
通路１３Ａ側に流入してゆく。
更にまた、ロータリバルブ２５の全開時では、ガスを連
通部１５の全周から主排気通路１３Ａ側に導くことによ
って、全ガス量を効率良くロータ１に導くことができ、
以て、エンジンの背圧を低下させてその出方向上を図る
ことができる。
通部１５の全周から主排気通路１３Ａ側に導くことによ
って、全ガス量を効率良くロータ１に導くことができ、
以て、エンジンの背圧を低下させてその出方向上を図る
ことができる。
なお、本例では仕切壁５Ｂ の連通部１５を設けたロー
タ１側の端縁部５Ｄをロータ１の半径方向に突出された
状態で残置しである。この端縁部５Ｄは補助排気通路１
３Ｂ側を流れる排気ガスのうち摩擦損側によどみ、その
まま連通部１５を介して主排気通路１３Ａ側に流入する
のを防止する障壁（バウンダリレア・フェンス）として
機能し、以てタービン効率の低下を抑制すると共に、連
通部】５を介して流入するガスの主流とのｌ足台を円滑
に行わせることに貢献し、良好な状態の流れを常にロー
タ入口ＩＡからロータ１に供給することができる。
タ１側の端縁部５Ｄをロータ１の半径方向に突出された
状態で残置しである。この端縁部５Ｄは補助排気通路１
３Ｂ側を流れる排気ガスのうち摩擦損側によどみ、その
まま連通部１５を介して主排気通路１３Ａ側に流入する
のを防止する障壁（バウンダリレア・フェンス）として
機能し、以てタービン効率の低下を抑制すると共に、連
通部】５を介して流入するガスの主流とのｌ足台を円滑
に行わせることに貢献し、良好な状態の流れを常にロー
タ入口ＩＡからロータ１に供給することができる。
以上説明してきたように、本発明によれば、タービンロ
ータ入口部に向けて開口している渦巻型の主排気通路と
、これに並設しタービンロータ入口部から隔離された補
助排気通路とを設け、双力の排気通路を分離している仕
切壁にはタービンロータの軸心を中心とする２つの同心
円によって一定幅に限界される連通部をロータのほぼ一
周にわたり設け、補助排気通路の連通部上流側には開閉
弁を配置して、開閉弁をエンジンの運転状態に応じて制
御するようにしたので、エンジンの低速運転領域で開閉
弁の閉成によって生じる死水領域に起因する流体損失が
タービンロータに持込まれるのが防止できるのみならず
、エンジンの低速回転領域から高速回転領域にいたるま
で、有効に排気エネルギを活用することができて、適応
した過給圧を供給し、良好なタービン効率が得られる。
ータ入口部に向けて開口している渦巻型の主排気通路と
、これに並設しタービンロータ入口部から隔離された補
助排気通路とを設け、双力の排気通路を分離している仕
切壁にはタービンロータの軸心を中心とする２つの同心
円によって一定幅に限界される連通部をロータのほぼ一
周にわたり設け、補助排気通路の連通部上流側には開閉
弁を配置して、開閉弁をエンジンの運転状態に応じて制
御するようにしたので、エンジンの低速運転領域で開閉
弁の閉成によって生じる死水領域に起因する流体損失が
タービンロータに持込まれるのが防止できるのみならず
、エンジンの低速回転領域から高速回転領域にいたるま
で、有効に排気エネルギを活用することができて、適応
した過給圧を供給し、良好なタービン効率が得られる。
更にまた、高速時にあっても排気をそのまま直接ロータ
に導いて過給することができるので、排気エネルギの損
失が少なく、エンジンの背圧を下げることができて高圧
出力に貢献することはいうまでもない。
に導いて過給することができるので、排気エネルギの損
失が少なく、エンジンの背圧を下げることができて高圧
出力に貢献することはいうまでもない。
なお、以上の説明では、仕切壁が回転軸と直交する面と
なるように構成したが、設定するスクロールの渦巻形状
によっては回転軸に必ずしも直交する面でなくてもよく
、若干これより傾けた面としてもよい。
なるように構成したが、設定するスクロールの渦巻形状
によっては回転軸に必ずしも直交する面でなくてもよく
、若干これより傾けた面としてもよい。
第１図は従来の可変容量としたタービンスクロールの構
成の一例を示す断面図、第２図（Ａ）および第２図（Ｂ
）はその間閉弁閉成状態において、タービンロータの周
りに発生する旋回流および大排気通路部に発生する循環
流の傾向を示すそれぞれ説明図、第３図はダブルエント
リハウジング）（すの従来のタービンスクロールの一例
を示す断面図、第４図は本発明ターボチャージャのター
ビンスクロールの構成の一例を示す断面図、第５図はそ
のＡ−Ａ線断面図、第６図は第５図の開閉弁取付は部に
おける断面図である。 １・・・タービンロータ、 ＩＡ・・・入口部、 ２・・・軸、 ３．１３・・・タービンスクロール、 ３Ａ、３Ｂ、４・・・排気通路、 ５・・・ハウジング、 ５Ａ、５Ｂ、５Ｇ・・・壁、 ５Ｄ・・・端縁部、 ６．２５・・・開閉弁、 ？・・・ガス出口、 １０・・・旋回流、 １１・・・循環流。 １３Ａ、１３Ｂ・・・排気通路、 ｌ５・・・連通部、 １６・・・舌部、 ２５−９−ロータリバルブ（開閉弁）、２６・・・流通
溝、 ２７・・・回動軸、 ２８・・・カバ、 ２９・・・ボルト、 ３０・・・ブツシュ、 ３１・・・レバ。 特許出願人 日産自動車株式会社
成の一例を示す断面図、第２図（Ａ）および第２図（Ｂ
）はその間閉弁閉成状態において、タービンロータの周
りに発生する旋回流および大排気通路部に発生する循環
流の傾向を示すそれぞれ説明図、第３図はダブルエント
リハウジング）（すの従来のタービンスクロールの一例
を示す断面図、第４図は本発明ターボチャージャのター
ビンスクロールの構成の一例を示す断面図、第５図はそ
のＡ−Ａ線断面図、第６図は第５図の開閉弁取付は部に
おける断面図である。 １・・・タービンロータ、 ＩＡ・・・入口部、 ２・・・軸、 ３．１３・・・タービンスクロール、 ３Ａ、３Ｂ、４・・・排気通路、 ５・・・ハウジング、 ５Ａ、５Ｂ、５Ｇ・・・壁、 ５Ｄ・・・端縁部、 ６．２５・・・開閉弁、 ？・・・ガス出口、 １０・・・旋回流、 １１・・・循環流。 １３Ａ、１３Ｂ・・・排気通路、 ｌ５・・・連通部、 １６・・・舌部、 ２５−９−ロータリバルブ（開閉弁）、２６・・・流通
溝、 ２７・・・回動軸、 ２８・・・カバ、 ２９・・・ボルト、 ３０・・・ブツシュ、 ３１・・・レバ。 特許出願人 日産自動車株式会社
Claims (1)
- クービンロータ入口部に向けた開口部を有する渦＠型の
主排気通路と、該主排気通路に並設され前記タービンロ
ータ入口部から隔離された補助排気通路とを備え、該補
助排気通路と前記主排気通路との間には、前記タービン
ロータの軸心を中心とする２つの同心円によって一定幅
に限界された連通部を前記タービンロータのほぼ一周に
わたり設けて排気を流通自在となし、更に、前記補助排
気通路の前記連通部の上流には前記タービンロータに供
給する排気量を調整する弁を設けて、前記エンジンの低
速回転領域では前記補助通路を前記弁により閉成して前
記主排気通路のみにより前記タービンロータに前記排気
を供給するようにしたことを特徴とするターボチャージ
ャのタービンスクロール。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126993A JPS6019920A (ja) | 1983-07-14 | 1983-07-14 | タ−ボチヤ−ジヤのタ−ビンスクロ−ル |
| DE3346472A DE3346472C2 (de) | 1982-12-28 | 1983-12-22 | Radialturbine mit veränderlicher Leistung |
| GB08334363A GB2134602B (en) | 1982-12-28 | 1983-12-23 | Variable-capacity radial turbine |
| US06/564,671 US4544326A (en) | 1982-12-28 | 1983-12-23 | Variable-capacity radial turbine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58126993A JPS6019920A (ja) | 1983-07-14 | 1983-07-14 | タ−ボチヤ−ジヤのタ−ビンスクロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6019920A true JPS6019920A (ja) | 1985-02-01 |
| JPH0510485B2 JPH0510485B2 (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=14948999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58126993A Granted JPS6019920A (ja) | 1982-12-28 | 1983-07-14 | タ−ボチヤ−ジヤのタ−ビンスクロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019920A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5092126A (en) * | 1988-03-08 | 1992-03-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Twin scroll turbine |
| JP2012500357A (ja) * | 2008-08-21 | 2012-01-05 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | 自動車の内燃機関用エグゾーストターボチャージャ |
| US10920659B2 (en) | 2017-02-16 | 2021-02-16 | Ihi Corporation | Turbocharger |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55106330U (ja) * | 1979-01-23 | 1980-07-25 | ||
| JPS5632037A (en) * | 1979-08-23 | 1981-04-01 | Dibelius Guenther | Adjusted exhaust turbosupercharger turbine |
-
1983
- 1983-07-14 JP JP58126993A patent/JPS6019920A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55106330U (ja) * | 1979-01-23 | 1980-07-25 | ||
| JPS5632037A (en) * | 1979-08-23 | 1981-04-01 | Dibelius Guenther | Adjusted exhaust turbosupercharger turbine |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5092126A (en) * | 1988-03-08 | 1992-03-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Twin scroll turbine |
| JP2012500357A (ja) * | 2008-08-21 | 2012-01-05 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | 自動車の内燃機関用エグゾーストターボチャージャ |
| US10920659B2 (en) | 2017-02-16 | 2021-02-16 | Ihi Corporation | Turbocharger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0510485B2 (ja) | 1993-02-09 |
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