JPS6013060A - 耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材 - Google Patents
耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材Info
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- JPS6013060A JPS6013060A JP12128283A JP12128283A JPS6013060A JP S6013060 A JPS6013060 A JP S6013060A JP 12128283 A JP12128283 A JP 12128283A JP 12128283 A JP12128283 A JP 12128283A JP S6013060 A JPS6013060 A JP S6013060A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、極めて優れだ耐誘性（耐°′シみ性をも含
む）を有するフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材に関
するものである。なお、ここでいう“′しみ″とは、表
面清浄度、光沢度１色調ともに優れた光輝焼鈍（以下、
ＢＡと称す）＠を一定期間使用した際、該焼鈍面に生成
する極軽微の点状局部腐食を意味し、目視によって鋼表
面の光沢度低下として識別されるものを意味する。
む）を有するフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材に関
するものである。なお、ここでいう“′しみ″とは、表
面清浄度、光沢度１色調ともに優れた光輝焼鈍（以下、
ＢＡと称す）＠を一定期間使用した際、該焼鈍面に生成
する極軽微の点状局部腐食を意味し、目視によって鋼表
面の光沢度低下として識別されるものを意味する。
一般に、自動車等の車輛用外装部品（各種モール等）、
或いはその他の金属光沢を要求される装飾部品等には、
さびに＜＜、比較的長期にわたって金属光沢を維持でき
る材料であるということから、ＳＵＳ ３０４．ＳＵＳ
４３０又は５ＵＳ４３４等で示されるステンレス鋼に
ＢＡ処理を施して耐食性を向上させたステンレス鋼ＢＡ
材が使用されている。ところが、このうちの５ＵＳ３０
４は優れた耐誘性を示しはするものの、オーステナイト
系ステンレス鋼特有の黄色を帯びた色調が自動車用部品
等としてはあまシ好まれない傾向にあるので、従来、こ
れらの用にはフェライト系ステンレス鋼である５ＵＳ４
３０鋼やＳＵＳ ４３４鋼が適用されることが多かった
。
或いはその他の金属光沢を要求される装飾部品等には、
さびに＜＜、比較的長期にわたって金属光沢を維持でき
る材料であるということから、ＳＵＳ ３０４．ＳＵＳ
４３０又は５ＵＳ４３４等で示されるステンレス鋼に
ＢＡ処理を施して耐食性を向上させたステンレス鋼ＢＡ
材が使用されている。ところが、このうちの５ＵＳ３０
４は優れた耐誘性を示しはするものの、オーステナイト
系ステンレス鋼特有の黄色を帯びた色調が自動車用部品
等としてはあまシ好まれない傾向にあるので、従来、こ
れらの用にはフェライト系ステンレス鋼である５ＵＳ４
３０鋼やＳＵＳ ４３４鋼が適用されることが多かった
。
しかしながら、ＳＵＳ ４３０等のフェライト系ステン
レス鋼は、自動車外装部品用等としては耐誘性が十分に
満足できるものでなく、特に海岸地帯や、冬期に露面凍
結防止のため塩を散布する北米やカナダ等の塩害の強い
地域で使用される場合には、比較的短期間に発銹してし
甘い、その装飾的価値を著しく減じてしまうという問題
を有していたのである。
レス鋼は、自動車外装部品用等としては耐誘性が十分に
満足できるものでなく、特に海岸地帯や、冬期に露面凍
結防止のため塩を散布する北米やカナダ等の塩害の強い
地域で使用される場合には、比較的短期間に発銹してし
甘い、その装飾的価値を著しく減じてしまうという問題
を有していたのである。
もつとも、フェライト系ステンレス鋼の１つであるＳ
Ｕ Ｓ ４３４鋼は、５ＵＳ４３０鋼の耐誘性を改善す
るために約］−％（以下、条は重量割合とする）程度の
Ｍｏを添加したものであるが、それでもオーステナイト
系ステンレス鋼に比べて耐誘性はかなり劣る上、近年の
ＭＯ価格高騰によってコストアップの激しい材料でもあ
った。
Ｕ Ｓ ４３４鋼は、５ＵＳ４３０鋼の耐誘性を改善す
るために約］−％（以下、条は重量割合とする）程度の
Ｍｏを添加したものであるが、それでもオーステナイト
系ステンレス鋼に比べて耐誘性はかなり劣る上、近年の
ＭＯ価格高騰によってコストアップの激しい材料でもあ
った。
このようなことから、本発明者等は、先に、より耐誘性
に優れるとともに装飾的価値の高い材料に関する研究を
重ねた結果見出された［少量のＮｂを添加するとともに
、特にＳ含有量を低く制限した高純度フェライト系ステ
ンレス鋼に適当な条件のＢＡ処理を施すと、一段と耐誘
性の向上したステンレス調料が得られる」という新しい
事項に基づくフェライト系ステンレス鋼材を、特開昭５
８−６１２２０号として提案した。
に優れるとともに装飾的価値の高い材料に関する研究を
重ねた結果見出された［少量のＮｂを添加するとともに
、特にＳ含有量を低く制限した高純度フェライト系ステ
ンレス鋼に適当な条件のＢＡ処理を施すと、一段と耐誘
性の向上したステンレス調料が得られる」という新しい
事項に基づくフェライト系ステンレス鋼材を、特開昭５
８−６１２２０号として提案した。
しかし、前記特開昭５８−６１２２０号として提案した
フェライト系ステンレス鋼材は確かに優れた耐誘性な示
すものではあったが、その後、製品の生産実績が上って
いく過程で、同じ製造条件で製造されているはずである
にもかかわらず得られる製品の耐誘性にバラツキがでて
くるという好ましくない事実が明らかとなってきだので
ある。
フェライト系ステンレス鋼材は確かに優れた耐誘性な示
すものではあったが、その後、製品の生産実績が上って
いく過程で、同じ製造条件で製造されているはずである
にもかかわらず得られる製品の耐誘性にバラツキがでて
くるという好ましくない事実が明らかとなってきだので
ある。
本発明者等は、上述のような観点から、先に提案した高
耐銹性フェライト系ステンレス鋼材における耐誘性バラ
ツキの原因を究明するとともに、該提案材よりも一層優
れた耐誘性な示し、かつ訃能の安定したフェライト系ス
テンレス鋼４Ｊｆ提供すべく更に研究を重ねた結果、 （ａ） フェライト系ステンレス鋼ＢＡ拐の耐誘性には
、鋼中の不可避的不純物であるＳのほか、同じく不可避
的不純物であるＣ及びＮが予想外に犬きな影響を与える
ものであり、フェライト系ステンンス鋼ＢＡ材の耐誘性
、特に銅パシみ性を改善し、その性能を安定せしめるた
めには、Ｓ、 Ｃ及びＮの含有量を総合的に規制する必
要があること。即ち、８は、鋼中において硫化物として
存在するため、ＢＡ酸化皮膜の局部的破壊を起こして耐
誘性な劣化するものであるが、Ｃ及びＮも、鋼中にて炭
化物や窒化物の形態をとってＢＡ酸化皮膜に欠陥を生じ
しめるので、Ｓはどの影響はないにしても、特にフェラ
イト系ステンレス鋼ＢＡ祠の耐“しみ性を劣化し、これ
らの作用が相乗的に影響して耐誘性の向」二並びに安定
化を阻んでいること。
耐銹性フェライト系ステンレス鋼材における耐誘性バラ
ツキの原因を究明するとともに、該提案材よりも一層優
れた耐誘性な示し、かつ訃能の安定したフェライト系ス
テンレス鋼４Ｊｆ提供すべく更に研究を重ねた結果、 （ａ） フェライト系ステンレス鋼ＢＡ拐の耐誘性には
、鋼中の不可避的不純物であるＳのほか、同じく不可避
的不純物であるＣ及びＮが予想外に犬きな影響を与える
ものであり、フェライト系ステンンス鋼ＢＡ材の耐誘性
、特に銅パシみ性を改善し、その性能を安定せしめるた
めには、Ｓ、 Ｃ及びＮの含有量を総合的に規制する必
要があること。即ち、８は、鋼中において硫化物として
存在するため、ＢＡ酸化皮膜の局部的破壊を起こして耐
誘性な劣化するものであるが、Ｃ及びＮも、鋼中にて炭
化物や窒化物の形態をとってＢＡ酸化皮膜に欠陥を生じ
しめるので、Ｓはどの影響はないにしても、特にフェラ
イト系ステンレス鋼ＢＡ祠の耐“しみ性を劣化し、これ
らの作用が相乗的に影響して耐誘性の向」二並びに安定
化を阻んでいること。
（１））前記不純物の含有量とともに、ＢＡ材表面光沢
度もその耐誘性に大きな影響を与えるものであって、該
表面光沢度を特定値以上にすると耐誘性が一層向上する
とともに、該特性の安定度が極めて高くなること。
度もその耐誘性に大きな影響を与えるものであって、該
表面光沢度を特定値以上にすると耐誘性が一層向上する
とともに、該特性の安定度が極めて高くなること。
このように、ＢＡ材表面光沢度が耐誘性に影響を及ぼす
理由は種々考えられるが、最も大きな理由として、表面
光沢度の悪い材料は表面に細かい凹凸が多いので屋外で
使用された場合に塵埃が付着しやすく、これらの塵埃と
材料との間に有害な塩素イオン等が付着してＢＡ酸化膜
を破壊することがあげられ、まだ、表面に細かい凹凸が
多いとＳＯｘ等の有害ガスを吸着しやすいので、これも
ＢＡ酸化皮膜の破壊を促進する大きな理由としてあげら
れる。
理由は種々考えられるが、最も大きな理由として、表面
光沢度の悪い材料は表面に細かい凹凸が多いので屋外で
使用された場合に塵埃が付着しやすく、これらの塵埃と
材料との間に有害な塩素イオン等が付着してＢＡ酸化膜
を破壊することがあげられ、まだ、表面に細かい凹凸が
多いとＳＯｘ等の有害ガスを吸着しやすいので、これも
ＢＡ酸化皮膜の破壊を促進する大きな理由としてあげら
れる。
（Ｃ）従って、先に提案したような、Ｓｉ、Ｍｎ及びＣ
ｒを含有するとともに更に所定量のＮｂをも含むフェラ
イト系ステンレス鋼ＢＡ材、或いはこれにＣｕ。
ｒを含有するとともに更に所定量のＮｂをも含むフェラ
イト系ステンレス鋼ＢＡ材、或いはこれにＣｕ。
Ｎｉ、 Ｍｏ、 Ｔｉ及びＺｒの１種以上を添加して耐
食性をより高めたフェライト系ステンレス鋼Ｂ Ａ材に
おいて、その不可避的不純物たるＳ 、 Ｃ及びＮの含
有量を総合的に管理・規制し、かつ表面光沢度を所定値
以上に高めると、それらの相乗的効果によって耐誘性の
極めて優れたフェライト系ステンレス鋼ＢＡ材を安定し
て実現できること。
食性をより高めたフェライト系ステンレス鋼Ｂ Ａ材に
おいて、その不可避的不純物たるＳ 、 Ｃ及びＮの含
有量を総合的に管理・規制し、かつ表面光沢度を所定値
以上に高めると、それらの相乗的効果によって耐誘性の
極めて優れたフェライト系ステンレス鋼ＢＡ材を安定し
て実現できること。
以上（ａ）〜（Ｃ）に示される如き知見を得るに至った
のである。
のである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって
、ステンレス鋼ＢＡ材を、 Ｓｉ： ０．０１〜５．００ ％、Ｍｎ： ０．０１〜
５．ＯＯ％。
、ステンレス鋼ＢＡ材を、 Ｓｉ： ０．０１〜５．００ ％、Ｍｎ： ０．０１〜
５．ＯＯ％。
Ｃｒ： ８．０〜３５．０％、 Ｎｂ ： ０．２０〜
１．００ ％。
１．００ ％。
を含有するとともに、必要に応じて更に、Ｃｕ：０．３
０〜１．００％、Ｎｉ：Ｏ，Ｏ２Ｎ２．１０％。
０〜１．００％、Ｎｉ：Ｏ，Ｏ２Ｎ２．１０％。
Ｍｏ：０．１〜４．０％、 Ｔｉ ： ０．０１〜０．
１０ ％。
１０ ％。
Ｚｒ：０．０１〜０．１０チ。
のうちの１種以上をも含み、
Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。
から成るとともに、不可避不純物であるＣ、Ｎ。
ｐ、ｓ及びＯ含有量が、それぞれ、
Ｃ：０．０５チ以下、 Ｎ：０．０５チ以下。
Ｐ：０．０５％以下、 Ｓ：Ｏ，０１０％以下。
０：０．０２チ以下
であシ、しかも、式
％式％
を共に満足する成分組成で構成し、かつその表面を鏡面
光沢度（Ｇｓ（２０°））：１ｏｏｏ以上とすることに
よって、耐誘性を格段に向上した点に特徴を有するもの
である。
光沢度（Ｇｓ（２０°））：１ｏｏｏ以上とすることに
よって、耐誘性を格段に向上した点に特徴を有するもの
である。
なお、表面光沢度の良好なりＡ材を製造するには、材料
が板材の場合、 ■ 最終圧延のロール肌を良好な鏡面に仕上げること、 ■ 圧下率を大きくして、前工程までの材料の肌荒れの
影響を少なくすること、 ＠ｌ ＢＡ処理前の材料の脱脂を十分に行うこと、■
ＢＡ処理の条件を適正に保つこと、以上■〜■に示され
る事項に留意すれば良い。
が板材の場合、 ■ 最終圧延のロール肌を良好な鏡面に仕上げること、 ■ 圧下率を大きくして、前工程までの材料の肌荒れの
影響を少なくすること、 ＠ｌ ＢＡ処理前の材料の脱脂を十分に行うこと、■
ＢＡ処理の条件を適正に保つこと、以上■〜■に示され
る事項に留意すれば良い。
また、ＢＡ処理は、冷間圧延後、アンモニア分解ガス（
Ｈ５ｌ＋Ｎ２がス）＋Ｈ２ガス等の非酸化性がス中で連
続的に実施されるが、このときの炉内露点は−３１〜−
６０℃が適当であシ、炉内温度は８００−１１００℃程
度が良好である。
Ｈ５ｌ＋Ｎ２がス）＋Ｈ２ガス等の非酸化性がス中で連
続的に実施されるが、このときの炉内露点は−３１〜−
６０℃が適当であシ、炉内温度は８００−１１００℃程
度が良好である。
次いで、この発明において、ステンレスｍＢＡ材の化学
成分割合及び鏡面光沢度を前記の如くに数値限定した理
由を説明する。
成分割合及び鏡面光沢度を前記の如くに数値限定した理
由を説明する。
Ａ、化学成分割合
■ ５Ｉ
Ｓｉ成分は鋼の脱酸剤として作用するものであるが、そ
の含有量が０．０１４未満では前記作用に所望の効果が
得られず、他方５．００％を越えて含有させると鋼の加
工性を劣化するようになることから、Ｓｉ含有量を０．
Ｏ１Ｎ５．００％と定めた。
の含有量が０．０１４未満では前記作用に所望の効果が
得られず、他方５．００％を越えて含有させると鋼の加
工性を劣化するようになることから、Ｓｉ含有量を０．
Ｏ１Ｎ５．００％と定めた。
■ Ｍｎ
Ｍｎ成分には、脱硫・脱酸作用並びに熱間加工性改善作
用があるが、その含有量が０．０１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、他方５．００チを越えて含有
させてもより以上の向上効果が認められないことから、
Ｍｎ含有量を０．Ｏ１Ｎ５．００チと定めた。
用があるが、その含有量が０．０１％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、他方５．００チを越えて含有
させてもより以上の向上効果が認められないことから、
Ｍｎ含有量を０．Ｏ１Ｎ５．００チと定めた。
■ ０ｒ
Ｃｒ成分は、本発明のステンレス鋼ＢＡ材の基本的な耐
食性を決定する重要な元素であるが、その含有量が８．
０チ未満ではＢＡ処理面の耐食性改善効果が十分に発揮
されないばかシでなく、ステンレス鋼としての耐食性を
得ることもできなくなる。
食性を決定する重要な元素であるが、その含有量が８．
０チ未満ではＢＡ処理面の耐食性改善効果が十分に発揮
されないばかシでなく、ステンレス鋼としての耐食性を
得ることもできなくなる。
一方３５．０％を越えて含有させると加工性の悪化を招
くようになることから、Ｃｒ含有量を８．０〜３５．０
％と定めた。
くようになることから、Ｃｒ含有量を８．０〜３５．０
％と定めた。
■ Ｎｂ
Ｎｂ成分には、Ｃ及びＮを固定して母材の耐食性を向上
させることに加えて、ＢＡ処理によって生成するＢＡ酸
化皮膜中にＣｒやＳｉと共に濃化してＢＡ製品の耐誘性
な高める作用があシ、しかも、結晶粒を微細化して成形
性を改善する作用をも有しているが、その含有量が０．
２０％未満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、かつＮｂ含有量（４）が［８Ｘ（Ｃ（イ）十Ｎ（１
））＋０．１５：ｌよりも少なくても所望の耐食性（耐
誘性な含む）向上効果を得ることができない。
させることに加えて、ＢＡ処理によって生成するＢＡ酸
化皮膜中にＣｒやＳｉと共に濃化してＢＡ製品の耐誘性
な高める作用があシ、しかも、結晶粒を微細化して成形
性を改善する作用をも有しているが、その含有量が０．
２０％未満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、かつＮｂ含有量（４）が［８Ｘ（Ｃ（イ）十Ｎ（１
））＋０．１５：ｌよりも少なくても所望の耐食性（耐
誘性な含む）向上効果を得ることができない。
一方、１．ＯＯ％を越えてＮｂを含有させると鋼材の加
工性を劣化するようになることから、Ｎｂ含有量を０．
２０〜１．００チで、かつ、式８式％ で算出される値（イ）以上と定めた。
工性を劣化するようになることから、Ｎｂ含有量を０．
２０〜１．００チで、かつ、式８式％ で算出される値（イ）以上と定めた。
■ Ｃｕ、 Ｎｉ及びＭＯ
これらの成分には、本発明のステンレス鋼ＢＡ拐の耐食
性を向上し、そのｌ１ｆｆｔ銹性を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて１種以上を添加含有せしめる
ものであシ、以下各々の成分について、付随的な作用と
ともにその成分量限定理由を詳述する。
性を向上し、そのｌ１ｆｆｔ銹性を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて１種以上を添加含有せしめる
ものであシ、以下各々の成分について、付随的な作用と
ともにその成分量限定理由を詳述する。
ｉ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、副銹性、耐酸性を向上させる作用のほか
、加工性を改善する作用もがあるが、その含有量が０．
３０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方
１．００％を越えて含有させると熱間加工性や耐応力腐
食割れ性が劣化することとなるので、Ｃｕ含有量は０．
３０〜１．００チと定めた。
、加工性を改善する作用もがあるが、その含有量が０．
３０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方
１．００％を越えて含有させると熱間加工性や耐応力腐
食割れ性が劣化することとなるので、Ｃｕ含有量は０．
３０〜１．００チと定めた。
ｉｔ） Ｎｉ
Ｎｉ成分にも、ＣＵと同様に顕著な耐誘性・耐酸性向上
作用があるが、その含有量が０．２０％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、他方３、 ＯＯ％を越えて
含有させると耐応力腐食割れ性が劣化するとともに、コ
ストアップの原因ともなることから、Ｎｉ含有量は０．
２０〜３．０Ｏ％と定めた。
作用があるが、その含有量が０．２０％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、他方３、 ＯＯ％を越えて
含有させると耐応力腐食割れ性が劣化するとともに、コ
ストアップの原因ともなることから、Ｎｉ含有量は０．
２０〜３．０Ｏ％と定めた。
１ｉｉ） ＭＯ
ＭＯ酸成分、フェライト系ステンレス鋼ＢＡ材の耐食性
を高める上で極めて有効な元素であるが、その含有量が
０．１％未満では所望の効果を得ることができず、他方
４．０％を越えて含有させることは鋼材の経済性を損な
うことＫつながることから、Ｍｏ含有量は０１〜４０％
と定めた。
を高める上で極めて有効な元素であるが、その含有量が
０．１％未満では所望の効果を得ることができず、他方
４．０％を越えて含有させることは鋼材の経済性を損な
うことＫつながることから、Ｍｏ含有量は０１〜４０％
と定めた。
■ Ｔｉ及びＺｒ
これらの成分にはそれぞれ、鋼中のＣ及びＮを強力に固
定して母材の耐食性を向上させる作用があるので、必要
に応じて１種以上を添加含有せしめるものであるが、各
々の含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、他方、Ｔｉが０．２０％、Ｚｒが０．１０
％をそれぞれ越えて含有されるとＴｉＮやＺｒＯ２が多
量に生成されて地疵発生の原因となることから、Ｔ１含
有量は０．０１〜０．２０％、Ｚｒ含有量は０．０１〜
０．１０％と定めだ。
定して母材の耐食性を向上させる作用があるので、必要
に応じて１種以上を添加含有せしめるものであるが、各
々の含有量が０．０１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、他方、Ｔｉが０．２０％、Ｚｒが０．１０
％をそれぞれ越えて含有されるとＴｉＮやＺｒＯ２が多
量に生成されて地疵発生の原因となることから、Ｔ１含
有量は０．０１〜０．２０％、Ｚｒ含有量は０．０１〜
０．１０％と定めだ。
＠ Ｃ及びＮ
Ｃ及びＮは、フェライト系ステンレス鋼の耐誘性及び耐
酸性、特に溶接部の耐銹・耐酸性や、その靭性に重大な
悪影響を及はす成分であって、鋼中のＣ及びＮ含有量を
出来得る限り少なくすることが望ましい。そして、特に
表面光沢度の良好な光輝焼鈍材の場合には、Ｃ及びＮが
それぞれ０，０５チを越えて含有されるとそれによって
形成される炭化物や窒化物が発銹（“しみ”をも含む）
の起点となることから、Ｃ及びＮ含有量を各々００５−
以下と定めた。
酸性、特に溶接部の耐銹・耐酸性や、その靭性に重大な
悪影響を及はす成分であって、鋼中のＣ及びＮ含有量を
出来得る限り少なくすることが望ましい。そして、特に
表面光沢度の良好な光輝焼鈍材の場合には、Ｃ及びＮが
それぞれ０，０５チを越えて含有されるとそれによって
形成される炭化物や窒化物が発銹（“しみ”をも含む）
の起点となることから、Ｃ及びＮ含有量を各々００５−
以下と定めた。
■ Ｓ
Ｓは、鋼中でＭｎ８等の硫化物として存在し、ＢＡ処理
時に酸化されてＢｏｘを発生するのでＢＯ酸化皮膜の破
壊をもたらすものである。特に、その含有量が０．０１
０％を越えた場合にこの傾向が極めて著しくなり、その
結果ＢＡ製品の耐６しみ”性を劣化するので、Ｓ含有量
はｏ、ｏｌｏ％以下と定めた。しかしながら、Ｓ含有量
も出来得る限シ低いことが望ましく、好ましくはｏ、ｏ
ｏｚ％以下、更にはｏ、ｏｏ１％未満に抑えることが推
奨される。
時に酸化されてＢｏｘを発生するのでＢＯ酸化皮膜の破
壊をもたらすものである。特に、その含有量が０．０１
０％を越えた場合にこの傾向が極めて著しくなり、その
結果ＢＡ製品の耐６しみ”性を劣化するので、Ｓ含有量
はｏ、ｏｌｏ％以下と定めた。しかしながら、Ｓ含有量
も出来得る限シ低いことが望ましく、好ましくはｏ、ｏ
ｏｚ％以下、更にはｏ、ｏｏ１％未満に抑えることが推
奨される。
■ Ｃ（イ）十Ｎ（４）＋５ＸＳ（イ）の値前述のよう
に、Ｃ，Ｎ及びＳは、それぞれ鋼中で炭化物、窒化物及
び硫化物として存在し、ＢＡ製品表面のＢＡ酸化皮膜の
欠陥を増加させるので出来得る限シ低減することが必要
である。特に、この３者は相互に作用し合って相乗的な
悪影響な耐誘性に与えるので、Ｃ（イ）＋Ｎ■＋５ＸＳ
（１）の値が０．０６０を越えると表面光沢度等を如何
に向上させようとも安定した耐誘性な実現できなくなる
ことから、Ｃ（＄）十Ｎ（＄；）＋ｓ ｘ ｓ％ノ値を
０．０６０以下と定めた。なお、この値を０．０４０以
下とすれば耐誘性が一段と向上するので好ましいことで
ある。
に、Ｃ，Ｎ及びＳは、それぞれ鋼中で炭化物、窒化物及
び硫化物として存在し、ＢＡ製品表面のＢＡ酸化皮膜の
欠陥を増加させるので出来得る限シ低減することが必要
である。特に、この３者は相互に作用し合って相乗的な
悪影響な耐誘性に与えるので、Ｃ（イ）＋Ｎ■＋５ＸＳ
（１）の値が０．０６０を越えると表面光沢度等を如何
に向上させようとも安定した耐誘性な実現できなくなる
ことから、Ｃ（＄）十Ｎ（＄；）＋ｓ ｘ ｓ％ノ値を
０．０６０以下と定めた。なお、この値を０．０４０以
下とすれば耐誘性が一段と向上するので好ましいことで
ある。
■ Ｐ
Ｐが０．０５％を越えて含有されると、フェライト系ス
テンレスＭＢＡ材の靭性劣化を招くこととなるので、Ｐ
含有量を００５％未満と定めた。
テンレスＭＢＡ材の靭性劣化を招くこととなるので、Ｐ
含有量を００５％未満と定めた。
■ Ｏ
Ｏは、鋼中では酸化物系非金属介在物として存在し、鋼
板の表面清浄度劣化や発銹の原因となるほか、靭性にも
悪影響を及ぼす不純物であるので、その含有量は出来る
だけ低い方が望ましい。特に０．０２％を越えて含有さ
れると前記不都合が顕著に現われるようになることから
、０含有量は○ｏ２係以下と定めた。
板の表面清浄度劣化や発銹の原因となるほか、靭性にも
悪影響を及ぼす不純物であるので、その含有量は出来る
だけ低い方が望ましい。特に０．０２％を越えて含有さ
れると前記不都合が顕著に現われるようになることから
、０含有量は○ｏ２係以下と定めた。
なお、鋼中のＯを低減するために添加されるＡεが、脱
酸不純物として０．２ ％程度まで鋼中に残存したとし
ても、本発明ＢＡ材の耐誘性には何ら悪影響が及ぼされ
ない。
酸不純物として０．２ ％程度まで鋼中に残存したとし
ても、本発明ＢＡ材の耐誘性には何ら悪影響が及ぼされ
ない。
Ｂ、鏡面光沢度
表面光沢度の悪いＢＡ製品は、表面に細かい凹凸が多く
、屋外で使用された場合に塵埃が付着しやすいものであ
り、これらの塵埃と材料との間に有害な塩素イオン等が
濃縮してＢＡ酸化皮膜を破壊するという現象がもたらさ
れる。また、表面に細かい凹凸が多いと、ＳＯｘ等の有
害ガスを吸着しやすく、これもＢＡ酸化皮膜の破壊を促
進し、耐誘性を劣化する原因となる。
、屋外で使用された場合に塵埃が付着しやすいものであ
り、これらの塵埃と材料との間に有害な塩素イオン等が
濃縮してＢＡ酸化皮膜を破壊するという現象がもたらさ
れる。また、表面に細かい凹凸が多いと、ＳＯｘ等の有
害ガスを吸着しやすく、これもＢＡ酸化皮膜の破壊を促
進し、耐誘性を劣化する原因となる。
そして、フェライト系ステンレス鋼ＢＡ材の表面光沢度
が、ＪＩＳ Ｚ ８７４１−１９６２に従って測定した
鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）：１ＯＯＯ未満であると、鋼
材成分を如何に調整しても良好な耐誘性が得られないの
に対して、該光沢度を１０００以上にすると、鋼中のＣ
，Ｎ及びＳを総合的に管理・制限したことと相俟って優
れた耐誘性を安定して実現できるようになることから、
ＢＡ相表面の光沢度を鏡面光沢度（Ｇｓ（２０°）〕で
１０００以上と定めた。
が、ＪＩＳ Ｚ ８７４１−１９６２に従って測定した
鏡面光沢度Ｇｓ（２０°）：１ＯＯＯ未満であると、鋼
材成分を如何に調整しても良好な耐誘性が得られないの
に対して、該光沢度を１０００以上にすると、鋼中のＣ
，Ｎ及びＳを総合的に管理・制限したことと相俟って優
れた耐誘性を安定して実現できるようになることから、
ＢＡ相表面の光沢度を鏡面光沢度（Ｇｓ（２０°）〕で
１０００以上と定めた。
次に、この発明を、実施例によシ比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
まず、第１表に示される如き成分組成の鋼Ａ〜Ｗの３０
ゆを、高周波誘導加熱真空精錬炉にて溶製し、常法にて
、板厚：６．０ｍｍの熱延板を経て、板厚：０．４１ｎ
Ｘの冷延鋼板とした。なお、第１表中に示した※印は、
本発明範囲から外れていることを示すものである。
ゆを、高周波誘導加熱真空精錬炉にて溶製し、常法にて
、板厚：６．０ｍｍの熱延板を経て、板厚：０．４１ｎ
Ｘの冷延鋼板とした。なお、第１表中に示した※印は、
本発明範囲から外れていることを示すものである。
この場合、最終製品の鏡面光沢度を種々変化させるため
に、仕上圧延ロールのロール肌の仕上程度を２水準（「
良好」と「不良」）に変え、また仕上圧延の圧下率も２
水準に変化させた。
に、仕上圧延ロールのロール肌の仕上程度を２水準（「
良好」と「不良」）に変え、また仕上圧延の圧下率も２
水準に変化させた。
次いで、得られた各冷延鋼板を、Ｎ２とＮ２の混合ガス
（Ｎ２とＮ２の容量比が３：１）を充満させた光輝焼鈍
炉内でＢＡ処理した。このときの焼鈍温度は９５０℃、
焼鈍時間は５０秒、そしてＢＡ処理時の炉内の露点は第
２表に示される通りでちった。
（Ｎ２とＮ２の容量比が３：１）を充満させた光輝焼鈍
炉内でＢＡ処理した。このときの焼鈍温度は９５０℃、
焼鈍時間は５０秒、そしてＢＡ処理時の炉内の露点は第
２表に示される通りでちった。
このようにして調製されたＢＡ材からそれぞれ試験片を
切シ出すとともに、その表面の光沢度を測定し、続いて
臨海工業地帯で大気暴露試験してその耐誘性（耐”しみ
性を含む）を評価した。
切シ出すとともに、その表面の光沢度を測定し、続いて
臨海工業地帯で大気暴露試験してその耐誘性（耐”しみ
性を含む）を評価した。
なお、光沢度の測定には（株）村上色彩技術研究新製の
ディジタル光沢針ＧＭ−２６Ｄ型（標準板：黒色ガラス
）を用いた。
ディジタル光沢針ＧＭ−２６Ｄ型（標準板：黒色ガラス
）を用いた。
このようにして得られた結果を第２表に併せて示した。
なお、大気暴露試験結果は、第３表に示した評価ランク
に従ったものである。
に従ったものである。
第２表に示した大気暴露試験結果から明らかなように、
Ｃ，Ｎ及びＳの含有量が低く、鏡面光沢度の良い本発明
鋼材１〜２２は、極めて優れた耐誘性を示していること
がわかる。
Ｃ，Ｎ及びＳの含有量が低く、鏡面光沢度の良い本発明
鋼材１〜２２は、極めて優れた耐誘性を示していること
がわかる。
一方、比較材はいずれも耐誘性に劣った結果と第 ３
表 なっているが、これは鋼中のＣ，Ｎ及びＳの含有量が本
発明の範囲を越えて多いか、鏡面光沢度が本発明の範囲
を下回っているかのいずれかの原因が、単独又は複合で
作用しているためである。
表 なっているが、これは鋼中のＣ，Ｎ及びＳの含有量が本
発明の範囲を越えて多いか、鏡面光沢度が本発明の範囲
を下回っているかのいずれかの原因が、単独又は複合で
作用しているためである。
また、０含有量の特に多いもの（比較鋼材４２）や、
Ｎｂ含有量の不足のもの（比較鋼材４１）も、耐誘性に
劣っていることがわかる。
Ｎｂ含有量の不足のもの（比較鋼材４１）も、耐誘性に
劣っていることがわかる。
なお、耐誘性の優れたフェライト系ステンレス鋼ＢＡ材
を得るためには％ＢＡ処理時の雰囲気露点を適当に調整
することにも留意する必要があシ、本実施例では、露点
を−３８〜−５３℃としたものが良好な結果を示してい
た。
を得るためには％ＢＡ処理時の雰囲気露点を適当に調整
することにも留意する必要があシ、本実施例では、露点
を−３８〜−５３℃としたものが良好な結果を示してい
た。
上述のように、この発明によれば、極めて優れた耐誘性
な有し、しかもその性能を安定して実現できるフェライ
ト系ステンレス鋼ＢＡ材を比較的安価に得ることができ
、各種装飾用材料として幅広い用途が期待できるなど、
産業上極めて有用な効果がもたらされるのである。
な有し、しかもその性能を安定して実現できるフェライ
ト系ステンレス鋼ＢＡ材を比較的安価に得ることができ
、各種装飾用材料として幅広い用途が期待できるなど、
産業上極めて有用な効果がもたらされるのである。
３１４
Claims (4)
- （１）重量割合にて、 Ｓｉ ： ０．０１〜５．００％。 Ｍｎ： ０．０１〜５．００ ％。 Ｃｒ： ８．０〜３５．０％。 Ｎｂ： ０．２０〜１．００ ％。 Ｆｅ及び不可避不純物：残ｐ。 から成るとともに、不可避不純物であるＣ、Ｎ。 ｐ、ｓ及びＯ含有量が、それぞれ、 Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５チ以下。 Ｐ：０．０５％以下、 Ｓ：０．０１０％以下。 ０：０．０２チ以下 であり、しかも、式 ％式％ を共に満足する成分組成を有し、かつ１０００以上の鏡
面光沢度（Ｇｓ、（２０°）〕を備えていることを特徴
とする、耐誘性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材。 - （２）重量割合にて、 Ｓｉ：０．０１〜５．００％。 Ｍｎ： ０．０１〜５．００％。 Ｃｒ： ８．０〜３５．０％。 Ｎｂ：０．２０〜１．００％。 を含有し、更に、 Ｃｕ： ０．３０〜１．００％。 Ｎｉ：０．２０〜３．００％。 Ｍｏ：０．１〜４．０係 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 から成るとともに、不可避不純物であるＣ、Ｎ。 ｐ、ｓ及び０含有量が、それぞれ、 Ｃ：０．０５チ以下、Ｎ：０．０５チ以下。 Ｐ：０．０５チ以下、 Ｓ：０．０１０％以下。 ０：００２％以下 であり、しかも、式 ％式％ を共に満足する成分組成を有し、かつ１０００以上の鏡
面光沢度（Ｇｓ （２０°）〕を備えていることを特徴
とする、耐誘性の浸れたステンレス鋼光輝焼鈍材。 - （３）重量割合にて、 Ｓｉ：０．Ｏ２Ｎ２．００％。 Ｍｎ： ０．０１〜５．ＯＯ％。 Ｃｒ： ８．０〜３５．０ ％。 Ｎｂ：ｏ、ｚｏ〜１，００チ。 を含有し、更に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０チ。 Ｚｒ： ０．０１〜０．１０％ のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 から成るとともに、不可避不純物であるＣ 、 −ｎ
。 ｐ、ｓ及びＯ含有量が、それぞれ、 Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％以下。 Ｐ：０．０５％以下、 Ｓ：０．０１０％以下。 ０：０．０２チ以下 であシ、しかも、式 ％式％ を共に満足する成分組成を有し、かつ１０００以上の鏡
面光沢度［Ｇｓ （２０°）〕を備えていることを特徴
とする、耐誘性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材。 - （４）重量割合にて、 Ｓｉ：０．０１〜５００チ。 Ｍｎ： ０．０１〜５．００ ％。 Ｃｒ： ８．０〜３５．０％。 Ｎｂ：０．２０〜ｌ、００％ を含有し、更に、 Ｃｕ： ０．３０〜１．Ｏ０％。 Ｎｉ：０．２０〜３．００チ。 Ｍｏ： ０．１〜４．０ ％ のうちの１種以上、及び Ｔｉ：０．０１〜０．２０％。 Ｚｒ ： ０．０ １〜０．１ ０ ％ 。 のうちの１種以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 から成るとともに、不可避不純物であるＣ、Ｎ。 ｐ、ｓ及び０含有量が、それぞれ、 Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％以下。 Ｐ：０．０５饅以下、 Ｓ：０．０１０％以下。 ０：０．０２％以下 であり、しかも、式 ％式％ を共に満足する成分組成を有し、かつ１０００以上の鏡
面光沢度（ｏｓ（ｚｏｏ））を備えていることを特徴と
する、耐誘性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12128283A JPS6013060A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | 耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12128283A JPS6013060A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | 耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013060A true JPS6013060A (ja) | 1985-01-23 |
| JPS646264B2 JPS646264B2 (ja) | 1989-02-02 |
Family
ID=14807392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12128283A Granted JPS6013060A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | 耐銹性の優れたステンレス鋼光輝焼鈍材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013060A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6017055A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-28 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 耐候性の優れたＦｅ−Ｃｒ鋼 |
| JPH0641697A (ja) * | 1992-05-21 | 1994-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
| CN106574333A (zh) * | 2014-07-31 | 2017-04-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢及其制造方法 |
| CN107109569A (zh) * | 2014-12-24 | 2017-08-29 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢及其制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158254A (en) * | 1979-05-26 | 1980-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Nb stabilized ferritic stainless steel with superior local corrosion resistance |
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-04 JP JP12128283A patent/JPS6013060A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158254A (en) * | 1979-05-26 | 1980-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Nb stabilized ferritic stainless steel with superior local corrosion resistance |
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
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| EP3176280A4 (en) * | 2014-07-31 | 2017-10-04 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same |
| US10450625B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-10-22 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same |
| CN107109569A (zh) * | 2014-12-24 | 2017-08-29 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢及其制造方法 |
| EP3239315A4 (en) * | 2014-12-24 | 2018-01-24 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and process for producing same |
| US10458013B2 (en) | 2014-12-24 | 2019-10-29 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel and process for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS646264B2 (ja) | 1989-02-02 |
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