JPH05171285A - 異方性の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法 - Google Patents
異方性の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法Info
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- JPH05171285A JPH05171285A JP35648091A JP35648091A JPH05171285A JP H05171285 A JPH05171285 A JP H05171285A JP 35648091 A JP35648091 A JP 35648091A JP 35648091 A JP35648091 A JP 35648091A JP H05171285 A JPH05171285 A JP H05171285A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、異方性が小さく耐時効性のある極
軟質容器用鋼板を提供する。 【構成】 極低Ｃ、ＮでＡｌ量を捲取温度とＮ量で限定
した鋼を変態時の冷速の下限を限定して、α域熱延をす
ることを特徴とする異方性が小さく耐時効性のある加工
用冷延鋼板の製造方法。
軟質容器用鋼板を提供する。 【構成】 極低Ｃ、ＮでＡｌ量を捲取温度とＮ量で限定
した鋼を変態時の冷速の下限を限定して、α域熱延をす
ることを特徴とする異方性が小さく耐時効性のある加工
用冷延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は異方性が小さく耐ストレ
ッチャーストレイン性に優れた極軟質ブリキ原板あるい
はティンフリースチールなどの軟質容器用鋼板の製造方
法に関する。
ッチャーストレイン性に優れた極軟質ブリキ原板あるい
はティンフリースチールなどの軟質容器用鋼板の製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、調質度Ｔ−３以下の軟質容器用鋼
板を連続焼鈍で製造する方法が研究されている。たとえ
ば特公昭６３−１０２１３号公報には、特定成分の低炭
素アルミキルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍を用い
て軟質容器用鋼板を製造する方法が開示されている。こ
の公報の主旨はＮをＡｌでＡｌＮの形で固定し、Ｃは過
時効処理でセメンタイトの形で固定することにより耐時
効性を与えたもので、スキンパス圧延も比較的軽度で済
むことが特徴であるが、調質度Ｔ−１，２を達成するの
は難しい。そのためＴ−１，２の製造は箱焼鈍が必須に
なっている。軟質容器材を製造する方法として、鋼を高
純化することが考えられるが、鋼の高純化に伴い熱延板
の粗粒化が起こることが知られており、この場合リジン
グが生じる可能性がある。熱延をＡｒ3変態点以上で終
了すると高純鋼の場合成品板の異方性が大きくなる傾向
があり、成形時に容器に耳と言われる無駄な部分が生じ
歩留りが低下する。また、高純鋼はＡｒ3変態点が高い
ため仕上温度をＡｒ3以上で終らせようとすると加熱温
度を高くする必要があり、加熱中にＡｌＮを生成させる
ことが難しくなり耐時効性に不利となる。
板を連続焼鈍で製造する方法が研究されている。たとえ
ば特公昭６３−１０２１３号公報には、特定成分の低炭
素アルミキルド鋼から過時効処理つきの連続焼鈍を用い
て軟質容器用鋼板を製造する方法が開示されている。こ
の公報の主旨はＮをＡｌでＡｌＮの形で固定し、Ｃは過
時効処理でセメンタイトの形で固定することにより耐時
効性を与えたもので、スキンパス圧延も比較的軽度で済
むことが特徴であるが、調質度Ｔ−１，２を達成するの
は難しい。そのためＴ−１，２の製造は箱焼鈍が必須に
なっている。軟質容器材を製造する方法として、鋼を高
純化することが考えられるが、鋼の高純化に伴い熱延板
の粗粒化が起こることが知られており、この場合リジン
グが生じる可能性がある。熱延をＡｒ3変態点以上で終
了すると高純鋼の場合成品板の異方性が大きくなる傾向
があり、成形時に容器に耳と言われる無駄な部分が生じ
歩留りが低下する。また、高純鋼はＡｒ3変態点が高い
ため仕上温度をＡｒ3以上で終らせようとすると加熱温
度を高くする必要があり、加熱中にＡｌＮを生成させる
ことが難しくなり耐時効性に不利となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は鋼を高純化し
た時に生じる上記の成形性、時効性及びリジングの問題
点を解決し、異方性が小さく耳の発生を極力抑えた耐リ
ジング性、耐時効性に優れた極軟質容器用鋼板を製造す
る方法を提供するものである。
た時に生じる上記の成形性、時効性及びリジングの問題
点を解決し、異方性が小さく耳の発生を極力抑えた耐リ
ジング性、耐時効性に優れた極軟質容器用鋼板を製造す
る方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するために成分および熱延条件を詳細に検討した
結果、耐時効性の観点よりＣ量を限定し、固溶Ｎ量をＡ
ｌＮの析出により制御することが重要であることを明ら
かにし、耐リジング性については熱延板を細粒にするこ
とが必要であり、その方法はγ→α変態の時の冷速を制
御し、フェライト域で圧延した材料を再結晶させること
が効果的であることを明らかにした。また、成品板の異
方性を小さくする方法としてフェライト域熱延で集合組
織を制御することにより成品板の異方性が小さくなるこ
とを見出だした。本発明はこれらの知見に基づいて構成
されたもので、その要旨は、重量比で、 Ｃ ：０．００１５％以下 Ｎ ：０．００５％以下 Ａｌ：０．３％以下 かつ捲取温度ＣＴ(℃)、窒素含
有量Ｎ(％)との関係が（１）式を満足するように含有
し、 Al(%)＞−{(0.05−23／14N)}／150×CT＋0.25−4×23／14N ・・（１） Ｍｎ／Ｓが５以上になるようＭｎを添加し、さらに、Ｍ
ｎ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｐの１種あるいは２種以
上の総和が０．１％以上、１．０％以下を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｒ3〜Ａｒ3＋
１００℃の温度域で合計圧下率が５０％以上の圧延を行
い、その後γ→α変態時の平均冷速が１０℃／ｓｅｃ以
上で冷却を行い、Ａｒ3以下の温度域で３５％以上の圧
延を行い、７５０℃以下、６００℃以上で捲取り、次い
で酸洗、冷延、連続焼鈍を行うことを特徴とする異方性
の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法にある。
を達成するために成分および熱延条件を詳細に検討した
結果、耐時効性の観点よりＣ量を限定し、固溶Ｎ量をＡ
ｌＮの析出により制御することが重要であることを明ら
かにし、耐リジング性については熱延板を細粒にするこ
とが必要であり、その方法はγ→α変態の時の冷速を制
御し、フェライト域で圧延した材料を再結晶させること
が効果的であることを明らかにした。また、成品板の異
方性を小さくする方法としてフェライト域熱延で集合組
織を制御することにより成品板の異方性が小さくなるこ
とを見出だした。本発明はこれらの知見に基づいて構成
されたもので、その要旨は、重量比で、 Ｃ ：０．００１５％以下 Ｎ ：０．００５％以下 Ａｌ：０．３％以下 かつ捲取温度ＣＴ(℃)、窒素含
有量Ｎ(％)との関係が（１）式を満足するように含有
し、 Al(%)＞−{(0.05−23／14N)}／150×CT＋0.25−4×23／14N ・・（１） Ｍｎ／Ｓが５以上になるようＭｎを添加し、さらに、Ｍ
ｎ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｐの１種あるいは２種以
上の総和が０．１％以上、１．０％以下を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｒ3〜Ａｒ3＋
１００℃の温度域で合計圧下率が５０％以上の圧延を行
い、その後γ→α変態時の平均冷速が１０℃／ｓｅｃ以
上で冷却を行い、Ａｒ3以下の温度域で３５％以上の圧
延を行い、７５０℃以下、６００℃以上で捲取り、次い
で酸洗、冷延、連続焼鈍を行うことを特徴とする異方性
の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法にある。
【０００５】以下、本発明の限定条件を詳細に説明す
る。まず、成分の限定条件について述べる。Ｃは鋼を硬
化するだけでなく、時効性を劣化させることが知られて
いる。通常耐時効性を確保するためにはＣ量を０．０１
％以上添加し、過時効処理でセメンタイトを生成させ、
固溶Ｃを減少させる方法がとられており、この方法だと
Ｃ量が０．０１％以下になるとセメンタイトの析出が遅
れ、過時効処理により固定されるＣ量が減り、逆に残存
する固溶Ｃが多くなり耐時効性が劣化する。本発明者ら
はＣ量を極力低くすることにより過時効処理の有無にか
かわらず優れた耐時効性が得られることを明らかにし
た。その上限Ｃ量が０．００１５％である。
る。まず、成分の限定条件について述べる。Ｃは鋼を硬
化するだけでなく、時効性を劣化させることが知られて
いる。通常耐時効性を確保するためにはＣ量を０．０１
％以上添加し、過時効処理でセメンタイトを生成させ、
固溶Ｃを減少させる方法がとられており、この方法だと
Ｃ量が０．０１％以下になるとセメンタイトの析出が遅
れ、過時効処理により固定されるＣ量が減り、逆に残存
する固溶Ｃが多くなり耐時効性が劣化する。本発明者ら
はＣ量を極力低くすることにより過時効処理の有無にか
かわらず優れた耐時効性が得られることを明らかにし
た。その上限Ｃ量が０．００１５％である。
【０００６】Ｎも鋼を著しく硬化する元素であり、０．
００５％以上添加されるとＴ−１，２の調質度を得るの
が難しい。また、ＮはＣと同様、耐時効性に大きな影響
を与えるが、Ｎの場合はＡｌの添加によりＡｌＮを形成
し、時効の原因となる固溶Ｎ量を制御することができ
る。 Al(%)＞−{(0.05−23／14N)}／150×CT＋0.25−4×23／14N ・・（１） の条件式はＮ時効を抑えるのに必要なＡｌの量を限定し
ている。ここで、この量が捲取温度の関数となっている
のは捲取温度によりＡｌＮの析出挙動が異なるためであ
る。Ａｌ添加量の上限を０．３％としたのは添加合金と
してのアルミニウムのコストが過大となるためである。
００５％以上添加されるとＴ−１，２の調質度を得るの
が難しい。また、ＮはＣと同様、耐時効性に大きな影響
を与えるが、Ｎの場合はＡｌの添加によりＡｌＮを形成
し、時効の原因となる固溶Ｎ量を制御することができ
る。 Al(%)＞−{(0.05−23／14N)}／150×CT＋0.25−4×23／14N ・・（１） の条件式はＮ時効を抑えるのに必要なＡｌの量を限定し
ている。ここで、この量が捲取温度の関数となっている
のは捲取温度によりＡｌＮの析出挙動が異なるためであ
る。Ａｌ添加量の上限を０．３％としたのは添加合金と
してのアルミニウムのコストが過大となるためである。
【０００７】Ｍｎ量をＳとの関係でＭｎ／Ｓ≧５と限定
したのは不可避的に存在するＳによる、熱間脆性を防止
するためにＭｎＳを析出させるために必要な量である。
Ｍｎ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｐの１種あるいは２種
以上の総和の下限を０．１％としたのは、これ以下の添
加量では粗粒化が著しく、熱延板が粗粒になりリジング
が生じる可能性が高いためである。一方、これらの元素
の総和が１％を超すと硬化が大きくなり、Ｔ−１，２の
調質度を達成することができないためである。
したのは不可避的に存在するＳによる、熱間脆性を防止
するためにＭｎＳを析出させるために必要な量である。
Ｍｎ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｐの１種あるいは２種
以上の総和の下限を０．１％としたのは、これ以下の添
加量では粗粒化が著しく、熱延板が粗粒になりリジング
が生じる可能性が高いためである。一方、これらの元素
の総和が１％を超すと硬化が大きくなり、Ｔ−１，２の
調質度を達成することができないためである。
【０００８】次に、熱延工程の限定条件について説明す
る。Ａｒ3〜Ａｒ3＋１００℃の温度域で合計圧下率の下
限を５０％としたのは、これ以下の圧下率ではγ→α変
態時の冷速を１０℃／ｓ以上としても変態後のフェライ
ト組織が粗大となり、成品板でリジングが生じるためで
ある。同様に上記の合計圧下率を５０％以上としても、
γ→α変態時の平均冷速の下限を１０℃／ｓとした。Ａ
ｒ3変態点以下の温度域での熱延圧下率を３５％以上と
したのは、これ以下の圧下率では冷却中あるいは捲取時
に生成した再結晶粒が粗大化し、成品板にリジングが生
じるためである。また、これ以下の圧下率では熱延板で
形成される集合組織が弱く、成品板の集合組織を制御す
るのに不十分で、異方性を小さくすることができず、大
きな耳が発生するためである。熱延での集合組織制御が
成品板の耳の発生を抑制する機構は、Ａｒ3変態点以下
の熱延により、熱延板で逆Ｖ型の強いγ値の異方性を形
成させ、冷延、焼鈍により一般に形成されるＶ型のγ値
の異方性を打ち消し合うように作用させ、異方性を小さ
くしているものと考えられる。この集合組織制御にＡｒ
3変態点以下の圧延を有効に利用するには合計圧下率を
少なくとも３５％以上、できれば５０％以上にすること
が好ましい。
る。Ａｒ3〜Ａｒ3＋１００℃の温度域で合計圧下率の下
限を５０％としたのは、これ以下の圧下率ではγ→α変
態時の冷速を１０℃／ｓ以上としても変態後のフェライ
ト組織が粗大となり、成品板でリジングが生じるためで
ある。同様に上記の合計圧下率を５０％以上としても、
γ→α変態時の平均冷速の下限を１０℃／ｓとした。Ａ
ｒ3変態点以下の温度域での熱延圧下率を３５％以上と
したのは、これ以下の圧下率では冷却中あるいは捲取時
に生成した再結晶粒が粗大化し、成品板にリジングが生
じるためである。また、これ以下の圧下率では熱延板で
形成される集合組織が弱く、成品板の集合組織を制御す
るのに不十分で、異方性を小さくすることができず、大
きな耳が発生するためである。熱延での集合組織制御が
成品板の耳の発生を抑制する機構は、Ａｒ3変態点以下
の熱延により、熱延板で逆Ｖ型の強いγ値の異方性を形
成させ、冷延、焼鈍により一般に形成されるＶ型のγ値
の異方性を打ち消し合うように作用させ、異方性を小さ
くしているものと考えられる。この集合組織制御にＡｒ
3変態点以下の圧延を有効に利用するには合計圧下率を
少なくとも３５％以上、できれば５０％以上にすること
が好ましい。
【０００９】捲取温度の上限を７５０℃としたのはこれ
を超える捲取温度では、熱延板が粒成長により粗粒化す
ると共に容器用鋼板として耐食性が劣化するためであ
る。また、下限を６００℃としたのはこれ未満の捲取温
度では再結晶が起こらず、熱延板が加工組織を呈し、成
品板でリジングが生じるためである。酸洗、冷延、焼鈍
条件に関しては特に規定するものではないが、本発明の
特徴は、従来箱焼鈍によってしか製造出来なかったＴ−
１，２の軟質容器用鋼板を連続焼鈍によって製造可能と
したことである。
を超える捲取温度では、熱延板が粒成長により粗粒化す
ると共に容器用鋼板として耐食性が劣化するためであ
る。また、下限を６００℃としたのはこれ未満の捲取温
度では再結晶が起こらず、熱延板が加工組織を呈し、成
品板でリジングが生じるためである。酸洗、冷延、焼鈍
条件に関しては特に規定するものではないが、本発明の
特徴は、従来箱焼鈍によってしか製造出来なかったＴ−
１，２の軟質容器用鋼板を連続焼鈍によって製造可能と
したことである。
【００１０】
【実施例】表１に示す鋼を用い、熱延条件を種々変化さ
せたときの冷延鋼板のΔｒ値、硬さおよびリジング、ス
トレッチャーストレインの発生の有無を表２に示す。こ
こで、冷延率は９０％、焼鈍は連続焼鈍で板温７３０℃
で、６０秒の再結晶焼鈍を行い、板厚は０．３ｍｍであ
る。スキンパスは１％で、リジングの発生の有無は２１
０℃、３０分の時効処理後１９０ｍｍ径の液体バルジ試
験で１０ｍｍのバルジ高さを与えて目視により判定し
た。本発明の範囲内の実験Ｎｏ．１，２，５，９，１５
はΔγが低く、耳の発生がほとんどみられないだけでな
く、硬さも調質度Ｔ−１，Ｔ−２を満し、リジングおよ
びストレッチャーストレインの発生もない。一方、Ａｒ
3〜Ａｒ3＋１００℃の圧下率が４０％と小さい実験Ｎ
ｏ．３では熱延板が粗粒になったのが原因と思われるリ
ジングが生成した。Ａｒ3変態点以下の圧下率が３０％
と低かった実験Ｎｏ．６ではΔγが大きく、リジングも
生成した。捲取温度が７８５℃と高い実験Ｎｏ．７では
熱延板が粗粒になったことが原因と思われるリジングが
認められた。捲取温度が本発明の限定条件より低い実験
Ｎｏ．８では熱延板が加工組織となったためにリジング
が生じただけでなくΔγも大きく、固溶Ｎも残存したた
めストレッチャーストレインも観察された。
せたときの冷延鋼板のΔｒ値、硬さおよびリジング、ス
トレッチャーストレインの発生の有無を表２に示す。こ
こで、冷延率は９０％、焼鈍は連続焼鈍で板温７３０℃
で、６０秒の再結晶焼鈍を行い、板厚は０．３ｍｍであ
る。スキンパスは１％で、リジングの発生の有無は２１
０℃、３０分の時効処理後１９０ｍｍ径の液体バルジ試
験で１０ｍｍのバルジ高さを与えて目視により判定し
た。本発明の範囲内の実験Ｎｏ．１，２，５，９，１５
はΔγが低く、耳の発生がほとんどみられないだけでな
く、硬さも調質度Ｔ−１，Ｔ−２を満し、リジングおよ
びストレッチャーストレインの発生もない。一方、Ａｒ
3〜Ａｒ3＋１００℃の圧下率が４０％と小さい実験Ｎ
ｏ．３では熱延板が粗粒になったのが原因と思われるリ
ジングが生成した。Ａｒ3変態点以下の圧下率が３０％
と低かった実験Ｎｏ．６ではΔγが大きく、リジングも
生成した。捲取温度が７８５℃と高い実験Ｎｏ．７では
熱延板が粗粒になったことが原因と思われるリジングが
認められた。捲取温度が本発明の限定条件より低い実験
Ｎｏ．８では熱延板が加工組織となったためにリジング
が生じただけでなくΔγも大きく、固溶Ｎも残存したた
めストレッチャーストレインも観察された。
【００１１】式１の条件を満たさなかった実験Ｎｏ．１
０，１１および炭素量が本発明の範囲以上添加された実
験Ｎｏ．１３は固溶Ｎあるいは固溶Ｃが残存したためス
トレッチャーストレインが発生した。熱延をγ域で終了
した実験Ｎｏ．１２は熱延での集合組織制御が十分にで
きなかったためΔγが大きくなり耳が発生した。添加元
素を極力下げたため本発明の範囲を満足しなかった鋼Ｄ
を用いた実験Ｎｏ．１４は熱延板が粗粒になったためと
思われるリジングが生成した。一方、添加元素を本発明
の範囲以上添加した鋼Ｆを用いた実験Ｎｏ．１６では硬
化が著しく、調質度Ｔ−１，Ｔ−２を満たすことができ
ない。
０，１１および炭素量が本発明の範囲以上添加された実
験Ｎｏ．１３は固溶Ｎあるいは固溶Ｃが残存したためス
トレッチャーストレインが発生した。熱延をγ域で終了
した実験Ｎｏ．１２は熱延での集合組織制御が十分にで
きなかったためΔγが大きくなり耳が発生した。添加元
素を極力下げたため本発明の範囲を満足しなかった鋼Ｄ
を用いた実験Ｎｏ．１４は熱延板が粗粒になったためと
思われるリジングが生成した。一方、添加元素を本発明
の範囲以上添加した鋼Ｆを用いた実験Ｎｏ．１６では硬
化が著しく、調質度Ｔ−１，Ｔ−２を満たすことができ
ない。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、スラブ加熱温度を低く
でき、連続焼鈍によりＴ−１，２が製造でき、省エネル
ギー、製造日数短縮、労働生産性などが向上する。ま
た、異方性の改善により耳の発生を極力抑制でき、成品
歩留りが向上し、工業的意義は大きい。
でき、連続焼鈍によりＴ−１，２が製造でき、省エネル
ギー、製造日数短縮、労働生産性などが向上する。ま
た、異方性の改善により耳の発生を極力抑制でき、成品
歩留りが向上し、工業的意義は大きい。
Claims (1)
- 【請求項１】重量比で、 Ｃ ：０．００１５％以下 Ｎ ：０．００５％以下 Ａｌ：０．３％以下 かつ捲取温度ＣＴ(℃)、窒素含
有量Ｎ(％)との関係が（１）式を満足するように含有
し、 Al(%)＞−{(0.05−23／14N)}／150×CT＋0.25−4×23／14N ・・（１） Ｍｎ／Ｓが５以上になるようＭｎを添加し、さらに、Ｍ
ｎ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｐの１種あるいは２種以
上の総和が０．１％以上、１．０％以下を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼をＡｒ3〜Ａｒ3＋
１００℃の温度域で合計圧下率が５０％以上の圧延を行
い、その後γ→α変態時の平均冷速が１０℃／ｓｅｃ以
上で冷却を行い、Ａｒ3以下の温度域で３５％以上の圧
延を行い、７５０℃以下、６００℃以上で捲取り、次い
で酸洗、冷延、連続焼鈍を行うことを特徴とする異方性
の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356480A JP2984128B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 異方性の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356480A JP2984128B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 異方性の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05171285A true JPH05171285A (ja) | 1993-07-09 |
| JP2984128B2 JP2984128B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=18449231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3356480A Expired - Fee Related JP2984128B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 異方性の小さい耐時効性極軟質容器用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2984128B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053451A (ja) * | 2003-11-10 | 2010-03-11 | Posco | 加工性の優れた耐時効冷延鋼板及びその製造方法 |
| KR100957946B1 (ko) * | 2007-12-28 | 2010-05-13 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 우수한 소부경화형 고강도 냉연강판 및 그제조방법 |
| KR101143098B1 (ko) * | 2004-12-06 | 2012-05-08 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고강도 내시효 냉연강판과 그 제조방법 |
| KR101143084B1 (ko) * | 2004-11-23 | 2012-05-08 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 내시효 냉연강판과 그 제조방법 |
| KR101143251B1 (ko) * | 2004-11-25 | 2012-05-18 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법 |
-
1991
- 1991-12-25 JP JP3356480A patent/JP2984128B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053451A (ja) * | 2003-11-10 | 2010-03-11 | Posco | 加工性の優れた耐時効冷延鋼板及びその製造方法 |
| JP2010077536A (ja) * | 2003-11-10 | 2010-04-08 | Posco | 加工性の優れた耐時効冷延鋼板及びその製造方法 |
| US9297057B2 (en) | 2003-11-10 | 2016-03-29 | Posco | Cold rolled steel sheet having aging resistance and superior formability, and process for producing the same |
| KR101143084B1 (ko) * | 2004-11-23 | 2012-05-08 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 내시효 냉연강판과 그 제조방법 |
| KR101143251B1 (ko) * | 2004-11-25 | 2012-05-18 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법 |
| KR101143098B1 (ko) * | 2004-12-06 | 2012-05-08 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고강도 내시효 냉연강판과 그 제조방법 |
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