JPS60103109A - 電気炉の操業方法 - Google Patents
電気炉の操業方法Info
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- JPS60103109A JPS60103109A JP58211019A JP21101983A JPS60103109A JP S60103109 A JPS60103109 A JP S60103109A JP 58211019 A JP58211019 A JP 58211019A JP 21101983 A JP21101983 A JP 21101983A JP S60103109 A JPS60103109 A JP S60103109A
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- melting
- steel
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- gas
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
- C21C5/5217—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace equipped with burners or devices for injecting gas, i.e. oxygen, or pulverulent materials into the furnace
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、電気炉の操業に当９、炉内に装入されたス
クラップ等の装入物の溶解ノυＪ ＶＣ：ＪＬ−いては
、前記装入物の溶Ｍを促進して溶解時間の短縮をはかり
、且つ、スラグの早期生成を可能に（〜、そして、精錬
期においては、スラグ−メタル間の化学反応を促進して
精錬時間の短縮をはかることを目的とする電気炉の操業
方法に関するものである。
クラップ等の装入物の溶解ノυＪ ＶＣ：ＪＬ−いては
、前記装入物の溶Ｍを促進して溶解時間の短縮をはかり
、且つ、スラグの早期生成を可能に（〜、そして、精錬
期においては、スラグ−メタル間の化学反応を促進して
精錬時間の短縮をはかることを目的とする電気炉の操業
方法に関するものである。
従来、電気炉の操業において、スクラップ等の装入物の
溶解期には、炉壁からの助燃バーＪ−の使用および溶解
促進のための酸素の使用が、電極のアーク熱による溶解
と併用されており、単なる電極のアーク熱による操業に
比較してかなりの操業時間短縮の効果があがっている。
溶解期には、炉壁からの助燃バーＪ−の使用および溶解
促進のための酸素の使用が、電極のアーク熱による溶解
と併用されており、単なる電極のアーク熱による操業に
比較してかなりの操業時間短縮の効果があがっている。
しかし乍ら昨今は゛、上記溶解の促進および精錬時間の
短縮を一段と強化することが望まれており、その／こめ
に炉床部から不活性ガスもしくは酸化性のガスを炉内に
吹き込むことによる溶解の促進および精錬１１３間の短
縮が提案されているが、現実的にはこの炉床部からのガ
ス吹き込み併用の電気炉の操業法は採用づれるに至って
いない。
短縮を一段と強化することが望まれており、その／こめ
に炉床部から不活性ガスもしくは酸化性のガスを炉内に
吹き込むことによる溶解の促進および精錬１１３間の短
縮が提案されているが、現実的にはこの炉床部からのガ
ス吹き込み併用の電気炉の操業法は採用づれるに至って
いない。
そのため溶解期においては、炉内の熱の分布を均一にす
ることが困難なことから、コールドゾーンにおける溶）
デｒ遅れの解消がむづかしく、また、スラグの生成゛ま
での時間を短縮できない等の問題をかかえている。ぞし
て、精錬期においては、（ａ）不均一な加熱による高温
スラグにより炉の内張耐火物の損傷が大きい、（ｂ）温
度分布が不均一なため、未溶解部などが４にじ易く、ス
ラグ−メタル相の反応が促進さ九ず７１Ｌ力原単位が上
昇する、（Ｃ）鋼中のＣの移動速度がおそ〈精錬時間が
長くなる、（ｄ）スラグ中のＴ、Ｆｅが多く且つ添加合
金鉄の歩留りが悪い、等の問題がある。
ることが困難なことから、コールドゾーンにおける溶）
デｒ遅れの解消がむづかしく、また、スラグの生成゛ま
での時間を短縮できない等の問題をかかえている。ぞし
て、精錬期においては、（ａ）不均一な加熱による高温
スラグにより炉の内張耐火物の損傷が大きい、（ｂ）温
度分布が不均一なため、未溶解部などが４にじ易く、ス
ラグ−メタル相の反応が促進さ九ず７１Ｌ力原単位が上
昇する、（Ｃ）鋼中のＣの移動速度がおそ〈精錬時間が
長くなる、（ｄ）スラグ中のＴ、Ｆｅが多く且つ添加合
金鉄の歩留りが悪い、等の問題がある。
次に、前述した炉床部からのガスの吹込み手段およびそ
の問題点について説明する。即ち、炉床部からのガス吹
込み手段としては、■電気炉の側壁からコールドゾーン
の鋼浴内に各種のガスを選、１ 沢的に吹込む方Ｖ３、■炉床部の鋼浴深さか百以下に当
る炉床に、’７ＩＹ 価の下を避け、炉内の上方に向け
て同心円上に多数のガス吹込みノズルを設け、前記ノズ
ルから鋼浴内に溶解期には酸素を、そして精錬期には不
活性ガスを吹込む方法が知られている。
の問題点について説明する。即ち、炉床部からのガス吹
込み手段としては、■電気炉の側壁からコールドゾーン
の鋼浴内に各種のガスを選、１ 沢的に吹込む方Ｖ３、■炉床部の鋼浴深さか百以下に当
る炉床に、’７ＩＹ 価の下を避け、炉内の上方に向け
て同心円上に多数のガス吹込みノズルを設け、前記ノズ
ルから鋼浴内に溶解期には酸素を、そして精錬期には不
活性ガスを吹込む方法が知られている。
しかしながら、前者の方法は、コールドゾーンの温度の
低い鋼浴中にガスを吹込むものであるから、前記品度の
低い鋼浴が炉内を移動するに過ぎず、期待するほどの溶
解及び精錬の促進効果は得られない。また後者の方法は
、炉床に設けらハだガス吹込みノズルから鋼浴が漏出す
る危険があり、そのソールが困難である上、ノズル及び
炉床部の損傷が激しく、そのための冷却機構が必要とな
る上、冷却によって炉の熱が奪われる等、多くの問題が
ある。
低い鋼浴中にガスを吹込むものであるから、前記品度の
低い鋼浴が炉内を移動するに過ぎず、期待するほどの溶
解及び精錬の促進効果は得られない。また後者の方法は
、炉床に設けらハだガス吹込みノズルから鋼浴が漏出す
る危険があり、そのソールが困難である上、ノズル及び
炉床部の損傷が激しく、そのための冷却機構が必要とな
る上、冷却によって炉の熱が奪われる等、多くの問題が
ある。
本発明者等は、上述した問題を解決し、溶解ノυ」及び
精錬期における加熱を均一化してコールドゾーンを無く
し、溶解及び精錬時間の短縮により生産能率の向上及び
電力原単位の低減を図ることができる電気炉の操業方法
を開発すべく鋭意ωＩ究を重ねた。
精錬期における加熱を均一化してコールドゾーンを無く
し、溶解及び精錬時間の短縮により生産能率の向上及び
電力原単位の低減を図ることができる電気炉の操業方法
を開発すべく鋭意ωＩ究を重ねた。
その結果、ホットゾーンに不活性ガスを吹込み、ホット
ゾーンにおける高温の鋼浴の熱量をコールドゾーンにあ
る鋼スクラツプおよび低温の鋼浴に伝えれば、鋼スクラ
ップおよび鋼浴の加熱が均一に行なわれ、俗解及び精錬
時間を短縮し得ることがわかった。
ゾーンにおける高温の鋼浴の熱量をコールドゾーンにあ
る鋼スクラツプおよび低温の鋼浴に伝えれば、鋼スクラ
ップおよび鋼浴の加熱が均一に行なわれ、俗解及び精錬
時間を短縮し得ることがわかった。
この発明は、」二記知見に基いてなされたものであって
、 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガスを吹込み
、前記ガスによって、溶解期には炉内の装入物の溶解を
促進し、そして、精錬期には鋼浴の化学反応を促進する
ことを、電極のアーク熱による＋８解および精錬と併用
する電気炉の操業方法において、 １）１」記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用し
、溶解期に、ｌ’ｊｌ Ｆｉｌ、ｌ：不活性ガスを炉内
のホットゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴内のはｔア中央部に前記不活性ガスが収
斂する方向に、前記炉床部に設けた３箇以下のノズルか
ら吹込むことにより、前記装入物の溶解を促進し、次い
で、精錬期に、前記不活性ガスを、前記溶解期と同じよ
うに、前記炉床部に設けた３箇以下のノズルから、炉内
のホットゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガスが収斂
する方向に吹込むことにより、鋼浴の化学反応を促進す
ることに特徴を有するものである。
、 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガスを吹込み
、前記ガスによって、溶解期には炉内の装入物の溶解を
促進し、そして、精錬期には鋼浴の化学反応を促進する
ことを、電極のアーク熱による＋８解および精錬と併用
する電気炉の操業方法において、 １）１」記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用し
、溶解期に、ｌ’ｊｌ Ｆｉｌ、ｌ：不活性ガスを炉内
のホットゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴内のはｔア中央部に前記不活性ガスが収
斂する方向に、前記炉床部に設けた３箇以下のノズルか
ら吹込むことにより、前記装入物の溶解を促進し、次い
で、精錬期に、前記不活性ガスを、前記溶解期と同じよ
うに、前記炉床部に設けた３箇以下のノズルから、炉内
のホットゾーンに向けて、且つ、前記装入物の溶解が完
了した後の鋼浴面のほぼ中央部に前記不活性ガスが収斂
する方向に吹込むことにより、鋼浴の化学反応を促進す
ることに特徴を有するものである。
次に、この発明を図面を参照しながら説明する。
第１図はこの発明方法の１つの実施態様を示す電気炉炉
底部の概略水平断面図、第２図は同じく概略縦断面図で
ある。図面に示すように、内壁２が耐火物でそして炉床
３がＭｇＯスタンプでライニングされ、周囲が鉄皮４で
覆われている電気炉１には、３本の電極５が挿入され、
アーク熱によって、電気炉ｌ内に供給された鋼スクラツ
プの溶解及び精錬が行なわれる。このとき、電極５の対
向部にはホットゾーン６が生成し、電極５間の炉壁付近
にはコールドシー７７が生成する。第１図において８は
未溶解の鋼スクラツプ、９は出鋼樋であシ、第２図にお
いて１０は炉壁に設けられた助燃用バーナ、１１は溶鋼
である。
底部の概略水平断面図、第２図は同じく概略縦断面図で
ある。図面に示すように、内壁２が耐火物でそして炉床
３がＭｇＯスタンプでライニングされ、周囲が鉄皮４で
覆われている電気炉１には、３本の電極５が挿入され、
アーク熱によって、電気炉ｌ内に供給された鋼スクラツ
プの溶解及び精錬が行なわれる。このとき、電極５の対
向部にはホットゾーン６が生成し、電極５間の炉壁付近
にはコールドシー７７が生成する。第１図において８は
未溶解の鋼スクラツプ、９は出鋼樋であシ、第２図にお
いて１０は炉壁に設けられた助燃用バーナ、１１は溶鋼
である。
この発明においては、ホットゾーン６の炉床３にノズル
１２を３箇設け、ノズル１２がら不活性ガスを吹込むも
ので、不活性ガスの吹込み方向は、吹込まれた不活性ガ
ス力；、鋼スクラツプが溶は落ちた後の湯面のはＩＴ中
央部Ａに収斂する方向とする。
１２を３箇設け、ノズル１２がら不活性ガスを吹込むも
ので、不活性ガスの吹込み方向は、吹込まれた不活性ガ
ス力；、鋼スクラツプが溶は落ちた後の湯面のはＩＴ中
央部Ａに収斂する方向とする。
吹込む不活性ガスは、例えば窒素ガス、アルゴンガス等
を使用するものであり、その吹込み金は溶鋼１屯当シ帆
０１〜（ＬＩＮｍ３／分の範囲とすることが好ましい。
を使用するものであり、その吹込み金は溶鋼１屯当シ帆
０１〜（ＬＩＮｍ３／分の範囲とすることが好ましい。
即ち、吹込み量が溶鋼１屯当り０．０１ Ｎｍ ／分未
満では所期の効果が得られず、一方、０．ｌＮｍ３７分
を超えると、冷却が助長される一方、鋼浴に不必要な動
きが生じ、電力の入力に悪影響をもたらすなどの問題が
生ずる。また、酸化性ガスのような活性ガスを吹込むと
、炉床が損傷する問題が生ずる。従って、本発明では活
性ガスは使用しない。
満では所期の効果が得られず、一方、０．ｌＮｍ３７分
を超えると、冷却が助長される一方、鋼浴に不必要な動
きが生じ、電力の入力に悪影響をもたらすなどの問題が
生ずる。また、酸化性ガスのような活性ガスを吹込むと
、炉床が損傷する問題が生ずる。従って、本発明では活
性ガスは使用しない。
上記により不活性ガスを吹込むためのノズル１２は３箇
以下とすべきである。即ち前記ノズル１２が３箇を超え
ると、ノズル１２周辺の炉床耐火物が損傷する結果、そ
の補修に多くの時間を要し、生産能率を阻害する問題や
、鋼浴に不必要な動きが生じて、電力効率を損なうなど
の不利益が生ずる。この発明において、不活性ガスの吹
込みのためのノズル１２には、例えばＭｇｏ −ｃ系の
細管多孔質の耐火物が使用される。
以下とすべきである。即ち前記ノズル１２が３箇を超え
ると、ノズル１２周辺の炉床耐火物が損傷する結果、そ
の補修に多くの時間を要し、生産能率を阻害する問題や
、鋼浴に不必要な動きが生じて、電力効率を損なうなど
の不利益が生ずる。この発明において、不活性ガスの吹
込みのためのノズル１２には、例えばＭｇｏ −ｃ系の
細管多孔質の耐火物が使用される。
上述した方法によシネ活性ガスを吹込むと、溶解期にお
いては、ホットゾーン６にある溶融物が強く撹拌され、
この撹拌によって、コールドシー７７に存在する未溶解
の鋼スクラップ８に、ホットシー７６にある溶融物が飛
散し、前記溶融物によって鋼スクラツプ８の溶解が促進
される。なお前記飛散した溶融物は、アーク熱によって
その温度が上昇するから、前記鋼スクラツプ７の溶解促
進は一層助長される。
いては、ホットゾーン６にある溶融物が強く撹拌され、
この撹拌によって、コールドシー７７に存在する未溶解
の鋼スクラップ８に、ホットシー７６にある溶融物が飛
散し、前記溶融物によって鋼スクラツプ８の溶解が促進
される。なお前記飛散した溶融物は、アーク熱によって
その温度が上昇するから、前記鋼スクラツプ７の溶解促
進は一層助長される。
従来溶解期においては、助燃用バーナによって石油系燃
料を吹付ける補助燃焼と、補助燃焼エネルギーとしてバ
ーナおよびランスによる酸素吹込みのみによらざるを得
なかったが、この発明によれば、上記補助燃焼と、補助
燃焼エネルギーの併用効果に加えて、溶解期のほぼ全′
期を通じて撹拌を行なうことができるので、溶解効率が
著しく向上する。その結果、電力原単位が低減し、また
早期に造滓が可能となるので、反応効率が向上し、生石
灰原単位の低減を図ることができる。
料を吹付ける補助燃焼と、補助燃焼エネルギーとしてバ
ーナおよびランスによる酸素吹込みのみによらざるを得
なかったが、この発明によれば、上記補助燃焼と、補助
燃焼エネルギーの併用効果に加えて、溶解期のほぼ全′
期を通じて撹拌を行なうことができるので、溶解効率が
著しく向上する。その結果、電力原単位が低減し、また
早期に造滓が可能となるので、反応効率が向上し、生石
灰原単位の低減を図ることができる。
次に精錬期においては、ホットゾーン６にある高温の鋼
浴の移動ににって、溶鋼の温度偏差や成分の不均一が減
少する結果、電力原単位は低減し且つ精錬時間は短縮さ
れ、また、高温度のスラグによる耐火物の影響も減少し
て、耐火物原単位が低減される。
浴の移動ににって、溶鋼の温度偏差や成分の不均一が減
少する結果、電力原単位は低減し且つ精錬時間は短縮さ
れ、また、高温度のスラグによる耐火物の影響も減少し
て、耐火物原単位が低減される。
更に、脱炭効率の向上によって低炭素鋼の精錬が容易と
なり、そして、スラグと溶鋼間の反応が促進される結果
、Ｉｌｌ 、 Ｆｅのロスが少なくなシ、Ｆｅ出鋼歩留
は向上する上、脱酸条件が良くなって、Ｆｅ−８ｉやＦ
ｅ−Ｍｎなどの添加元素歩留も向上する。また、脱Ｐ１
脱Ｓ１脱Ｏ等の反応も促進され、ＣａＯ原単位の低減が
Ｎれる。
なり、そして、スラグと溶鋼間の反応が促進される結果
、Ｉｌｌ 、 Ｆｅのロスが少なくなシ、Ｆｅ出鋼歩留
は向上する上、脱酸条件が良くなって、Ｆｅ−８ｉやＦ
ｅ−Ｍｎなどの添加元素歩留も向上する。また、脱Ｐ１
脱Ｓ１脱Ｏ等の反応も促進され、ＣａＯ原単位の低減が
Ｎれる。
次に、この発明を実施例によシ更に説明する。
＠１表及び第２表には、前述したこの発明の方法に従っ
て操業を行なったときの実施例が従来例と共に示されて
いる。第１表は原料装入例、製鋼時間、電力原単位、操
業原単位、溶解能率および出鋼歩留を示したものであり
、第２表は精錬ｊυ］における溶鋼温度、Ｃ値、Ｓ値、
スラグ中のＩｌｌ 、 ｌｉｔ 、値および合金鉄歩留
を示したものである、。
て操業を行なったときの実施例が従来例と共に示されて
いる。第１表は原料装入例、製鋼時間、電力原単位、操
業原単位、溶解能率および出鋼歩留を示したものであり
、第２表は精錬ｊυ］における溶鋼温度、Ｃ値、Ｓ値、
スラグ中のＩｌｌ 、 ｌｉｔ 、値および合金鉄歩留
を示したものである、。
従来例１ば、炉内の鋼スフシップお上び鋼浴の表面上に
ランスによって酸素を吹４−Ｊけ、ＪＪ、つ、炉壁廿た
は炉蓋から俗調の表面上にバーナによって石油系燃Ｆ）
ｋ吹付ける補助燃焼法によってａ％業した場合である
。従来例２は、炉床部の鋼浴深さがΣ以下に当る炉床に
、電極の下を避け、炉内の上方に向けて同心円状に多数
のガス吹込みノズルを設け、前記ノズルから鋼浴内に酸
素及び不活イ１ニガスを吹込む底吹き法を、実験炉で行
なった場合の値について実炉に換算した例を示すもので
ある。
ランスによって酸素を吹４−Ｊけ、ＪＪ、つ、炉壁廿た
は炉蓋から俗調の表面上にバーナによって石油系燃Ｆ）
ｋ吹付ける補助燃焼法によってａ％業した場合である
。従来例２は、炉床部の鋼浴深さがΣ以下に当る炉床に
、電極の下を避け、炉内の上方に向けて同心円状に多数
のガス吹込みノズルを設け、前記ノズルから鋼浴内に酸
素及び不活イ１ニガスを吹込む底吹き法を、実験炉で行
なった場合の値について実炉に換算した例を示すもので
ある。
なお、上記実施例及び従来例２は、何れも従ｑ（例工の
補助燃焼法を併用した。
補助燃焼法を併用した。
第１表における操業原単位中の０２は、上述した補助燃
焼法によるランスからの吹付は量である。
焼法によるランスからの吹付は量である。
また本発明の実施例では、Ｎ２は溶解期と精錬期のほぼ
全期間にわたシ、炉床に設けた３箇のノズルからホット
ゾーンに向けて吹込んだ吹込み量、そしてＡｒは精錬期
の最後の３分間における前記ホットゾーンに向けて吹込
んだ吹込み量である。なお、Ｎ２の吹込み開始は、溶鋼
が若干生成してから開始してもよい。また、従来例２の
底吹き０２は溶解期に、底吹きＡｒは精錬期にそれぞれ
吹込んだ吹込み量である。
全期間にわたシ、炉床に設けた３箇のノズルからホット
ゾーンに向けて吹込んだ吹込み量、そしてＡｒは精錬期
の最後の３分間における前記ホットゾーンに向けて吹込
んだ吹込み量である。なお、Ｎ２の吹込み開始は、溶鋼
が若干生成してから開始してもよい。また、従来例２の
底吹き０２は溶解期に、底吹きＡｒは精錬期にそれぞれ
吹込んだ吹込み量である。
第１表及び第２表から明らかなように、不発りＪ法の実
施例の場合は、従来例１の補助燃焼法に比べて、製鋼時
間、電力原単位、ＣａＯ原単位＃は低減し、溶解能率お
よび出鋼歩留は向上すると共に、溶鋼温度およびＣ値の
偏差も少く、脱Ｓ率の向上、スラグ中のＴ、、Ｆｅ値の
減少および合金鉄の歩留向上を図ることができた。
施例の場合は、従来例１の補助燃焼法に比べて、製鋼時
間、電力原単位、ＣａＯ原単位＃は低減し、溶解能率お
よび出鋼歩留は向上すると共に、溶鋼温度およびＣ値の
偏差も少く、脱Ｓ率の向上、スラグ中のＴ、、Ｆｅ値の
減少および合金鉄の歩留向上を図ることができた。
また、従来例２の底吹き法の場合は、本発明法の実施例
に比べて溶解時間は早くなるが、一方、炉床のガス吹込
み用ノズル周辺の耐火物が激しく損耗するためその補修
に長時間を要する結果、製鋼時間全体では実施例の方が
短く、吹付補修−材の原単位も高い。更に、従来例２の
場合は、多数のノズルからガスが吹込まれるので、湯面
の泡立ちが多くなり、電価と溶鋼との間に流れる電流が
不安定となって電力消費量が増大する結果、精錬期の電
力原単位は実施例の場合より高かった。
に比べて溶解時間は早くなるが、一方、炉床のガス吹込
み用ノズル周辺の耐火物が激しく損耗するためその補修
に長時間を要する結果、製鋼時間全体では実施例の方が
短く、吹付補修−材の原単位も高い。更に、従来例２の
場合は、多数のノズルからガスが吹込まれるので、湯面
の泡立ちが多くなり、電価と溶鋼との間に流れる電流が
不安定となって電力消費量が増大する結果、精錬期の電
力原単位は実施例の場合より高かった。
次に、本発明法の作用及び効果を列挙する。
■ 溶解期においては、鋼スクラツプの溶解が促進さ１
−する結果、生ｔ２’ｆ’、能率の向上および電力原単
位の低減を図ることができ、また、早期造滓によって溶
解初期から高塩基度操業が可能となジ、ＣａＯ原単位が
低減される。
−する結果、生ｔ２’ｆ’、能率の向上および電力原単
位の低減を図ることができ、また、早期造滓によって溶
解初期から高塩基度操業が可能となジ、ＣａＯ原単位が
低減される。
■ 精錬期においては、スラグとメタルとの間の反応が
促進される結果、下記の効果が挙がる。
促進される結果、下記の効果が挙がる。
ａ、スラグ中のＩｌｌ 、 Ｆｅ値が低減するので、Ｆ
ｅの出鋼歩留シが向上する。
ｅの出鋼歩留シが向上する。
ｂ、鋼中のＯ値が低減するので、脱酸剤および合金鉄の
歩留が向上する。
歩留が向上する。
Ｃ２脱Ｐおよび脱Ｓ効率が向上するので、ＣａＯの原単
位が低減する。
位が低減する。
ｄ、溶鋼中のＭｎ値が上昇するので、Ｍｎ投入量が減少
する。
する。
ｅ、脱Ｃ効率が向上するので、低Ｃ材の製造が可能とな
る。
る。
ｆ、溶鋼の成分が均一化するので、品質のバラツキが減
少する。
少する。
■ 精錬期における鋼浴の温度が均一化するので、炉壁
耐人材の溶損が少なく、吹付補修刊の原単位が向上する
。
耐人材の溶損が少なく、吹付補修刊の原単位が向上する
。
■ 精錬時間が短縮されるので、生産能率の向」−およ
び電力原単位の低減を図ることができる。
び電力原単位の低減を図ることができる。
以上述べたように、この発明方法によ九ば、溶解期及び
精錬期における加熱が均一化されてコールドゾーンが無
くなり、溶解及び精錬時間が短縮されて生産能率の向上
及び電力その他の操業原単位の低減を図ることができる
等、幾多の工業上優れた効果がもたらされる。
精錬期における加熱が均一化されてコールドゾーンが無
くなり、溶解及び精錬時間が短縮されて生産能率の向上
及び電力その他の操業原単位の低減を図ることができる
等、幾多の工業上優れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明方法の１つの実施態様を示す電気炉炉
底部の概略水平断面図、第２図は同じく概略縦断面図で
ある。図面において、 ］・・・電気炉 ２・・・内壁 ３・・・炉床 ４・・・鉄皮 ５・・・電極 ６・・・ホットゾーン ７・・・コールドシー７８・・・鋼スクラップ９・・・
出鋼樋 １０・・・助燃用バーナＩ】・・・溶鋼 １２
・・・ノズル 出願人 東伸製鋼株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） （Ｎ ＼ｒ
底部の概略水平断面図、第２図は同じく概略縦断面図で
ある。図面において、 ］・・・電気炉 ２・・・内壁 ３・・・炉床 ４・・・鉄皮 ５・・・電極 ６・・・ホットゾーン ７・・・コールドシー７８・・・鋼スクラップ９・・・
出鋼樋 １０・・・助燃用バーナＩ】・・・溶鋼 １２
・・・ノズル 出願人 東伸製鋼株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） （Ｎ ＼ｒ
Claims (2)
- （１） 電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガス
を吹込み、前記ガスによって、溶解期には炉内の装入物
の溶解を促進し、そして、精錬期には鋼浴の化学反応を
促進することを、電極のアーク熱による溶解および精錬
と併用する電気炉の操業方法において、 前記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用し、溶解
期に前記不活性ガスを炉内のホットゾーンに向けて、且
つ、前記装入物の溶解が完了した後の鋼浴面のほぼ中央
部に前記不活性ガスが収斂する方向に、前記炉床部゛に
設けた３箇以下のノズルから吹込むことによシ前記装入
物の溶解を促進することを特徴とする電気炉の操業方法
。 - （２）電気炉の炉床部に設けたノズルから炉内にガスを
吹込み、前記ガスによって、溶解期には炉内の装入物の
溶解を促進し、そして、精錬期には鋼浴の化学反応を促
進することを、電極のアーク熱による溶解および精錬と
併用する電気炉の操業方法において、 前記炉内に吹込むガスとして不活性ガスを使用し、溶解
期に、前記不活性ガスを炉内のホットゾーンに向けて、
且つ、前記装入物の溶解が完了した後の鋼浴面のほぼ中
央部に前記不活性ガスが収斂する方向に、前記炉床部に
設けた３箇以下のノズルから吹込むことによシ、前記装
入物の溶解を促進し、次いで、精錬期に、前記不活性ガ
スを、？１（記溶解期と同じように、前記炉床部に設け
た３箇以下のノズルから、炉内のホットゾーンに向けて
、且つ、前記装入物の溶解が完了した後の鋼浴面のほぼ
中央部に前記不活性ガスが収斂する方向に吹込むことに
よシ、鋼浴の化学反応を促進することを特徴とする電気
炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58211019A JPS60103109A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 電気炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58211019A JPS60103109A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 電気炉の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60103109A true JPS60103109A (ja) | 1985-06-07 |
| JPS631367B2 JPS631367B2 (ja) | 1988-01-12 |
Family
ID=16599000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58211019A Granted JPS60103109A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 電気炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60103109A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS634011A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-09 | Tooa Steel Kk | 電気炉によるスクラツプの底吹き溶解法 |
| JPS634010A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-09 | Tooa Steel Kk | 電気炉による鋼の底吹き精錬法 |
| AT396836B (de) * | 1986-05-23 | 1993-12-27 | Leybold Ag | Verfahren zum einschmelzen und entgasen von stückigem einsatzmaterial |
| CN107299189A (zh) * | 2017-06-26 | 2017-10-27 | 钢铁研究总院 | 一种电炉喷吹惰性气体的装置及其使用方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57187579A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Steel-making arc furnace |
-
1983
- 1983-11-11 JP JP58211019A patent/JPS60103109A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57187579A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Steel-making arc furnace |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT396836B (de) * | 1986-05-23 | 1993-12-27 | Leybold Ag | Verfahren zum einschmelzen und entgasen von stückigem einsatzmaterial |
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| JPS634010A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-09 | Tooa Steel Kk | 電気炉による鋼の底吹き精錬法 |
| CN107299189A (zh) * | 2017-06-26 | 2017-10-27 | 钢铁研究总院 | 一种电炉喷吹惰性气体的装置及其使用方法 |
| CN107299189B (zh) * | 2017-06-26 | 2019-04-26 | 钢铁研究总院 | 一种电炉喷吹惰性气体的装置及其使用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS631367B2 (ja) | 1988-01-12 |
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