JPS599109A - 高炉炉内ガス分布制御方法 - Google Patents
高炉炉内ガス分布制御方法Info
- Publication number
- JPS599109A JPS599109A JP11700482A JP11700482A JPS599109A JP S599109 A JPS599109 A JP S599109A JP 11700482 A JP11700482 A JP 11700482A JP 11700482 A JP11700482 A JP 11700482A JP S599109 A JPS599109 A JP S599109A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- bell
- distribution
- gas
- charge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉操業における炉内カスの分布状態、すなわ
ち炉内半径方向のガス絹成分布あるいはカス温度分布を
制御する方法に関す。
ち炉内半径方向のガス絹成分布あるいはカス温度分布を
制御する方法に関す。
一般に高炉操業においては、炉内のカス組成分布、ガス
温度分布の状況を把握しておく必要がある。第1図は炉
内の模式図であって、1は尚炉シャフト、2はコークス
層、3は鉱石層である。第1図(alのように、炉壁部
に比べて炉中心部にコークスが多い場合は極端に中心部
のガス流が強くなり、炉内通気性が改善されるが、高炉
断面全治効に11j用することができず、生産性に欠け
る。寸だ、炉壁不活性帯の成長が促進され、荷゛「りが
悪化し、甚だしい場合にQまそれが落丁して羽11曲損
の事故原因となる。一方第1図(b)のように中心部に
比べて炉壁部にコークスが多い場合には、生産性は確保
されるが極端に周辺部のガス流が強くなるために、鉄皮
が赤熱されるなどの事もあり、場合によっては羽目棚部
に溶銑が滴下するトラブルが発生ずる。このような理由
で、炉内半径方向のガス分布状況を把握し、それが適性
になるように鉱石やコークスの炉内半径方向の装入位置
を調整して適性な層厚とする必要がある。この装入物の
装入位置調整によって、高炉ガス利用率の向上、低燃料
・比操業が可能となる。
温度分布の状況を把握しておく必要がある。第1図は炉
内の模式図であって、1は尚炉シャフト、2はコークス
層、3は鉱石層である。第1図(alのように、炉壁部
に比べて炉中心部にコークスが多い場合は極端に中心部
のガス流が強くなり、炉内通気性が改善されるが、高炉
断面全治効に11j用することができず、生産性に欠け
る。寸だ、炉壁不活性帯の成長が促進され、荷゛「りが
悪化し、甚だしい場合にQまそれが落丁して羽11曲損
の事故原因となる。一方第1図(b)のように中心部に
比べて炉壁部にコークスが多い場合には、生産性は確保
されるが極端に周辺部のガス流が強くなるために、鉄皮
が赤熱されるなどの事もあり、場合によっては羽目棚部
に溶銑が滴下するトラブルが発生ずる。このような理由
で、炉内半径方向のガス分布状況を把握し、それが適性
になるように鉱石やコークスの炉内半径方向の装入位置
を調整して適性な層厚とする必要がある。この装入物の
装入位置調整によって、高炉ガス利用率の向上、低燃料
・比操業が可能となる。
ベル式高炉における装入物の分布調整方法は、ストック
ラインの変更や装入シーケンスの変更があるが、適性な
装入物分布全調整する機能には欠ける。最近では第2図
に示すように、ムーバブルアーマと称する鉱石受金物5
fil−取り付けて、その設定位置を調整すること罠よ
って、原料の装入状況を調整して炉内ガス分布を制御す
る方法が採用されるようになった。
ラインの変更や装入シーケンスの変更があるが、適性な
装入物分布全調整する機能には欠ける。最近では第2図
に示すように、ムーバブルアーマと称する鉱石受金物5
fil−取り付けて、その設定位置を調整すること罠よ
って、原料の装入状況を調整して炉内ガス分布を制御す
る方法が採用されるようになった。
第2図において4はベル、5はムーバフルアーマ、6は
ムーバブルアーマ5の位置調整用チェーン、7は装入物
表面を示し、破線部のようにムーバブルアーマ5の位置
を調節することによって、装入物の炉内落下位#を8か
ら9へと変える方法である。
ムーバブルアーマ5の位置調整用チェーン、7は装入物
表面を示し、破線部のようにムーバブルアーマ5の位置
を調節することによって、装入物の炉内落下位#を8か
ら9へと変える方法である。
しかし、ベル式の高炉では、装入原料が一度に排出され
るために、炉内半径方向に均等に装入することが困難で
ある。また炉壁側だけに鉱石を装入したい場合でも、上
記のように原料が全部同じ位置に装入されるために、ガ
ス分布の微調整が出来ない欠点があった。
るために、炉内半径方向に均等に装入することが困難で
ある。また炉壁側だけに鉱石を装入したい場合でも、上
記のように原料が全部同じ位置に装入されるために、ガ
ス分布の微調整が出来ない欠点があった。
本発明は、このような欠点・問題点の解決を目的とする
ものであって、ベル開度あるいはベル開速度の調整を行
なうことによつイ、原料の装入量、装入位置を制御し、
ベル特有の一度に同じ位置に装入されると云う装入物の
炉内分布gl/J整法の欠点を解決し、炉内半径方向の
装入物の適性な分布、すなわちガス分布を調整する制御
方法の提供によって、上記の目的を達成するに至った。
ものであって、ベル開度あるいはベル開速度の調整を行
なうことによつイ、原料の装入量、装入位置を制御し、
ベル特有の一度に同じ位置に装入されると云う装入物の
炉内分布gl/J整法の欠点を解決し、炉内半径方向の
装入物の適性な分布、すなわちガス分布を調整する制御
方法の提供によって、上記の目的を達成するに至った。
本発明はベル式高炉における炉内ガスの分布状態を制御
する方法であって、炉頂における炉内半径方向のカス分
布、すなわちガス組成の分布あるいeよりス温…の分布
に基づき、それに対応して装入物の炉内半径方向におけ
るコークスまたは鉱石の分布を適性な層j嗅とするため
に、ベル開度あるい6′まベル開速度全調整して、装入
物の炉内半径方向の落丁軌跡を調整することによって、
装入物の炉内分布状態を適正化して炉内ガス分布を制御
するものである。
する方法であって、炉頂における炉内半径方向のカス分
布、すなわちガス組成の分布あるいeよりス温…の分布
に基づき、それに対応して装入物の炉内半径方向におけ
るコークスまたは鉱石の分布を適性な層j嗅とするため
に、ベル開度あるい6′まベル開速度全調整して、装入
物の炉内半径方向の落丁軌跡を調整することによって、
装入物の炉内分布状態を適正化して炉内ガス分布を制御
するものである。
次に本発明方法の構成を具体的な実施態様に基づいて図
面により詳細に説明する。
面により詳細に説明する。
第3図Vよベル4の開度を調節することによる装入物の
洛T挙動を示した説明図である。ベル4はベルロッド1
0の操作によって、その開度が調節され、12はベル開
度2/8の場合、また18Fiベル開度が全開の場合の
、それぞれのベル位置を示したものである。ベル開度4
の場合の装入物の鵡丁軌跡は12′で示され、ベル開度
が全開の場合の装入物落下軌跡を1δ′で示す。第8図
では、ベル開1’f k 2//8と全開の二段階に設
定したが、コークス、鉱石がベルホッパ内部に棚を造ら
ないで排出可能な位IN、で、段階的に設定してもよい
。またベル開速度は開度500朋を10秒と16秒で開
く二段階に分けたが、適宜ベル開速度を調整してもよい
。
洛T挙動を示した説明図である。ベル4はベルロッド1
0の操作によって、その開度が調節され、12はベル開
度2/8の場合、また18Fiベル開度が全開の場合の
、それぞれのベル位置を示したものである。ベル開度4
の場合の装入物の鵡丁軌跡は12′で示され、ベル開度
が全開の場合の装入物落下軌跡を1δ′で示す。第8図
では、ベル開1’f k 2//8と全開の二段階に設
定したが、コークス、鉱石がベルホッパ内部に棚を造ら
ないで排出可能な位IN、で、段階的に設定してもよい
。またベル開速度は開度500朋を10秒と16秒で開
く二段階に分けたが、適宜ベル開速度を調整してもよい
。
第8図から、ベル開度が2/8の場合、すなわち炉内装
入物表面から商い位置J2で排出きれた装入物は、軌跡
12′を描いて炉中心部側に近い位置へ、そしてベル開
度が全開の場合、すなわち炉内゛ 装入物表面から近い
位置13で排出された装入物は、軌跡18′ヲ描いて、
炉壁側へと装入量れる。
入物表面から商い位置J2で排出きれた装入物は、軌跡
12′を描いて炉中心部側に近い位置へ、そしてベル開
度が全開の場合、すなわち炉内゛ 装入物表面から近い
位置13で排出された装入物は、軌跡18′ヲ描いて、
炉壁側へと装入量れる。
装入物が鉱石の場合、ベル開度2/8における装入物の
落丁軌跡12′では、ガスの中心流を抑制するようにV
r−用し、ベル開度全開18においてはガスの中心流の
強化に作用する。そして上記のことは、コークスの場合
は逆に作用する。
落丁軌跡12′では、ガスの中心流を抑制するようにV
r−用し、ベル開度全開18においてはガスの中心流の
強化に作用する。そして上記のことは、コークスの場合
は逆に作用する。
またベル開速度が遅い場合は装入物落“F軌跡は12′
側に、そして早い場合には13′側に向い、速度副整に
より図の12’から】3′の間に均等に分配されること
になり、装入物の落丁軌跡が広がることになる。
側に、そして早い場合には13′側に向い、速度副整に
より図の12’から】3′の間に均等に分配されること
になり、装入物の落丁軌跡が広がることになる。
更に、本発明における上述のベル開度及びベル開速度の
調整による装入物の落゛F軌跡を把握し、これに従来技
術のムーバブルアーマの設定位置を組み合わせて、装入
物の分布調整を一層精度よく行なうことができる。第4
図1はこのムーバフルアーマとベル開i8i′、MI整
とを併用した場合の説明図面である。] 2’と18′
はそれぞれベル開度2//8の位置12と全開時13の
装入物落下軌跡を示したものであるが、図面上で落下軌
跡が交差する14の点より」二に設定したムーバフルア
ーマ位置では、ベル開度が小さい位置12から落丁【7
た装入物12′の方がムーバフルアーマの表面の高い位
置に1ホI突し、ベル開呟が大きい位918から排出し
た装入物] 8’よりも中心部側に装入される。
調整による装入物の落゛F軌跡を把握し、これに従来技
術のムーバブルアーマの設定位置を組み合わせて、装入
物の分布調整を一層精度よく行なうことができる。第4
図1はこのムーバフルアーマとベル開i8i′、MI整
とを併用した場合の説明図面である。] 2’と18′
はそれぞれベル開度2//8の位置12と全開時13の
装入物落下軌跡を示したものであるが、図面上で落下軌
跡が交差する14の点より」二に設定したムーバフルア
ーマ位置では、ベル開度が小さい位置12から落丁【7
た装入物12′の方がムーバフルアーマの表面の高い位
置に1ホI突し、ベル開呟が大きい位918から排出し
た装入物] 8’よりも中心部側に装入される。
また、第5図にベル開度の小さい位置から排出された装
入物落下軌跡12′とベル開度の大きい位置から排出さ
れた装入物落丁軌跡13′との交点14より低い位置に
ムーバゲルアーマを設定した場合を示す。この場合、装
入物の落下軌跡12’はl、 −バブル゛r−マに衝突
しないため、ムーバブルアーマに衝突する] 8’より
炉壁側に装入される。
入物落下軌跡12′とベル開度の大きい位置から排出さ
れた装入物落丁軌跡13′との交点14より低い位置に
ムーバゲルアーマを設定した場合を示す。この場合、装
入物の落下軌跡12’はl、 −バブル゛r−マに衝突
しないため、ムーバブルアーマに衝突する] 8’より
炉壁側に装入される。
鉱石の場合、ベル開度の小さい]2′はベル開度の大さ
い13′に比べてガスの中心流金強化し、コークスの場
合は逆となる。
い13′に比べてガスの中心流金強化し、コークスの場
合は逆となる。
このように、本発明に従来技術のムーバフルアーマ5を
併用して、ベル開度あるいはベル開速度を、炉内のガス
組成分布、ガス温度分布に基づいて8周整すれば、より
正確な装入物の炉内分布制御が可能になる。
併用して、ベル開度あるいはベル開速度を、炉内のガス
組成分布、ガス温度分布に基づいて8周整すれば、より
正確な装入物の炉内分布制御が可能になる。
第10図は、本発明を適用する際のベル開度とベル開速
度の調整手段の1例を示したものである。
度の調整手段の1例を示したものである。
この装置では、ベル開度の調整は、ベル4を昇降させる
ベルロッド10の近辺に、開度設定用リミットスイッチ
2]、22を設けておき、作動片23がベルロッドの昇
降に応じてリミットスイッチ21.22e作動させるよ
うにしておく。ベルロッド10の昇降は、油FFシリン
ダ2フにより、カウンターウェイト26を有するレバー
25を押し上げ、セグメント2斗を傾動させて行なうよ
うになっている。
ベルロッド10の近辺に、開度設定用リミットスイッチ
2]、22を設けておき、作動片23がベルロッドの昇
降に応じてリミットスイッチ21.22e作動させるよ
うにしておく。ベルロッド10の昇降は、油FFシリン
ダ2フにより、カウンターウェイト26を有するレバー
25を押し上げ、セグメント2斗を傾動させて行なうよ
うになっている。
一方、ベルRh速度の調整は、シリンダ27に設りた油
JF配929,811の供給流層と戻り流除との流〜(
il、’4整で7丁なうようになっている。
JF配929,811の供給流層と戻り流除との流〜(
il、’4整で7丁なうようになっている。
ムーバフルアーマについては、炉外に設けられたゾリン
タ28でチェーン6を昇降させて位置をglq整−J−
る。
タ28でチェーン6を昇降させて位置をglq整−J−
る。
以1” )′(、、本発明の実施例について説明する。
第6図は、冥操栗に適用する際のベル開(8)が2/8
の位置と全開の位置における炉内半径方向の装入物落下
軌跡を実線と破線で表わし、ベル開速度の遅速による軌
跡を範囲で表わしたものであり、実施Vすにおけるムー
バフルアーマ5の位tを(+)(1)(IN)として例
示したものである。
の位置と全開の位置における炉内半径方向の装入物落下
軌跡を実線と破線で表わし、ベル開速度の遅速による軌
跡を範囲で表わしたものであり、実施Vすにおけるムー
バフルアーマ5の位tを(+)(1)(IN)として例
示したものである。
図中a、bはベル開度全開位置でベル開運鼾750mm
710秒の場合の落下軌跡、o、aは同じベル開速度に
おけるベル開lN、′/8の落下軌跡、e、bはベル開
度全開位置でベル開速度75QllIl/](3秒の場
合の落下軌跡を示−「。これかられかるようし゛こ、ベ
ル開度を2/8にすれば、原料の落下位1?!!、 &
ま炉内側へずれ、ベル開速度を遅くすれば、同じベル開
度でも原料の落下幅が広がる。
710秒の場合の落下軌跡、o、aは同じベル開速度に
おけるベル開lN、′/8の落下軌跡、e、bはベル開
度全開位置でベル開速度75QllIl/](3秒の場
合の落下軌跡を示−「。これかられかるようし゛こ、ベ
ル開度を2/8にすれば、原料の落下位1?!!、 &
ま炉内側へずれ、ベル開速度を遅くすれば、同じベル開
度でも原料の落下幅が広がる。
このように、ベル開54−と開運碑−及びムーノ(ブl
レアーマの位置を制御し、装入物の落F軌跡をil整し
て、装入物分布すなわちガス分布を制御するのであって
、以下にその具体例を示す。
レアーマの位置を制御し、装入物の落F軌跡をil整し
て、装入物分布すなわちガス分布を制御するのであって
、以下にその具体例を示す。
内容積2000m8、炉口径8mで、かつ前述のベル開
明及びペル開運[11i1整の機能を有する炉頂装入装
置を設けた高炉に粋いて、アーマーノ・ノブ0 0 で
操業していた。その時のベル開暇は全8 開、ベルl9rJ速m、は50(1+m/16秒である
。但し、7−マーノツチC□08とは第6図に寂けるム
ー7(プルアーマ50位fli’t、コークスの場合は
(1)の位置に、そして鉱石の場合には(III)の位
置にセットしたことを意味する。その時の固定ゾンデ□
If f)布を第7図ta+に示す。炉壁側8,7.6
ポイント部の温度が低下しているため、0□08 /3
と云うように鉱石のときのベル開度を2/8に(−たと
ころ第7図(b)のように、鉱石が中心寄りとなり炉壁
側のガス温裳が上昇した。
明及びペル開運[11i1整の機能を有する炉頂装入装
置を設けた高炉に粋いて、アーマーノ・ノブ0 0 で
操業していた。その時のベル開暇は全8 開、ベルl9rJ速m、は50(1+m/16秒である
。但し、7−マーノツチC□08とは第6図に寂けるム
ー7(プルアーマ50位fli’t、コークスの場合は
(1)の位置に、そして鉱石の場合には(III)の位
置にセットしたことを意味する。その時の固定ゾンデ□
If f)布を第7図ta+に示す。炉壁側8,7.6
ポイント部の温度が低下しているため、0□08 /3
と云うように鉱石のときのベル開度を2/8に(−たと
ころ第7図(b)のように、鉱石が中心寄りとなり炉壁
側のガス温裳が上昇した。
またC□ /8082/3、C工08 ”/8で操業し
た時のカス分布を第8図(alに示す。ここで示したO
r ”7’s2 2 08/8、O□08/8とtよ、1チヤージ目を01”
/f’108/3で装入し2チヤージ目を01082/
aで装入しこれを交互にくりかえすサイクルチャージ方
式を示すものである。中心部の温度が非常に商いの2 で、それを押えるため01 /308 /3.0□′/
808 のように後半装入分の鉱石を中心寄りに装入し
た。その結果は第8図(b)に示すように、カスの中心
流は抑制され、中心部温度が低下した。
た時のカス分布を第8図(alに示す。ここで示したO
r ”7’s2 2 08/8、O□08/8とtよ、1チヤージ目を01”
/f’108/3で装入し2チヤージ目を01082/
aで装入しこれを交互にくりかえすサイクルチャージ方
式を示すものである。中心部の温度が非常に商いの2 で、それを押えるため01 /308 /3.0□′/
808 のように後半装入分の鉱石を中心寄りに装入し
た。その結果は第8図(b)に示すように、カスの中心
流は抑制され、中心部温度が低下した。
−万同一高炉で、本発明に関する原料装入条件以外の操
業条件を同様にして操業(7た場合について、0□ /
30B /3では、2,8ポイントあるいは8.7ポ
イントが極端に温度低下した場合を第91¥、l (a
)に示す。この場合のベル開速度が500朋710秒で
あったので、ベル開速度全500朋/J6秒と遅くして
、鉱石落下幅を広げることによって旧制の極端な温度分
布を調整し、また。第9図(b)に示tように、9,8
.7ポイントと2.8.’4ポイントとの中間部の温度
が均一に低重した。
業条件を同様にして操業(7た場合について、0□ /
30B /3では、2,8ポイントあるいは8.7ポ
イントが極端に温度低下した場合を第91¥、l (a
)に示す。この場合のベル開速度が500朋710秒で
あったので、ベル開速度全500朋/J6秒と遅くして
、鉱石落下幅を広げることによって旧制の極端な温度分
布を調整し、また。第9図(b)に示tように、9,8
.7ポイントと2.8.’4ポイントとの中間部の温度
が均一に低重した。
′fなわち実施例によれば、ベル開度とベル開運[圧と
を、ムーバブルアーマと組み合わせて併用することで、
炉内ガス分布の哄整が可能となった。
を、ムーバブルアーマと組み合わせて併用することで、
炉内ガス分布の哄整が可能となった。
尚前記の実施例では、ガス温度の分布についての制1i
ll1例を示したが、カス組成の分布についての制御に
も適用し得るのは勿論である。
ll1例を示したが、カス組成の分布についての制御に
も適用し得るのは勿論である。
このように、本発明によれば炉内ガス温度の分布あるい
は)jス組成の分布に基づき、ベル開度あるいはベル開
速度を調整することで、所望のガス分布を得ることが可
能なので、′畠に適性なガス分布を?riることか出来
る。
は)jス組成の分布に基づき、ベル開度あるいはベル開
速度を調整することで、所望のガス分布を得ることが可
能なので、′畠に適性なガス分布を?riることか出来
る。
寸だ従来のムーバブルアーマを併用すれば、更に微8周
整制御がoJ能となり、高炉の操業を常に安定した状態
に維持することが可能となる。
整制御がoJ能となり、高炉の操業を常に安定した状態
に維持することが可能となる。
第1図は炉内装入物層11の模式図、
第2図はムーバフルアーマによる装入物の落下挙動の説
明図、 第3図はベル開度の調節による装入′吻落下挙動のM(
?、明図、 ψ、4図および第5図はベル開度とJ、−バブルアーマ
位置との関係による装入物落丁挙動の説明図、第6図r
、r、 火炉での装入物の落下軌跡を示す図、第7図1
および第8図1 t、J、ベル開m゛調節によるガス温
朋の分A1i状左目の^Ii4整全示す図、第9図はベ
ル開速度の調節によるガス温度分布の調整を示す図、 第10図はベル開度とベル開運m′のび・1軒手段の実
施1例を示す図面である。
明図、 第3図はベル開度の調節による装入′吻落下挙動のM(
?、明図、 ψ、4図および第5図はベル開度とJ、−バブルアーマ
位置との関係による装入物落丁挙動の説明図、第6図r
、r、 火炉での装入物の落下軌跡を示す図、第7図1
および第8図1 t、J、ベル開m゛調節によるガス温
朋の分A1i状左目の^Ii4整全示す図、第9図はベ
ル開速度の調節によるガス温度分布の調整を示す図、 第10図はベル開度とベル開運m′のび・1軒手段の実
施1例を示す図面である。
l ・炉体、2 コークス層、3・鉱石/fη、4 ・
ベル、5.、ム バブルアーマ、69.ムーバグルアー
1614節グエーン、7 装入物表面、8.9 ・落−
F VJL 跡、10・・ベルロッド、11 ベルシー
ル音1〜、]2 ・ベル開度2/、)位IF−513ベ
ル開t8全開位1N、] 2’、 18’・・落下軌跡
、14・・落丁軌跡の交点、15・・ベルホッパ、]6
・・・回転ビン、17・・・ガスゾンデ、21.22・
・・リミットスイッチ、28 作動片、24 セグメン
ト、25 レバー、26・・カウンターウェイト、27
.28・油圧シリンダ、29.30・・油圧配管。
ベル、5.、ム バブルアーマ、69.ムーバグルアー
1614節グエーン、7 装入物表面、8.9 ・落−
F VJL 跡、10・・ベルロッド、11 ベルシー
ル音1〜、]2 ・ベル開度2/、)位IF−513ベ
ル開t8全開位1N、] 2’、 18’・・落下軌跡
、14・・落丁軌跡の交点、15・・ベルホッパ、]6
・・・回転ビン、17・・・ガスゾンデ、21.22・
・・リミットスイッチ、28 作動片、24 セグメン
ト、25 レバー、26・・カウンターウェイト、27
.28・油圧シリンダ、29.30・・油圧配管。
特許出願人 川崎製鉄株式会社
4!lドI
第21λ1 第′、31・1
第411
第5i図
/i
第
(a>
!J 壁
L゛
7図
(1))
第
(a)
乏)図
(1)。
第
(a)
璧 ダ
L、゛
1]図
rb。
Claims (1)
- L ベル式高炉の炉内ガス分布の制御に際し、炉頂にお
ける炉内半径方向の−)jス組成分布あるいはガス温度
分布に基づいて、ベル開度またはベル開速度を調整して
、装入物の炉内半径方向の落−ド軌跡を変化させること
によって、装入物の炉内分布状態を調整して炉内カス分
イロを制御することを特徴とする高炉炉内カス分布制御
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11700482A JPS599109A (ja) | 1982-07-07 | 1982-07-07 | 高炉炉内ガス分布制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11700482A JPS599109A (ja) | 1982-07-07 | 1982-07-07 | 高炉炉内ガス分布制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS599109A true JPS599109A (ja) | 1984-01-18 |
Family
ID=14701076
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11700482A Pending JPS599109A (ja) | 1982-07-07 | 1982-07-07 | 高炉炉内ガス分布制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS599109A (ja) |
-
1982
- 1982-07-07 JP JP11700482A patent/JPS599109A/ja active Pending
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