JPS5941403A - 高炉の原料装入方法 - Google Patents
高炉の原料装入方法Info
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- JPS5941403A JPS5941403A JP15116782A JP15116782A JPS5941403A JP S5941403 A JPS5941403 A JP S5941403A JP 15116782 A JP15116782 A JP 15116782A JP 15116782 A JP15116782 A JP 15116782A JP S5941403 A JPS5941403 A JP S5941403A
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- Japan
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- furnace
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- bells
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉操業における炉頂部の温度分布やガス流分
布に基づいて、炉内半径方向の装入物の粒度分布を制御
する方法の提案に関す。
布に基づいて、炉内半径方向の装入物の粒度分布を制御
する方法の提案に関す。
一般に高炉操業においては、炉内のガス組成分布、ガス
温度分布を適正にすることが必要であシ、例えば炉中心
部のガス流が強い場合は、鉱石を炉の中心部へ装入する
か、あるいはコークスを炉壁側へ装入することによって
、中心部の過大彦ガス流を抑制する必要があり、そのた
めにムーバブルアーマ等の位置の調整が行彦われている
。
温度分布を適正にすることが必要であシ、例えば炉中心
部のガス流が強い場合は、鉱石を炉の中心部へ装入する
か、あるいはコークスを炉壁側へ装入することによって
、中心部の過大彦ガス流を抑制する必要があり、そのた
めにムーバブルアーマ等の位置の調整が行彦われている
。
しかし、ベル式高炉における原石の炉内装入は、原料を
短時間にベルから排出するため、前回に装入したコーク
ス層のプロフィールを破壊するか、排出された鉱石によ
り中心部へコークスが流れこんだシ、逆に鉱石が炉中心
部に多く装入されるようなことがあって、適切な原料分
布を確保することが非常に難かしい。
短時間にベルから排出するため、前回に装入したコーク
ス層のプロフィールを破壊するか、排出された鉱石によ
り中心部へコークスが流れこんだシ、逆に鉱石が炉中心
部に多く装入されるようなことがあって、適切な原料分
布を確保することが非常に難かしい。
さらに第１図に示すように、炉平径方向の粒度分布を比
較すると、ベルレス式高炉に較べて、ベル式高炉の方が
炉中心部の平均粒度が小さく、炉中間部の平均粒度が太
きい。これは第２図に示すように、一度に落下した原料
が炉中心方向へ移動する原料の流れこみの傾向が、旋回
シュートを用いるベルレス式高炉に較べ非常に大きいた
めである。この結果、ベル式高炉は一般に中心部の通気
抵抗が高く、ベルレス式高炉のようにシャープΔガス流
分布や温度分布に制御することが難しいとされていて、
ベル式高炉においてもベルレス式高炉と同様にシャープ
なガスおよび温度分布の制御を可能とする方法の提案が
望まれている現状でおる。
較すると、ベルレス式高炉に較べて、ベル式高炉の方が
炉中心部の平均粒度が小さく、炉中間部の平均粒度が太
きい。これは第２図に示すように、一度に落下した原料
が炉中心方向へ移動する原料の流れこみの傾向が、旋回
シュートを用いるベルレス式高炉に較べ非常に大きいた
めである。この結果、ベル式高炉は一般に中心部の通気
抵抗が高く、ベルレス式高炉のようにシャープΔガス流
分布や温度分布に制御することが難しいとされていて、
ベル式高炉においてもベルレス式高炉と同様にシャープ
なガスおよび温度分布の制御を可能とする方法の提案が
望まれている現状でおる。
本発明は上述のような当該技術分野の要望にこたえ、ベ
ル式高炉における従来方法の欠点全克服したシャープ々
ガス流分布、温度分布を可能とする高炉の操業法を提供
しようとするものであって。
ル式高炉における従来方法の欠点全克服したシャープ々
ガス流分布、温度分布を可能とする高炉の操業法を提供
しようとするものであって。
その要旨は、従来のベル式高炉における炉中心部の装入
原料の平均粒度を上昇させて通気抵抗全減少させる策と
して、複数のベルの開度とストロークスピードを調整す
ることによって、ベルホッパ内での原料の偏析を助長し
、ベルホッパ内下部に細粒、ベルホッパ内上部に粗粒を
分離堆積させ、その状態で原料を炉内へ装入し、壁側に
細粒が、中心部へは粗粒が流れて装入されることにより
、ベル式高炉における欠点である中心部の大きい通気抵
抗を減少させてシャープなガス流分布、温度ｔｆ ス分
布、２Ｍ［分布を安定させることが出来ルようになった
。
原料の平均粒度を上昇させて通気抵抗全減少させる策と
して、複数のベルの開度とストロークスピードを調整す
ることによって、ベルホッパ内での原料の偏析を助長し
、ベルホッパ内下部に細粒、ベルホッパ内上部に粗粒を
分離堆積させ、その状態で原料を炉内へ装入し、壁側に
細粒が、中心部へは粗粒が流れて装入されることにより
、ベル式高炉における欠点である中心部の大きい通気抵
抗を減少させてシャープなガス流分布、温度ｔｆ ス分
布、２Ｍ［分布を安定させることが出来ルようになった
。
第３図には本発明を適用する際のベル開度およびベルス
ピード（ベルのストロークスピード）ｔ−調整する装置
の１例を示す概略図である。ベル開度の調整は、ベル４
を引降させるベルロット２゜の近辺に、開度設定用リミ
ットスイッチ２］。
ピード（ベルのストロークスピード）ｔ−調整する装置
の１例を示す概略図である。ベル開度の調整は、ベル４
を引降させるベルロット２゜の近辺に、開度設定用リミ
ットスイッチ２］。
２２を設けておいて、作動片２３がロッドの昇降に応じ
てリミットスイッチ２１．２２を作動させるようにして
おく。ロッド２ｏの昇降は油圧シリンダ２７によシ、カ
ウンターウェイト２６を有するレバー２５を押し上げ、
セグメント２４を傾動させて行なうようになっている。
てリミットスイッチ２１．２２を作動させるようにして
おく。ロッド２ｏの昇降は油圧シリンダ２７によシ、カ
ウンターウェイト２６を有するレバー２５を押し上げ、
セグメント２４を傾動させて行なうようになっている。
一方、ベルスピード（ベル開速度）の調整は、シリンダ
に設けた油圧配管２９．３０の供給流量と戻シ流量の流
量調整で行なう。ムーバブルアーマ１については、炉外
に設けたシリンダ２８で、チェーン６を昇降させて位置
を調整する。
に設けた油圧配管２９．３０の供給流量と戻シ流量の流
量調整で行なう。ムーバブルアーマ１については、炉外
に設けたシリンダ２８で、チェーン６を昇降させて位置
を調整する。
以下本発明方法の構成について詳細に説明する。
第４図にベル開度変更時のベルホッパ内原料の偏析状態
を模式的に示す。ホッパ内の原料はベルとベルシール部
のすきまから下に排出されるため、ベル開ｌが小さく、
かつベルスピードを遅くした場合は、原料は小さいもの
から下部のベルホッパーに溜まり、粗粒は落下し難い。
を模式的に示す。ホッパ内の原料はベルとベルシール部
のすきまから下に排出されるため、ベル開ｌが小さく、
かつベルスピードを遅くした場合は、原料は小さいもの
から下部のベルホッパーに溜まり、粗粒は落下し難い。
そのため第４図に示すように、ベル開度を小さくベルス
ピードを遅くした場合（ａ）には、次のベルホッパ内の
下部に細粒が、そして上部には粗粒が偏析する。一方ペ
ル開度を大きくベルスピードを早くした場合（′ｂ）に
は、−瞬に粗粒と細粒が落下するため偏析を助長するこ
とが出来ない。
ピードを遅くした場合（ａ）には、次のベルホッパ内の
下部に細粒が、そして上部には粗粒が偏析する。一方ペ
ル開度を大きくベルスピードを早くした場合（′ｂ）に
は、−瞬に粗粒と細粒が落下するため偏析を助長するこ
とが出来ない。
通常のベル式高炉では、ベル全２個あるいは３個備えた
晶炉が多いので、各々のベルについてその開Ｕとストロ
ークスピードを操業シーケンスに支障をきたさない範囲
でｖ４整すれば、例えばベルを３個備えている場合は、
第５図のように最上段のホッパ内では粗粒と細粒が混合
していても、本発明の方法によれば、最終的に最下段の
ベルホッパ１７１部では、下部に細粒、上部に粗粒を分
離堆積させるととが可能である。
晶炉が多いので、各々のベルについてその開Ｕとストロ
ークスピードを操業シーケンスに支障をきたさない範囲
でｖ４整すれば、例えばベルを３個備えている場合は、
第５図のように最上段のホッパ内では粗粒と細粒が混合
していても、本発明の方法によれば、最終的に最下段の
ベルホッパ１７１部では、下部に細粒、上部に粗粒を分
離堆積させるととが可能である。
この状態で最下段のベルな、ベル開度を小さくベルスピ
ードを遅く調整すれば、装入原料は先に細粒が炉壁側に
装入され、その後に粗粒が装入される。ベルホッパ内で
偏析が助長された場合には、第６図（ａ）のように炉の
中心部へ鉱石が流れこむ場合に粗粒鉱石しか寄与しない
。しかし通常の混合状態であれば、第６図中）のように
中心部にも細粒が流れとみ、シャープな分布を達成する
ととが出来ない。
ードを遅く調整すれば、装入原料は先に細粒が炉壁側に
装入され、その後に粗粒が装入される。ベルホッパ内で
偏析が助長された場合には、第６図（ａ）のように炉の
中心部へ鉱石が流れこむ場合に粗粒鉱石しか寄与しない
。しかし通常の混合状態であれば、第６図中）のように
中心部にも細粒が流れとみ、シャープな分布を達成する
ととが出来ない。
このように、ベル開度とベルスピードの変更を複数個の
ベルに適用することによシ、炉の中心部への細粒の流れ
と−みを防止し、ベルレス式高炉と同様の炉半径方向の
粒度分布に近づけることが出来て、シャープなガス流分
布、温度分布が確保することが出来る。
ベルに適用することによシ、炉の中心部への細粒の流れ
と−みを防止し、ベルレス式高炉と同様の炉半径方向の
粒度分布に近づけることが出来て、シャープなガス流分
布、温度分布が確保することが出来る。
なお、前記調整にあたっては、適宜にムーバブルアーマ
を併用すれば、更にその分布制御の精度を高めることが
出来る。
を併用すれば、更にその分布制御の精度を高めることが
出来る。
第８図は大ベルの開度が全開と２／３の開度の時の原料
の落下軌跡とムーバブルアーマの傾動角度の関係７示す
もので、落下軌跡については大ベル全開位置では実線表
示域に落下し、′／８の開度では破線表示域に落下する
。ムーバブルアーマは（１）〜（ｖｌｌ ）段階の傾動
位置に例をとれば、（１）の位置では炉壁寄りに、そし
て（Ｖｌｌ）の位置では炉中心寄シに落下原料を反撥は
せて分布することになる。
の落下軌跡とムーバブルアーマの傾動角度の関係７示す
もので、落下軌跡については大ベル全開位置では実線表
示域に落下し、′／８の開度では破線表示域に落下する
。ムーバブルアーマは（１）〜（ｖｌｌ ）段階の傾動
位置に例をとれば、（１）の位置では炉壁寄りに、そし
て（Ｖｌｌ）の位置では炉中心寄シに落下原料を反撥は
せて分布することになる。
なおこの例は、装入原料全鉱石とした場合であるが、コ
ークスなど原料が異なれば落下域および反撥による分布
位置も若干異なるのは勿論である。
ークスなど原料が異なれば落下域および反撥による分布
位置も若干異なるのは勿論である。
ベル開度、ベルスピード以外に、・このムーバブルアー
マを併用すれば装入物の分布制御を更に容易にすること
が出来る。
マを併用すれば装入物の分布制御を更に容易にすること
が出来る。
次に本発明の具体的な実施例について説明する。
内容積２０００ｍ８、炉口径８ｍで、８個のベルに’ｒ
ｊｌ、、かつベル開度およびベルスピードの調整機能を
備えた高炉において、それぞれのベル開度は全開と２／
３、ベルスピードは７５０””７１０秒と７５０ ”／
】６ 秒の２種類にすることが出来る場合の方法として
は、小ベルでの開度の変更が２種類とスピードの変更が
２種類の計４種類、中ベルで同様に計４種類、大ベルで
も同様に計４種類の合計６４種類が考えられるが、実操
業においては、大中小ベルとも開度が２／３でベルスピ
ードが７５０ｍｍ７１６秒の遅い場合と、大中小ベルと
も全開でベルスピードが？ ５０ ｍｍ７１０秒の速い
場合の２通りで充分であろう。前者を用いればベルホッ
パ内での偏析が助長され、炉中心部に粗粒が装入される
中心流型分布とカリ、後者を用いればその効果は少なく
なり、実操業に際してはガス流分布、温度分布に応じて
使いわければよい。
ｊｌ、、かつベル開度およびベルスピードの調整機能を
備えた高炉において、それぞれのベル開度は全開と２／
３、ベルスピードは７５０””７１０秒と７５０ ”／
】６ 秒の２種類にすることが出来る場合の方法として
は、小ベルでの開度の変更が２種類とスピードの変更が
２種類の計４種類、中ベルで同様に計４種類、大ベルで
も同様に計４種類の合計６４種類が考えられるが、実操
業においては、大中小ベルとも開度が２／３でベルスピ
ードが７５０ｍｍ７１６秒の遅い場合と、大中小ベルと
も全開でベルスピードが？ ５０ ｍｍ７１０秒の速い
場合の２通りで充分であろう。前者を用いればベルホッ
パ内での偏析が助長され、炉中心部に粗粒が装入される
中心流型分布とカリ、後者を用いればその効果は少なく
なり、実操業に際してはガス流分布、温度分布に応じて
使いわければよい。
実操業に適用した例を第７図鯉示す。図中、Ｃ００８と
は第８図に示すように、ノ・−バブルアーマ４を設定す
る位置が（１）〜（ｖｌｌ）まであシ、コークスを装入
する時には（１）ノツチの位置で、鉱石を装入する時に
は（１１）ノツチの位置にセットして原料全炉内へ装入
し、温度分布を調整する場合を示すものである。第７゛
図（ａ）は大中小ベルともベルスピードが早く、ベル開
ｌが全開の場合で、粗粒と細粒が混在の状態で炉内に分
布させたもの、■）は大中小ベルともベルスピードが遅
く、ベル開度が２／８の場合で、粗粒を炉の中心側に、
細粒を炉壁側に分布させたものを示した。固定ゾンデ温
度は（ｂ）の方が中心部の温度が高く、非常にシャープ
な分布となった。また、炉況によっては中心部の温度や
ガス流を抑制したいような場合には、前記と逆に（ａ）
方式の操作全行なえばよい。
は第８図に示すように、ノ・−バブルアーマ４を設定す
る位置が（１）〜（ｖｌｌ）まであシ、コークスを装入
する時には（１）ノツチの位置で、鉱石を装入する時に
は（１１）ノツチの位置にセットして原料全炉内へ装入
し、温度分布を調整する場合を示すものである。第７゛
図（ａ）は大中小ベルともベルスピードが早く、ベル開
ｌが全開の場合で、粗粒と細粒が混在の状態で炉内に分
布させたもの、■）は大中小ベルともベルスピードが遅
く、ベル開度が２／８の場合で、粗粒を炉の中心側に、
細粒を炉壁側に分布させたものを示した。固定ゾンデ温
度は（ｂ）の方が中心部の温度が高く、非常にシャープ
な分布となった。また、炉況によっては中心部の温度や
ガス流を抑制したいような場合には、前記と逆に（ａ）
方式の操作全行なえばよい。
このように、本発明の方法によれば、大中小ベルのベル
開度あるーいはべ′ルスピードの調整により、ベルホッ
パ内部での粗粒と組粒との分級効果が可能なので、ベル
弐乱炉においても、ベルレス式高炉に劣らず、炉の中心
部に非常にシャープな温度分布金得ることが出来る。
開度あるーいはべ′ルスピードの調整により、ベルホッ
パ内部での粗粒と組粒との分級効果が可能なので、ベル
弐乱炉においても、ベルレス式高炉に劣らず、炉の中心
部に非常にシャープな温度分布金得ることが出来る。
尚前記実施例ではガス流分布、ガス温度分布についての
制御例を述べたが、ガス組成分布の制御にも適用可能な
ことは勿論である。
制御例を述べたが、ガス組成分布の制御にも適用可能な
ことは勿論である。
しかも、ムーバブルアーマを併用すれば更に有効な制御
が可能となる。すなわち、本発明方法において、ベル式
高炉の操業を常に安定した状態に維持することを可能と
した効果は極めて顕著なものである。
が可能となる。すなわち、本発明方法において、ベル式
高炉の操業を常に安定した状態に維持することを可能と
した効果は極めて顕著なものである。
第１図はベル式高炉とベルレス式高炉における炉半径方
向の装入原料の粒度分布を示すグラフ、第２図はベル式
およびベルレス式高炉の装入原石の排出状態を示す模式
図、 第８図はベル開度およびベルスピード調整装置の概略図
、 第４図はベルホッパ内における原料の偏析状態を模式的
に示した図面、 第５図はベルホッパ内での分級効果を示した説明図・ 第６図はベルによる原料装入方法の模式図、第７図はベ
ル開度及びベルスピードによる固定ゾンデ温度分布図、 第８図はベル開度による原料の落下軌跡とムーバブルア
ーマの設定位置の説明図面である。 】・・・ムーバブルアーマ、２・・・固定ゾンデ、３・
・・ベルホッパ、４・・・大ベル、４′・・・中ベル、
５・・・小ベル、６・・・チェーン、７・・・垂直シュ
ート、８・・・旋回シュート、９・・・装入原料、１０
・・・粗粒、１０’・・・１細粒、２０・・・ベルロッ
ド、２１．２２・・・リミットスイッチ、２３・・・作
動片、２４・・・セグメント、２５・・・レバー、２６
・・・カウンターウェイト、２７．２８・・・油圧シリ
ンダ、２９．３０・・・油圧配管。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 （ａ）（ｂ） 第３図 第４図 ＜ａ＞ ＜ｂ） 第５図 （ａ） （り＞ 第７図 （ａ）
向の装入原料の粒度分布を示すグラフ、第２図はベル式
およびベルレス式高炉の装入原石の排出状態を示す模式
図、 第８図はベル開度およびベルスピード調整装置の概略図
、 第４図はベルホッパ内における原料の偏析状態を模式的
に示した図面、 第５図はベルホッパ内での分級効果を示した説明図・ 第６図はベルによる原料装入方法の模式図、第７図はベ
ル開度及びベルスピードによる固定ゾンデ温度分布図、 第８図はベル開度による原料の落下軌跡とムーバブルア
ーマの設定位置の説明図面である。 】・・・ムーバブルアーマ、２・・・固定ゾンデ、３・
・・ベルホッパ、４・・・大ベル、４′・・・中ベル、
５・・・小ベル、６・・・チェーン、７・・・垂直シュ
ート、８・・・旋回シュート、９・・・装入原料、１０
・・・粗粒、１０’・・・１細粒、２０・・・ベルロッ
ド、２１．２２・・・リミットスイッチ、２３・・・作
動片、２４・・・セグメント、２５・・・レバー、２６
・・・カウンターウェイト、２７．２８・・・油圧シリ
ンダ、２９．３０・・・油圧配管。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 （ａ）（ｂ） 第３図 第４図 ＜ａ＞ ＜ｂ） 第５図 （ａ） （り＞ 第７図 （ａ）
Claims (1)
- １、 複数個のベルを備えたベル式高炉の炉内ガス分布
の制御に際し、炉内のガス分布に応じて上記複数個のベ
ルの開度とストロークスピードをそれぞれ調整すること
により各ベルホッパ内での原料の偏析を助長して粗粒と
細粒に分離・堆積させ、上記手段によって最下段のベル
ホッパ内に粗粒と細粒に分離堆積させた原料を最下段の
ベルを介し、炉内ガス分布に対応して炉内半径方向にお
ける装入原料の粗粒メ細粒の分布位置を調整して装入す
ることを特徴とする高炉の原料装入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15116782A JPS5941403A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 高炉の原料装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15116782A JPS5941403A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 高炉の原料装入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941403A true JPS5941403A (ja) | 1984-03-07 |
Family
ID=15512780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15116782A Pending JPS5941403A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 高炉の原料装入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941403A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0376703U (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-31 | ||
| JPH068011U (ja) * | 1992-07-06 | 1994-02-01 | アラコ株式会社 | 車両の牽引用ロープフック |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP15116782A patent/JPS5941403A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0376703U (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-31 | ||
| JPH068011U (ja) * | 1992-07-06 | 1994-02-01 | アラコ株式会社 | 車両の牽引用ロープフック |
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