JPS5987957A - 連続鋳造における鋳型 - Google Patents
連続鋳造における鋳型Info
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- JPS5987957A JPS5987957A JP19959182A JP19959182A JPS5987957A JP S5987957 A JPS5987957 A JP S5987957A JP 19959182 A JP19959182 A JP 19959182A JP 19959182 A JP19959182 A JP 19959182A JP S5987957 A JPS5987957 A JP S5987957A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/043—Curved moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続鋳造機における鋳型に関するものである
。
。
第1図は、わん曲鋳造軸をもつわん曲型連続鋳造機の説
明図で、鋳型(1)の中で鋳片の外殻が作られ、鋳片は
曲線状の軌道(Tl)に泪って降下しつつ冷却されて次
第に内部に向って凝固が進行し、水平軌道(10上をし
ばらく進んだところで完全に凝固する。この凝固搬送過
程の矯正個所Uにおいて、わん曲した鋳片は曲げ戻し矯
正され真直にされて水平軌道上を進む。鋳片は未凝固状
態で曲げられるため、矯正時に変形を起し、鋳型でつく
られた時とは異った断面形状、寸法の鋳片に変る。即ち
、第2図に示す矩形断面の鋳型から引抜かれたQ片は特
開昭56−5760号公報に示される様に断面が台形化
する。このような台形化を補償し、矯正後の断面形状が
矩形断面の鋳片を製造するには、前記特開昭56−57
60号公報に記載されているように第3図に示す台形断
面の鋳型を使用する必要がある。
明図で、鋳型(1)の中で鋳片の外殻が作られ、鋳片は
曲線状の軌道(Tl)に泪って降下しつつ冷却されて次
第に内部に向って凝固が進行し、水平軌道(10上をし
ばらく進んだところで完全に凝固する。この凝固搬送過
程の矯正個所Uにおいて、わん曲した鋳片は曲げ戻し矯
正され真直にされて水平軌道上を進む。鋳片は未凝固状
態で曲げられるため、矯正時に変形を起し、鋳型でつく
られた時とは異った断面形状、寸法の鋳片に変る。即ち
、第2図に示す矩形断面の鋳型から引抜かれたQ片は特
開昭56−5760号公報に示される様に断面が台形化
する。このような台形化を補償し、矯正後の断面形状が
矩形断面の鋳片を製造するには、前記特開昭56−57
60号公報に記載されているように第3図に示す台形断
面の鋳型を使用する必要がある。
又、前記特開昭56−5760号公報は、鋳型の上面巾
寸法(Lu)と下面巾寸法(Lc)の比が次式の関係を
満足する台形断面の鋳型(台形鋳型)を用いることにへ
よシ矯正後に矩形断面の鋳片が得られることを開示して
いる。
寸法(Lu)と下面巾寸法(Lc)の比が次式の関係を
満足する台形断面の鋳型(台形鋳型)を用いることにへ
よシ矯正後に矩形断面の鋳片が得られることを開示して
いる。
但し t:@片厚さ
几;鋳型のわん曲半径
aピ0.2
又、特公昭44−8481号公報においては、几=60
00.4000.2000mのとき、それぞれのそれぞ
れtlは1.5 、2.0 、2.5%である台形断面
の鋳型を用いることにより矩形断面の鋳片が得られるこ
とを開示している。
00.4000.2000mのとき、それぞれのそれぞ
れtlは1.5 、2.0 、2.5%である台形断面
の鋳型を用いることにより矩形断面の鋳片が得られるこ
とを開示している。
しかしながらこれら公知の上、下面巾寸法の台形鋳型は
、矯正後に矩形断面の鋳片になるにははなはだ不充分な
ものであシ、これらの式に基づく鋳型を用いても必ずし
も矩形断面の鋳片が得られない。それは、鋳片の偏平比
(IJ M/ t )によシ矯正時における。L回申と
下面d】との変化割合いが異なυ、更に矯正時の土、下
面中の寸法変化量は上下面のそれぞれの温度によっても
変化するからである。
、矯正後に矩形断面の鋳片になるにははなはだ不充分な
ものであシ、これらの式に基づく鋳型を用いても必ずし
も矩形断面の鋳片が得られない。それは、鋳片の偏平比
(IJ M/ t )によシ矯正時における。L回申と
下面d】との変化割合いが異なυ、更に矯正時の土、下
面中の寸法変化量は上下面のそれぞれの温度によっても
変化するからである。
一方、従来矯正時における上、下面1]の寸法変化は、
上、下面対称に変形を生じ従って鋳片の上下面平均中の
変化は生じないものとし、熱収縮による縮み式のみを考
慮して鋳型の平均巾を決めてい念。しかるに実際には矯
正個所での上下押圧力による鋳片表面の拘束は等しくな
いために、下面の巾が広くなる程には上面の巾は狭くな
らず、上下面は非対称に変形し、上下面平均rlJは変
る。
上、下面対称に変形を生じ従って鋳片の上下面平均中の
変化は生じないものとし、熱収縮による縮み式のみを考
慮して鋳型の平均巾を決めてい念。しかるに実際には矯
正個所での上下押圧力による鋳片表面の拘束は等しくな
いために、下面の巾が広くなる程には上面の巾は狭くな
らず、上下面は非対称に変形し、上下面平均rlJは変
る。
又特開昭52−52126.55−5115号公報等で
示されるように内部割れを防止する手段として、」二面
のm度を低クシ、下面の温度を高くした場合、上面と下
面との鋳造方向変形割合いは著しく非対称となり、これ
に伴ない上下血中の寸法変化も著しく非゛対称となシ、
上、下面平均中は変る。
示されるように内部割れを防止する手段として、」二面
のm度を低クシ、下面の温度を高くした場合、上面と下
面との鋳造方向変形割合いは著しく非対称となり、これ
に伴ない上下血中の寸法変化も著しく非゛対称となシ、
上、下面平均中は変る。
このため、上下面平均中の変化を考慮せず熱収縮による
縮み式のみを考慮して平均巾を決定した台形鋳型では所
望の平均巾の鋳片を得ることができない。
縮み式のみを考慮して平均巾を決定した台形鋳型では所
望の平均巾の鋳片を得ることができない。
従って、本発明は未凝固鋳片の曲げ戻し矯正に伴なう断
面形状、寸法の変化を、鋳型の上面中、下面中を適切な
寸法にすることにょシ、長方形断面で、且つ所望の巾の
鋳片を得ることができる連続鋳造における鋳型を提供す
ることを目的とする。
面形状、寸法の変化を、鋳型の上面中、下面中を適切な
寸法にすることにょシ、長方形断面で、且つ所望の巾の
鋳片を得ることができる連続鋳造における鋳型を提供す
ることを目的とする。
本発明の連続鋳造における鋳型は、未凝固鋳片の曲げ戻
し矯正を行うわん臼型連続鋳造において常温鋳片の上、
下面平均巾寸法をLMo%鋳片厚さをt、鋳型のわん曲
半径をRとしたとき、鋳型の上、下面巾寸法Lu 、
LL、及びLuとLLの平均TJMに関し、 −= 1+(1−γ)Xt/2几・・山・・・・・・
・(1)t の関係を有する上、下面巾寸法としたことを特徴とする
連続鋳造における鋳型である。
し矯正を行うわん臼型連続鋳造において常温鋳片の上、
下面平均巾寸法をLMo%鋳片厚さをt、鋳型のわん曲
半径をRとしたとき、鋳型の上、下面巾寸法Lu 、
LL、及びLuとLLの平均TJMに関し、 −= 1+(1−γ)Xt/2几・・山・・・・・・
・(1)t の関係を有する上、下面巾寸法としたことを特徴とする
連続鋳造における鋳型である。
但し、(11、[21式において
0.0’6X(’Lu+LA )/2t<r<(1,1
X(T、u+L2 )/2t0.4〈β〈08+Δ’I
’/100 α=0.035(鋳片の熱収縮率) Δ=TL−Tu Tu:矯正点における上面温度 TL;矯正点における上面温度 とする。
X(T、u+L2 )/2t0.4〈β〈08+Δ’I
’/100 α=0.035(鋳片の熱収縮率) Δ=TL−Tu Tu:矯正点における上面温度 TL;矯正点における上面温度 とする。
以下本発明の鋳型に到達するまでの過稈について詳細に
説明する。
説明する。
第4図、第5図は第1図のB−’B、O−0位置におけ
る鋳片断面を示す。第6図は常温での鋳片の断面を示す
。
る鋳片断面を示す。第6図は常温での鋳片の断面を示す
。
尚、以下の説明において、
Lu:鋳型の上面(内側)中寸法
Lヒ;鋳型の下面(外側)巾寸法
LM:鋳型の上、下面平均巾寸法
tu :矯正前鋳片上面巾寸法
tの:矯正前鋳片下面巾寸法
t’u:矯正直後鋳片下面巾寸法
t2;矯正直後鋳片下面巾寸法
A’uc ;矯正後常温になった鋳片上面巾寸法L′L
c:矯正後常温になった鋳片下面中寸法であり、 tM:矯正前鋳片上、下面平均巾寸法 Z/M ;矯正直後鋳片上、下面平均中寸法tMO;常
温に訃ける鋳片上、下面平均巾寸法とする。
c:矯正後常温になった鋳片下面中寸法であり、 tM:矯正前鋳片上、下面平均巾寸法 Z/M ;矯正直後鋳片上、下面平均中寸法tMO;常
温に訃ける鋳片上、下面平均巾寸法とする。
まず、矩形断面鋳片を曲げ戻す際に短片側では拘束が無
く、上、下面が1−に変形するものと仮定する。この場
合には、曲げ戻し前後の上、下面の各寸法は単純な塑性
変形上からは(41,、(51式で表わされる。
く、上、下面が1−に変形するものと仮定する。この場
合には、曲げ戻し前後の上、下面の各寸法は単純な塑性
変形上からは(41,、(51式で表わされる。
tu R
ここで、νはポアソン比で、最大0.5と考えられる。
そして、矩形断面鋳型では、tI+=ムであり、一般に
tに比べRは極めて大きいので(41、(51式よρ・
(6)式が近似的に成シ立つ。
tに比べRは極めて大きいので(41、(51式よρ・
(6)式が近似的に成シ立つ。
L’u R
次に短片側で変形が完全に拘束されるものと仮定すると
、上、下面の1〕寸法はその拘束された区域内の変化に
とどまシ、矩形断面の鋳片になるように拘束されている
ときには、次の(7)式が成夛立L’u 従って、矯正後の上、下面の巾寸法の比は(8)式の範
囲になる事は容易に推察できる。
、上、下面の1〕寸法はその拘束された区域内の変化に
とどまシ、矩形断面の鋳片になるように拘束されている
ときには、次の(7)式が成夛立L’u 従って、矯正後の上、下面の巾寸法の比は(8)式の範
囲になる事は容易に推察できる。
しかし、実際の巾寸法の変化は、鋳片厚さく1)と鋳片
の上、下面の巾寸法の比によル左右されること、そして
(9)式でほぼ正確に示される事が研究、実験の結果、
知られた。
の上、下面の巾寸法の比によル左右されること、そして
(9)式でほぼ正確に示される事が研究、実験の結果、
知られた。
なお、γ′は 01式で表わされる範囲の数値である。
212を
又、鋳造過程においては、上面と下面の温度はほぼ等し
く熱収縮の差は#1とんど無視できるので下記のθ11
、 +12式が成シ立つ。
く熱収縮の差は#1とんど無視できるので下記のθ11
、 +12式が成シ立つ。
1’ u L’ut。
nLu
そこで予め鋳型の上下面巾寸法を03式((I)式に相
当する。)で示す上下面巾寸法比になる門うにしておけ
ばほとんど台形化しない鋳片が得られる9■JL t
L 但し、rは04式で定義される範囲の数値である。
当する。)で示す上下面巾寸法比になる門うにしておけ
ばほとんど台形化しない鋳片が得られる9■JL t
L 但し、rは04式で定義される範囲の数値である。
ここで、γt−(14)式で定義した根拠を〔表−1〕
及び第7図を用いて説明する。
及び第7図を用いて説明する。
〔表−1〕
〔表−1〕の例1,2.3はR=3000(7)矩形断
面の鋳型の例であシ、例4は前述の特開昭56−567
0号公報に示されている11.=10500の矩形断面
の鋳型の例である。そして、〔表−1〕の(l−γ′)
の欄の数値は (9)式に〔表−1〕のtte’j 、
tucl 、 t 、 Rを代入して求めたものであ
る。これらの結果を図示したのが第7図である。
面の鋳型の例であシ、例4は前述の特開昭56−567
0号公報に示されている11.=10500の矩形断面
の鋳型の例である。そして、〔表−1〕の(l−γ′)
の欄の数値は (9)式に〔表−1〕のtte’j 、
tucl 、 t 、 Rを代入して求めたものであ
る。これらの結果を図示したのが第7図である。
これから求めたr ’ iti (11式から求めたγ
′の範囲内にあシ、(11式が良く成ル立っ事が解る。
′の範囲内にあシ、(11式が良く成ル立っ事が解る。
次に、鋳片を矯正して水平に曲げ戻した時、もし上下ロ
ールの抑圧力による拘束が等しく、上下回申の変形割合
いが対称であれば矯正前及び矯正直後鋳片の上、下面中
の平均寸法J、M及びt/Mについて(41、(51式
より09式が成り立つ。
ールの抑圧力による拘束が等しく、上下回申の変形割合
いが対称であれば矯正前及び矯正直後鋳片の上、下面中
の平均寸法J、M及びt/Mについて(41、(51式
より09式が成り立つ。
矩形断面鋳型ではLu=■、を−11Mであるから09
式は簡易化され00式になる。
式は簡易化され00式になる。
M
しかしながら、実際には、(11式で示される様にはな
らずt M /はTJMjシ広くなる。
らずt M /はTJMjシ広くなる。
そこで、上面側の巾寸法Luが矯正前後において全く変
化しないと仮定すると、下記の0η、θネ式%式% (1 又(91、011式より t’i =t’tヒ(1+(l r’ )X t/2
nl OSが導き出され、この00式を用いて1式を
導く事が出来る。
化しないと仮定すると、下記の0η、θネ式%式% (1 又(91、011式より t’i =t’tヒ(1+(l r’ )X t/2
nl OSが導き出され、この00式を用いて1式を
導く事が出来る。
t/2R))
=1+(1−r’ ) t/4R(+101式は理論上
の最大値を示すものであシ、実際は01式に換えて、(
イ)式を用いる。
の最大値を示すものであシ、実際は01式に換えて、(
イ)式を用いる。
ここで上式のβの求め方について説明する。
員式は曲げ戻し矯正前後の鋳片の巾の変化を示している
が、実際に測定できるのは常温鋳片であシ、その間の熱
収縮を考慮すると、(イ)式から下記のel)式((2
)式に相当する。)が導びがれる。
が、実際に測定できるのは常温鋳片であシ、その間の熱
収縮を考慮すると、(イ)式から下記のel)式((2
)式に相当する。)が導びがれる。
LMO(3,+a)=l’M=LM(1+β(1−r)
t/4rL) oJ)C!η式におけるαは鋳片の熱
収縮率である。
t/4rL) oJ)C!η式におけるαは鋳片の熱
収縮率である。
tを変更したテスト結果から式(2ηのαを消去しβを
求めることができる。即ち同−鋳型中において、tl、
t2の2種の厚みで製造された鋳片の室温における上
下面平均巾寸法e L c1* t(2とすると、式Q
1)からaa 、(ハ)式ができる。
求めることができる。即ち同−鋳型中において、tl、
t2の2種の厚みで製造された鋳片の室温における上
下面平均巾寸法e L c1* t(2とすると、式Q
1)からaa 、(ハ)式ができる。
t(+(1+α)=LM(1+β・(l r’+)tt
/4n) Cl2tC2(l+α)=T、M(1+β・
(1−γ’2) t2/4R)(2)そしてC+a 、
(ハ)式からαを消去して(財)式を導くことができる
。
/4n) Cl2tC2(l+α)=T、M(1+β・
(1−γ’2) t2/4R)(2)そしてC+a 、
(ハ)式からαを消去して(財)式を導くことができる
。
Q4)式によシβを求めるため、tを変えて〔表−2〕
に示す条件で試験を行った。
に示す条件で試験を行った。
上記〔表−2〕のΔTは矯正個所における上面温度Tu
(’C)と下面温度Tt(C)の差であり、(ハ)式で
定義される。
(’C)と下面温度Tt(C)の差であり、(ハ)式で
定義される。
Δ’l’ = ’I’4− T u
’2’、+1なお〔表−2〕の諸データを求めたと
きの試験条件の一つである上記下面温度’r’t =
s o o〜1000C℃)である。
’2’、+1なお〔表−2〕の諸データを求めたと
きの試験条件の一つである上記下面温度’r’t =
s o o〜1000C℃)である。
〔表−2〕は、上下面に温度差のない場合には、βの数
値は理論上の上限値(β−1)より小さく、温度差のあ
る場合には理論上の上限値よシも大きくなることを示し
ており、又、α中0.035であることを示している。
値は理論上の上限値(β−1)より小さく、温度差のあ
る場合には理論上の上限値よシも大きくなることを示し
ており、又、α中0.035であることを示している。
C表−2)のΔTとjMoとの関係及びΔTとβとの関
係を第8図及び第9図に示す。
係を第8図及び第9図に示す。
第9図から、βの値はほぼ(ハ)式の範囲に限定できる
。
。
0.4〈β〈0.8+ΔT/100 シ(O
第7図の(1−r’ )の範囲と 第9図のβの範囲を
定める式を設定することによって、本発明では鋳型の寸
法を(1)、(2)式の範囲のものに限定することがで
きた。
第7図の(1−r’ )の範囲と 第9図のβの範囲を
定める式を設定することによって、本発明では鋳型の寸
法を(1)、(2)式の範囲のものに限定することがで
きた。
次に(11、+21式を満足する本発明鋳型の一例を用
いた鋳造結果と特公昭44−8481号公報並びに特開
昭56−5760号公報に開示された従来の考え方にも
とづいて寸法を定めた従来鋳型(1)並びに(2)を用
いた鋳造結果の一例を〔表−3〕に示す。
いた鋳造結果と特公昭44−8481号公報並びに特開
昭56−5760号公報に開示された従来の考え方にも
とづいて寸法を定めた従来鋳型(1)並びに(2)を用
いた鋳造結果の一例を〔表−3〕に示す。
〔表−3〕
〔表−3〕における本発明鋳型のf、M 、 IJLI
+T、Lは次の様に計算したものである。
+T、Lは次の様に計算したものである。
この式にr’=r、tMO=’1050、t=250を
代入しくl−γ)−〇・70が定まる。Q[9式よりβ
=0・8を選び、(l−γ)=0・70.β=0.8、
jMO=1050、α=O−035、t=250.R1
=3000’e(21)式に代入し、LM=1076f
3:求めた。
代入しくl−γ)−〇・70が定まる。Q[9式よりβ
=0・8を選び、(l−γ)=0・70.β=0.8、
jMO=1050、α=O−035、t=250.R1
=3000’e(21)式に代入し、LM=1076f
3:求めた。
TJu+TJL=2LMとの両式に、TIM=1076
、(1−γ)=()・70.t=250、几=3000
を代入してLu=1092、T、z=1060を求めた
。
、(1−γ)=()・70.t=250、几=3000
を代入してLu=1092、T、z=1060を求めた
。
〔表−3〕における従来鋳型(11のTJM 、
J、U 。
J、U 。
T、9は特公昭44−8481号公報の従来法にもとづ
き次のようにして決定したつ 矯正前後で鋳片の上、下面平均中は変化しない即ち、β
=Oであるから、Ql)式は、LMo(1+α)=LM
となり、とノ目てtMc = 1. o 50、α=0
.035を代入して、T、)(=Io87が定プる。
き次のようにして決定したつ 矯正前後で鋳片の上、下面平均中は変化しない即ち、β
=Oであるから、Ql)式は、LMo(1+α)=LM
となり、とノ目てtMc = 1. o 50、α=0
.035を代入して、T、)(=Io87が定プる。
n= 4000.2000のとき、鋳型の上面11]と
下面中との寸法差(Tlg −Lu )を、上下面平均
中寸法TJMの2 、2,5係に設定し、この寸法差の
しを鋳型のTJ”に均等に加減して上面巾寸法TJLI
、下面巾寸法T、/とするものであるからR−3000
でW −Lu = O−0225LMとなシ、Ll −
Lu−25、Lu =1087+12−5=1099−
5、T、、!!=1087− ’12・5=1
074.5 とした。なお界−3のt=250、n=
3000を代入して求めたものであるっ 〔表−3〕における従来鋳型(2)のTIM 、
I、11゜Llは、特開昭56−5760号公報の考え
方にもとづき次の通シ決定した。
下面中との寸法差(Tlg −Lu )を、上下面平均
中寸法TJMの2 、2,5係に設定し、この寸法差の
しを鋳型のTJ”に均等に加減して上面巾寸法TJLI
、下面巾寸法T、/とするものであるからR−3000
でW −Lu = O−0225LMとなシ、Ll −
Lu−25、Lu =1087+12−5=1099−
5、T、、!!=1087− ’12・5=1
074.5 とした。なお界−3のt=250、n=
3000を代入して求めたものであるっ 〔表−3〕における従来鋳型(2)のTIM 、
I、11゜Llは、特開昭56−5760号公報の考え
方にもとづき次の通シ決定した。
矯正前後で鋳片の上、下面平均中は変化しない、即ち/
=Oであるから従来鋳型(11と同様にTJM=108
7となる。Lu 、 1.J!−については、Jull
L の両式にn=O−2,LM=1087.t=250、[
L=3000 を代入して T、f=1078、Lu
−1096とした。
=Oであるから従来鋳型(11と同様にTJM=108
7となる。Lu 、 1.J!−については、Jull
L の両式にn=O−2,LM=1087.t=250、[
L=3000 を代入して T、f=1078、Lu
−1096とした。
〔表−3〕の従来鋳型(11、(21では、目標tMC
に対し、L2ms広く、且つ鋳型(11、(21では下
面中と上面IJの差がそれぞれ5*x、10+uの台形
化が残存しているが、本発明の鋳型を用いた鋳片は、平
均中が2−Ova広いだけであシ、且つ台形化もにとん
ど残ってない。
に対し、L2ms広く、且つ鋳型(11、(21では下
面中と上面IJの差がそれぞれ5*x、10+uの台形
化が残存しているが、本発明の鋳型を用いた鋳片は、平
均中が2−Ova広いだけであシ、且つ台形化もにとん
ど残ってない。
従来鋳型の巾と本発明鋳型の巾の差は1%以上もあり、
本発明鋳型を用いる事によシ、それだけ歩留ロスを防止
する事が可能となる。又通常得られた鋳片は次工程の圧
延工程において巾殺しをされるが、その際従来鋳型によ
る鋳片よルも少ない圧下、パスですみ、圧延工程におい
てエネルギーロス、ロールの消耗の著しい軽減が得られ
、きわめて有用な効果がもたらされる。
本発明鋳型を用いる事によシ、それだけ歩留ロスを防止
する事が可能となる。又通常得られた鋳片は次工程の圧
延工程において巾殺しをされるが、その際従来鋳型によ
る鋳片よルも少ない圧下、パスですみ、圧延工程におい
てエネルギーロス、ロールの消耗の著しい軽減が得られ
、きわめて有用な効果がもたらされる。
第1図はわん曲型連続鋳造機の説明図、第2図は矩形鋳
型の断面、第3図は台形鋳型の断面図(第1図における
A−A断面に相当する)、第4図。 m5図ui1図17)B−B 、0−OKおけルfJ、
s ’Pr 断面図、第6図は常温での鋳片断面図、第
7図は鋳片の偏平比によ、り台形化の程度を示すノミラ
メ−ター(i−γ′)を示す図表、第8図は矯正個所に
おける上下面温度差により鋳片の上、下平均寸法75菟
変化することを示す図表、第9図は、矯正、aにおける
鋳片の上下面温度差によシ鋳片の」二下面平均巾の変化
度を示すパラメータβを示す図表である。 (1)・・・鋳型、(■)・・・曲線軌道、(■)・・
・水平軌道代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外2名
型の断面、第3図は台形鋳型の断面図(第1図における
A−A断面に相当する)、第4図。 m5図ui1図17)B−B 、0−OKおけルfJ、
s ’Pr 断面図、第6図は常温での鋳片断面図、第
7図は鋳片の偏平比によ、り台形化の程度を示すノミラ
メ−ター(i−γ′)を示す図表、第8図は矯正個所に
おける上下面温度差により鋳片の上、下平均寸法75菟
変化することを示す図表、第9図は、矯正、aにおける
鋳片の上下面温度差によシ鋳片の」二下面平均巾の変化
度を示すパラメータβを示す図表である。 (1)・・・鋳型、(■)・・・曲線軌道、(■)・・
・水平軌道代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外2名
Claims (1)
- (1)未凝固鋳片の曲げ戻し矯正を行うわん臼型連続鋳
造において常温鋳片の上、下面平均巾寸法をtMo 、
鋳片厚さをt%鋳型のわん曲半径をRとした時、鋳型の
上、下面中寸法Lu 、 LZ 、及びIJLIとLL
の平均I、Mに関し IJLI −=1+(1−γ)xt/2R・・・・・・・・・・−
・(1)■□え (11、+21式の関係を有する上、下面巾寸法とした
ことを特徴とする連続鋳造における鋳型。 但し、(11、+21式に2いて 0.06X(IJLILA)/2t<γ<0.10X(
Lu+LL)/2tO14<β〈0.8+ΔT/100 α−0,035(鋳片の熱収縮率) ΔT=Tえ −Tu Tu;矯正点における上面温度 TL;矯正点における上面温度 とする。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19959182A JPS5987957A (ja) | 1982-11-13 | 1982-11-13 | 連続鋳造における鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19959182A JPS5987957A (ja) | 1982-11-13 | 1982-11-13 | 連続鋳造における鋳型 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5987957A true JPS5987957A (ja) | 1984-05-21 |
JPS6143135B2 JPS6143135B2 (ja) | 1986-09-26 |
Family
ID=16410390
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19959182A Granted JPS5987957A (ja) | 1982-11-13 | 1982-11-13 | 連続鋳造における鋳型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5987957A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4928747A (en) * | 1987-07-22 | 1990-05-29 | Mannesmann Ag | Side wall geometry for molds for casting of thin slabs |
-
1982
- 1982-11-13 JP JP19959182A patent/JPS5987957A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4928747A (en) * | 1987-07-22 | 1990-05-29 | Mannesmann Ag | Side wall geometry for molds for casting of thin slabs |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6143135B2 (ja) | 1986-09-26 |
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