JPS5973644A - Balancer of hot gas engine - Google Patents
Balancer of hot gas engineInfo
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- JPS5973644A JPS5973644A JP18193882A JP18193882A JPS5973644A JP S5973644 A JPS5973644 A JP S5973644A JP 18193882 A JP18193882 A JP 18193882A JP 18193882 A JP18193882 A JP 18193882A JP S5973644 A JPS5973644 A JP S5973644A
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- piston
- displacer
- center
- crank
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/22—Compensation of inertia forces
- F16F15/26—Compensation of inertia forces of crankshaft systems using solid masses, other than the ordinary pistons, moving with the system, i.e. masses connected through a kinematic mechanism or gear system
- F16F15/264—Rotating balancer shafts
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- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は単一シリンダーを有する熱ガス機関のバランサ
装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a balancer device for a hot gas engine with a single cylinder.
既に知られているように往復、回転運動機関が振動を生
ずる最も大きな要因はピストンやピストン連結板や連接
棒などの全往復質量による慣性力と連接棒大端部やクラ
ンクピンやクランクアーム（クランク車）などの全回転
質量による慣性力である。これらの慣性力が特に単一シ
リンダー機関の場合では外部振動となって現われ、種々
の不都合を発生させる事は周知のとおりである。As is already known, the most important factors that cause vibration in reciprocating and rotary engines are the inertial force caused by the total reciprocating mass of the piston, piston connecting plate, and connecting rod, and the large end of the connecting rod, crank pin, and crank arm (crank arm). This is the inertial force due to the total rotating mass such as a car. It is well known that these inertial forces appear as external vibrations, especially in the case of a single cylinder engine, and cause various problems.
そこで一般的には上記のような慣性力とつり合わせるよ
うにクランク軸やフライホイールにクランクピンと１８
０度の位置につり合いおもりを取付けて不つり合い力を
取シ除くようにしているが、つり合いおもりによって垂
直方向の一次慣性力をかなシ打ち消せても、水平方向の
一次慣性力は依然残存することになる。勿論つり合いお
もりを取付けない場合には水平方向の一次慣性力の影響
は小さいが垂直方向の一次慣性力の影響が大きくなる。Therefore, in order to balance the inertia force as mentioned above, a crank pin and a 18
A counterweight is attached at the 0 degree position to eliminate the unbalanced force, but even if the counterweight can cancel out the primary inertia force in the vertical direction, the primary inertia force in the horizontal direction still remains. It turns out. Of course, if no counterweight is attached, the influence of the horizontal primary inertia force is small, but the influence of the vertical primary inertia force becomes large.
このため、つり合いおもりを算出する際にはつり合い率
Ｋ（０＜Ｋ≦１）を最適な値に選定しているが、いまだ
満足のいくものではなかった。For this reason, when calculating the balance weight, the balance rate K (0<K≦1) is selected as the optimum value, but this is still not satisfactory.
それ故、本発明はクランク軸もしくはフライホイールに
つり合いおもりを取付けた熱ガス機関にさらにバランス
ウェイトを有する揺動部材を付加し、このことによシ新
たに生ずる水平方向の慣性力を大幅に打ち消すようにし
たものである。Therefore, the present invention adds a swinging member having a balance weight to a hot gas engine having a balance weight attached to the crankshaft or flywheel, thereby largely canceling out the newly generated horizontal inertia force. This is how it was done.
本発明によれば構造簡単にして所要スペース小なる安価
なバランサ装置が得られ、しかもこのパランサ装置によ
り熱ガス機関の高速回転化が図れるものである。According to the present invention, an inexpensive balancer device having a simple structure and requiring a small space can be obtained, and furthermore, this balancer device can increase the rotation speed of a hot gas engine.
以下、本発明の実施例について図面を用いて説明する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
まず構造を示す第１図および第２図を参照して説明する
と、１０はシリンダーであシ、内部にディスプレーサ−
ピストン９とパワーピストン８を往復動自在に配置して
いる。他方アームサポート１６にはディスプレーサ−ピ
ストンアーム４１とパワーピストンアーム４２の一端が
それぞれ回動自在に支持されていて、またそれぞれのア
ーム４１．４２の他端には連接棒３１．３２とピストン
連結板５１．５２が回動自在に支持されている。First, the structure will be explained with reference to FIGS. 1 and 2. 10 is a cylinder with a displacer inside.
A piston 9 and a power piston 8 are arranged so as to be able to freely reciprocate. On the other hand, one end of a displacer piston arm 41 and a power piston arm 42 is rotatably supported on the arm support 16, and a connecting rod 31.32 and a piston connecting plate are attached to the other end of each arm 41.42. 51 and 52 are rotatably supported.
シリンダー１０の低温空間１１と高温空間１２には再生
器１４が連通され、さらに低温空間１１と再生器１４の
間の連通部分は冷却器１５となっていて、高温空間１２
と再生器１４の間の連通部分は加熱器１３となっている
。A regenerator 14 is connected to the low-temperature space 11 and the high-temperature space 12 of the cylinder 10 , and a cooler 15 is connected between the low-temperature space 11 and the regenerator 14 .
A communicating portion between the regenerator 14 and the regenerator 14 is a heater 13 .
さて冷却器１５と加熱器１６の間に温度差を生じさせる
と作動ガスが、高温空間１２→加熱器１６→再生器１４
→冷却器１５→低温空間１１→冷却器１５→再生器１４
→加熱器１３→高温空間１２というように往復動し、こ
れにより高温空間１２や低温空間１１の作動ガスはその
温度と圧力が周期的に変化し、ディスプレーサ−ピスト
ン９とパワーピストン８を往復運動させる。Now, when a temperature difference is created between the cooler 15 and the heater 16, the working gas flows from the high temperature space 12 to the heater 16 to the regenerator 14.
→ Cooler 15 → Low temperature space 11 → Cooler 15 → Regenerator 14
→ Heater 13 → High-temperature space 12. As a result, the temperature and pressure of the working gas in the high-temperature space 12 and the low-temperature space 11 change periodically, causing the displacer piston 9 and the power piston 8 to reciprocate. let
このため、ディスプレーサ−ピストン９とパワーピスト
ン８の動力はそれぞれ連結板５１ 、５２、アーム４１
．４２および連接棒３１，３２の大端部を通じてクラン
ク機構６に伝達される。またクランク機構６はクランク
アームもしくはクランク車１９１，１９２とクランクピ
ン２１，２２とクランク軸１を備えたものであって、デ
ィスプレーサ−ピストン側のクランクピン２１とパワー
ピストン側のクランクピン２２とは位相差ａをもってク
ランクアームもしくはクランク車１９１，１９２に取付
けられている。このことからディスプレーサ−ピストン
９とパワーピストン８とは前記位相差αをもって往復動
する。またクランク軸１には第６図に示すようにフライ
ホイール１８が固定され、該フライホイール１８にはつ
シ合いおもり１７が取付けられている。勿論つり合いお
もり１７はクランク軸１に取付けてもよい。Therefore, the power of the displacer piston 9 and the power piston 8 is transferred to the connecting plates 51, 52 and the arm 41, respectively.
．． 42 and the large ends of the connecting rods 31, 32 to the crank mechanism 6. The crank mechanism 6 is equipped with crank arms or crank wheels 191, 192, crank pins 21, 22, and a crankshaft 1, and the crank pin 21 on the displacer piston side and the crank pin 22 on the power piston side are in the same position. They are attached to crank arms or crank wheels 191, 192 with a phase difference a. Therefore, the displacer piston 9 and the power piston 8 reciprocate with the phase difference α. Further, a flywheel 18 is fixed to the crankshaft 1 as shown in FIG. 6, and a mating weight 17 is attached to the flywheel 18. Of course, the counterweight 17 may be attached to the crankshaft 1.
さらにディスプレーサ−ピストンアーム４１の上方には
第１の揺動部材７１１が固定されるが、その第１のバラ
ンスウェイト７１の中心はディスプレーサ−ピストン９
側のクランクピン２１が左右（Ｍ、Ｎ点）に位置した時
、シリンダー中心線（Ｌ）と平行でかつディスプレーサ
−ピストンアーム４１の支軸中心（Ｒ）を通るところの
線（Ｓ）の上に位置するようになっている。Further, a first swinging member 711 is fixed above the displacer piston arm 41, and the center of the first balance weight 71 is centered on the displacer piston 9.
When the side crank pins 21 are located on the left and right sides (points M and N), they are on the line (S) that is parallel to the cylinder center line (L) and passes through the support shaft center (R) of the displacer piston arm 41. It is now located in
このことから第１のバランスウェイト７１はアーム４１
の支軸を支点としてクランク軸１を直角に切る鉛直面内
を線（Ｓ）を中心として左右にψ１づつ振れることにな
る。From this, the first balance weight 71 is the arm 41.
With the support shaft as the fulcrum, the crankshaft 1 can be swung by ψ1 to the left and right about the line (S) in a vertical plane that cuts the crankshaft 1 at right angles.
なおこの時にはクランク軸１の中心を通る中心ｍｃＬ＞
と、ディスプレーサ−ピストン９側のクランクピン２１
とクランク軸１の中心を結ぶ線とのなす角度を０１とす
ると０１は２７０度または９０度となる。At this time, the center mcL passing through the center of the crankshaft 1>
and crank pin 21 on the displacer piston 9 side.
If the angle formed by the line connecting the center of the crankshaft 1 is 01, then 01 is 270 degrees or 90 degrees.
他方パワーピストンアーム４２の下方には第２の揺動部
材７２１が固定されるが、その第２のバランスウェイト
７２の中心はパワーピストン８側のクランクピン２２が
左右（Ｍ、Ｎ点）に位置した時、シリンダー中心線（Ｌ
）と平行でかつパワーピストンアーム４２の支軸中心（
Ｐ）を通るところの線（Ｓ）の上に位置するようになっ
ている。On the other hand, a second swinging member 721 is fixed below the power piston arm 42, and the center of the second balance weight 72 is located on the left and right sides (points M and N) of the crank pin 22 on the power piston 8 side. When the cylinder center line (L
) and parallel to the support shaft center of the power piston arm 42 (
It is positioned above the line (S) passing through P).
このことから第２のバランスウェイト７２はアーム４２
の支軸を支点としてクランク軸１を直角に切る鉛直面内
を線（Ｓ）を中心として左右にψ２づつ振れることにな
る。From this, the second balance weight 72 is connected to the arm 42.
With the support shaft as the fulcrum, the crankshaft 1 can be swung by ψ2 to the left and right around the line (S) in a vertical plane that cuts the crankshaft 1 at right angles.
なおこの時にはクランク軸１の中心を通る中心線（Ｌ）
、！：、パワーピストン８側のクランクピン２２とクラ
ンク軸１の中心を結ぶ線とのなす角度を０２とすると０
２は２７０度または９０度となる。At this time, the center line (L) passing through the center of the crankshaft 1
,! :, If the angle between the crank pin 22 on the power piston 8 side and the line connecting the center of the crankshaft 1 is 02, then 0.
2 is 270 degrees or 90 degrees.
なお第１図、第２図においての角度θ２はクランクピン
２２が中心線（Ｌ）から左方に移動して形成されるもの
であるため−θ２として示される。またそれぞれのアー
ム４１．４２と連接棒３１．３２とクランクアームもし
くはクランク車１９１゜１９２とは同様のものであるた
め振れ角ψ１とψ２は同じになり、位相角ａはａ＝θ１
−β２で表わせる。Note that the angle θ2 in FIGS. 1 and 2 is shown as −θ2 because the crank pin 22 is formed by moving leftward from the center line (L). Also, since the respective arms 41, 42, connecting rods 31, 32, and crank arms or crank wheels 191, 192 are the same, the deflection angles ψ1 and ψ2 are the same, and the phase angle a is a=θ1.
−β2.
さて次にフライホイール１８に取付けたつり合いおもり
１７の取付位置について第６図を参照して説明するが、
クランク機構６を含むディスプレーサ−ピストン部分の
全往復質量と全回転質量を取り除くためにはディスプレ
ーサ−ピストン９側のクランクピン２１と１８０度の位
置につシ合いおもり（Ａ）（仮想おもり）を必要とし、
クランク機構６を含むパワーピストン部分の全往復質量
と全回転質量を取シ除くためにはパワーピストン８側の
クランクピン２２と１８０度の位置につり合いおもり（
Ｂ）（仮想おもり）を必要とする。Next, the mounting position of the counterweight 17 attached to the flywheel 18 will be explained with reference to FIG.
In order to remove the total reciprocating mass and total rotating mass of the displacer-piston portion including the crank mechanism 6, a matching weight (A) (virtual weight) is required at a position of 180 degrees with the crank pin 21 on the displacer-piston 9 side. year,
In order to remove the total reciprocating mass and total rotational mass of the power piston section including the crank mechanism 6, a counterweight (
B) (virtual weight) is required.
よってつシ合いおもシ１７の重量は前記２つのおもりの
合成力、即ち
Ｒ，＝ Ａ２＋ Ｂ’＋２ＡＢＣｏＳ（β１−島）に比
例する。マタつシ合いおもり１７の取付角度
、−ｔ８□−１四眞Ｉづ二配となる。Therefore, the weight of the joint weight 17 is proportional to the combined force of the two weights, ie, R, = A2+B'+2ABCoS (β1-Island). The mounting angle of the mating counterweight 17 is -t8□-1, four straight, and two.
１３ｃｏｓβ、 （−Ａｃｏｓβ）
ここでβ１は前記した中心線（Ｌ ）と、仮想つシ合い
おもり（Ｂ）とクランク軸１を結ぶ線とのなす角度であ
り、β２は該中心線（Ｌ）と、仮想つり合いおもり（Ａ
）とクランク軸１を結ぶ線とのなす角度である。13cosβ, (-Acosβ) Here, β1 is the angle between the center line (L) mentioned above and the line connecting the virtual counterweight (B) and the crankshaft 1, and β2 is the angle between the center line (L) and the line connecting the crankshaft 1. , virtual counterweight (A
) and the line connecting the crankshaft 1.
以上のような構成からなる実施例の作用について第４図
を参照して説明する。The operation of the embodiment configured as above will be explained with reference to FIG. 4.
まずディスプレーサ−ピストン９とパワーピストン８が
往復動するとクランク軸１とフライホイール１８は回転
運動をする。この結果、フライホイール１８に取付けた
つり合いおもり１７によって遠心方向の慣性力ｐｃが生
ずる。またこの慣性力ＦＣは垂直方向成分Ｆｃｘと水平
方向成分ｐｃｙに分解でき、この垂直方向成分Ｆｃｘは
機関の慣性力ＦＴを相殺する。他方つり合いおもり１７
の水平方向の慣性力Ｆｃｙは従来ではつり合い率によっ
て最適値になるようにしているが、実施例では第１およ
び第２ （７）揺動部材７１１．７２１のバランスウニ
４９−
）７１．７２をアーム４１．４２に付設し、積極的に相
殺している。First, when the displacer piston 9 and the power piston 8 reciprocate, the crankshaft 1 and the flywheel 18 rotate. As a result, a centrifugal inertia force pc is generated by the counterweight 17 attached to the flywheel 18. Further, this inertial force FC can be decomposed into a vertical component Fcx and a horizontal component pcy, and this vertical component Fcx cancels the inertial force FT of the engine. The other counterweight 17
In the past, the horizontal inertia force Fcy of is set to the optimum value by the balance ratio, but in the embodiment, the balance urchin 49-) 71.72 of the first and second (7) swinging members 711.721 is It is attached to arms 41 and 42 and is actively offset.
即ち第１および第２の揺動部材７１１，７２１のバラン
スウェイト７１．７２によって遠心方向の慣性力Ｆａ、
Ｆｂを生じさせ、これらの慣性力Ｆａ。That is, the centrifugal inertia force Fa,
Fb and these inertial forces Fa.
凡の水平方向成分Ｆａｙ 、 Ｆｂｙによシつり合いお
もシ１７の水平方向の慣性力ＦＣｙを十分に相殺してい
る。例えば第４図においての慣性力ＦＣｙは第１および
第２のバランスウェイト７１．７２による水平方向の慣
性力Ｆｂｙとｐａｙの差し引き分相殺される。ところで
第１および第２のバランスウェイト７１．７２による垂
直方向の慣性力ＦａＸ＋ Ｆｂｘは互いに逆向きとなっ
ているだめほとんど外部振動となっては表われない。The horizontal components Fay and Fby are balanced to sufficiently cancel out the horizontal inertia force FCy of the weight 17. For example, the inertial force FCy in FIG. 4 is canceled out by the difference between the horizontal inertial force Fby and pay due to the first and second balance weights 71 and 72. By the way, since the vertical inertia forces FaX+Fbx due to the first and second balance weights 71 and 72 are in opposite directions, they hardly appear as external vibrations.
またつり合いおもり１７の水平方向の慣性力ｐｃｙが最
大になる時、即ちつシ合いおもり１７が左右に最も寄る
時には、第５図と第６図に示すように第１および第２の
バランスウェイ）７１，７２による水平方向の慣性力Ｆ
ａｙとＦｂ、がそれぞれ同方向になるため、有効に前記
慣性力Ｆｃｙを相殺し得る。Furthermore, when the horizontal inertia force pcy of the counterweight 17 is at its maximum, that is, when the counterweight 17 is closest to the left and right, the first and second balance ways (as shown in FIGS. 5 and 6) Horizontal inertia force F due to 71 and 72
Since ay and Fb are in the same direction, the inertial force Fcy can be effectively canceled out.
以上述べてきたように本発明によればフライホイールも
しくはクランク軸につり合いおもりを取付けることによ
り生ずる水平方向の振動を揺動部材により極力抑えるこ
とができ、しかも揺動部材は構造的に簡単なものである
ためコストもそれほどかからないことから熱ガス機関に
採用して犬なる効果を奏する。As described above, according to the present invention, horizontal vibrations caused by attaching a counterweight to the flywheel or crankshaft can be suppressed as much as possible by the swinging member, and the swinging member is structurally simple. Therefore, it does not cost much, so it can be used in hot gas engines to produce a similar effect.
第１図は本発明の実施例におけるディスプレーサ−ピス
トン部分を示す断面図、第２図は同様の実施例における
パワーピストン部分を示す断面図、第３図は同様の実施
例におけるフライホイール部分を示す側面図、第４図は
本発明実施例の機関に働く力を示す作用説明図、第５図
は第４図同様の作用説明図であり、つり合いおもりが左
方に寄シ水平方向の慣性力が最も大きくなった時の揺動
部材に働く力を示している。第６図は第４図同様の作用
説明図であり、つり合いおもりが右方に寄り水平方向の
慣性力が最も大きくなった時の揺動部１１−
材に働く力を示している。
１・・・クランク軸
２１・・・ディスプレーサ−ピストン側のクランクピン
２２・・・パワーピストン側のクランクピン６１・・・
連接棒 ３２・・・連接棒４１・・・ディスプレーサ
−ピストンアーム４２・・・パワーピストンアーム
５１・・・連結板５２・・・連結板 ６・・・クラン
ク機構７１・・・第１のバランスウェイト
７２・・・第２のバランスウェイト
７１１・・・第１の揺動部材 ７２１川第２の揺動部
材８・・・パワーピストン ９・・・ディスプレーサ
−ピストン１０・・・シリンダー １１・・・低温空
間１２・・・高温空間 １６・・・加熱器１４・・・
再生器 １５・・・冷却器１６・・・アームサポート
１７・・・つり合いおもり１８・・・フライホイー
ル
１９１・・・クランクアームもしくはクランク車１９２
・・・クランクアームもしくはクランク車９１図
第２図
第 ３ 図
Ｌ
ｓ ４ 別
り
竿 ら 図
２７５−
箇 ｆｌ 図
手続補正書（方式）
昭和５８年６月１９日
１、事件の表示
昭和５７年特許願第１８１９３８号
２、発明の名称
３゜補正をする者
事件との関係 特許出願人
電話（０２７０） ２４−１２１１
４、補正指令の日付
２７６−FIG. 1 is a sectional view showing a displacer piston part in an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a sectional view showing a power piston part in a similar embodiment, and FIG. 3 is a sectional view showing a flywheel part in a similar embodiment. 4 is an action explanatory diagram showing the force acting on the engine according to the embodiment of the present invention, and FIG. 5 is an action explanatory diagram similar to that shown in FIG. It shows the force acting on the swinging member when . FIG. 6 is an explanatory diagram similar to FIG. 4, and shows the force acting on the swing member 11 when the counterweight shifts to the right and the horizontal inertial force becomes maximum. 1...Crankshaft 21...Crank pin 22 on the displacer piston side...Crank pin 61 on the power piston side...
Connecting rod 32...Connecting rod 41...Displacer piston arm 42...Power piston arm
51... Connection plate 52... Connection plate 6... Crank mechanism 71... First balance weight 72... Second balance weight 711... First swinging member 721 River 2nd Swinging member 8... Power piston 9... Displacer piston 10... Cylinder 11... Low temperature space 12... High temperature space 16... Heater 14...
Regenerator 15... Cooler 16... Arm support 17... Counterweight 18... Flywheel 191... Crank arm or crank wheel 192
... Crank arm or crank wheel 91 Figure 2 Figure 3 Figure L s 4 Separate rod et al. Figure 275- Section fl Figure procedure amendment (method) June 19, 1981 1, Indication of incident 1988 Patent Application No. 181938 2. Name of the invention 3. Relationship with the case of the person making the amendment Patent applicant Telephone: (0270) 24-1211 4. Date of amendment order 276-
Claims (1)
ピストンを往復動自在に配置する一方、ディスプレーサ
−ピストンアームとパワーピストンアームの一端をそれ
ぞれ回動自在に支持し、かつ該それぞれのアームの他端
を連接棒とピストン連結板に回動自在に支持し、これに
よりディスプレーサ−ピストンとパワーピストンの動力
をそれぞれ連結板、アームおよび連接棒を通じてクラン
ク機構およびフライホイールに伝達するようにしだ熱ガ
ス機関において、該クランク機構に対し該連接棒を連結
するだめのクランクピンを位相差をもって取付け、さら
にクランク機構を含むディスプレーサ−ピストン部分お
よびパワーピストン部分のそれぞれの全往復質量と全回
転質量に基づく２合成力がその遠心力となるようにクラ
ンク軸もしくはフライホイールにつり合いおもりを取付
け、前記ディスプレーサ−ピストン側のクランクピンが
左右（Ｍ、Ｎ点）に位置した時、第１のバランスウェイ
トの中心がシリンダー中心ａｃＬ＞と平行でかつディス
プレーサ−ピストン側アームの支軸中心（Ｐ）を通ると
ころの線（Ｓ）上に位置するようにディスプレーサ−ピ
ストンアームの上方に第１の揺動部材を固定し、他方パ
ワーピストン側のクランクピンが左右（Ｍ、Ｎ点）に位
置した時、第２のバランスウェイトの中心がシリンダー
中心ｍ（Ｌ）と平行でかつパワーピストン側アームの支
軸中心（Ｐ）を通るところの線（Ｓ）上に位置するよう
にパワーピストンアームの下方に第２の揺動部材を固定
したことを特徴とする熱ガス機関のバランサ装置。A displacer piston and a power piston are disposed in a single cylinder so as to be able to reciprocate, while one end of the displacer piston arm and the power piston arm is rotatably supported, and the other end of each arm is connected to a connecting rod. In a hot gas engine, the crank is rotatably supported on a piston connecting plate, thereby transmitting the motive power of the displacer piston and the power piston to the crank mechanism and flywheel through the connecting plate, the arm and the connecting rod, respectively. The crank pin that connects the connecting rod to the mechanism is installed with a phase difference, and the two resultant forces based on the total reciprocating mass and total rotating mass of the displacer piston part and the power piston part, including the crank mechanism, are applied to the centrifugal force. A counterweight is attached to the crankshaft or flywheel to provide a force, and when the crank pin on the displacer piston side is positioned on the left and right (points M and N), the center of the first balance weight is at the cylinder center acL> A first swinging member is fixed above the displacer-piston arm so as to be parallel to the line (S) passing through the spindle center (P) of the arm on the displacer-piston side, and the other swinging member is on the power piston side. When the crank pins of are located on the left and right sides (points M and N), the line where the center of the second balance weight is parallel to the cylinder center m (L) and passes through the support shaft center (P) of the power piston side arm. (S) A balancer device for a hot gas engine, characterized in that a second swinging member is fixed below the power piston arm so as to be located above the power piston arm.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP18193882A JPS5973644A (en) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | Balancer of hot gas engine |
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|---|---|---|---|
| JP18193882A JPS5973644A (en) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | Balancer of hot gas engine |
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|---|---|
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| JPH02583B2 JPH02583B2 (en) | 1990-01-08 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18193882A Granted JPS5973644A (en) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | Balancer of hot gas engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5973644A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4688528A (en) * | 1985-12-23 | 1987-08-25 | Ford Motor Company | Reciprocating balance weight mechanism for a piston type internal combustion engine |
| JP2011001874A (en) * | 2009-06-18 | 2011-01-06 | Isuzu Motors Ltd | Free piston type stirling engine |
| US8408535B2 (en) | 2009-08-07 | 2013-04-02 | Ricoh Company, Ltd. | Attachment assist device and image forming apparatus employing the attachment assist device |
| CN104727975A (en) * | 2015-03-24 | 2015-06-24 | 北京交通大学 | Solar energy ball tube type Stirling heat engine |
-
1982
- 1982-10-15 JP JP18193882A patent/JPS5973644A/en active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4688528A (en) * | 1985-12-23 | 1987-08-25 | Ford Motor Company | Reciprocating balance weight mechanism for a piston type internal combustion engine |
| JP2011001874A (en) * | 2009-06-18 | 2011-01-06 | Isuzu Motors Ltd | Free piston type stirling engine |
| US8408535B2 (en) | 2009-08-07 | 2013-04-02 | Ricoh Company, Ltd. | Attachment assist device and image forming apparatus employing the attachment assist device |
| CN104727975A (en) * | 2015-03-24 | 2015-06-24 | 北京交通大学 | Solar energy ball tube type Stirling heat engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02583B2 (en) | 1990-01-08 |
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