JPS5964576A - マグクロ質キヤスタブル耐火物 - Google Patents
マグクロ質キヤスタブル耐火物Info
- Publication number
- JPS5964576A JPS5964576A JP57172428A JP17242882A JPS5964576A JP S5964576 A JPS5964576 A JP S5964576A JP 57172428 A JP57172428 A JP 57172428A JP 17242882 A JP17242882 A JP 17242882A JP S5964576 A JPS5964576 A JP S5964576A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sio2
- cao
- alumina cement
- added
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はマグネシアとクロム鉱を骨材とするマグクロ
質キャスタブル耐火物の配合に関する。
質キャスタブル耐火物の配合に関する。
マグクロ質キャスタブルのバインダーにリン酸ナトリウ
ム系を用いると、クロム鉱中の不純成分である珪酸(S
iO2)によってバインダー相が破壊されて高温におけ
る熱間強度が大巾に低下するが、この発明は、これを防
止して熱間強度の高い耐火物を得ることを目的とする。
ム系を用いると、クロム鉱中の不純成分である珪酸(S
iO2)によってバインダー相が破壊されて高温におけ
る熱間強度が大巾に低下するが、この発明は、これを防
止して熱間強度の高い耐火物を得ることを目的とする。
マグクロ質耐火物において従来、SiO2含有量の高い
クロム鉱を使用しバインダー材としてリン酸ナトリウム
系例えばメタリン酸ナトリウムを使用すると、耐火物の
1300℃以上における熱間強度が急激に低下して充分
な耐用性が得られなかった。これは生成したバインダー
相であるNa2O、2CaO・P2O5がSiO2と反
応して7CaO・P2O5・2SiO2が生成し同時に
Na2Oが遊離して低融性のガラスを生成しバインダー
相が破壊されるものと推定される。
クロム鉱を使用しバインダー材としてリン酸ナトリウム
系例えばメタリン酸ナトリウムを使用すると、耐火物の
1300℃以上における熱間強度が急激に低下して充分
な耐用性が得られなかった。これは生成したバインダー
相であるNa2O、2CaO・P2O5がSiO2と反
応して7CaO・P2O5・2SiO2が生成し同時に
Na2Oが遊離して低融性のガラスを生成しバインダー
相が破壊されるものと推定される。
一方SiO2含有量の低いクロム原料としては、SiO
2成分の低いクロム鉱石を特別に精製した「トランスバ
ール精鉱」(SiO21%以下)があるが、量的に少く
高価格であるので一般的に使用できない状態である。
2成分の低いクロム鉱石を特別に精製した「トランスバ
ール精鉱」(SiO21%以下)があるが、量的に少く
高価格であるので一般的に使用できない状態である。
そこでSiO2含有量の高い一般的なクロム鉱例えばマ
シンロッククロム鉱(SiO24%以上)を用いかつ一
般的なバインダー剤であるメタリン酸ナトリウムを使用
しても高温域での強度低下が少く、特に転炉スラグの如
く塩基度(CaO/SiO2)の高いスラグと接触する
場所たとえば溶鋼取鍋やタンデイッシュにおけるキャス
タブル耐火物やRH法、DH法等の取鍋精錬炉における
キャスタブル耐火物を開発すべく、マグクロ質キャスタ
ブル耐火物におけるバインダー相の挙動および耐火物配
合体の特性等を詳細に検討し実験を重ねた結果、前述し
たSiO2とバインダー相の反応抑制剤としてアルミナ
セメントを添加することが有効であり、かつ全配合体の
CaO/P2O5が一定の範囲になる如く炭酸カルシウ
ムの添加量を調整し、さらに全配合体のCaO/P2O
5の望ましい範囲即ち耐火物の熱間強度の高い範囲は全
配合体のSiO2含有量によって調整するのが有効であ
ることを見出したのである。
シンロッククロム鉱(SiO24%以上)を用いかつ一
般的なバインダー剤であるメタリン酸ナトリウムを使用
しても高温域での強度低下が少く、特に転炉スラグの如
く塩基度(CaO/SiO2)の高いスラグと接触する
場所たとえば溶鋼取鍋やタンデイッシュにおけるキャス
タブル耐火物やRH法、DH法等の取鍋精錬炉における
キャスタブル耐火物を開発すべく、マグクロ質キャスタ
ブル耐火物におけるバインダー相の挙動および耐火物配
合体の特性等を詳細に検討し実験を重ねた結果、前述し
たSiO2とバインダー相の反応抑制剤としてアルミナ
セメントを添加することが有効であり、かつ全配合体の
CaO/P2O5が一定の範囲になる如く炭酸カルシウ
ムの添加量を調整し、さらに全配合体のCaO/P2O
5の望ましい範囲即ち耐火物の熱間強度の高い範囲は全
配合体のSiO2含有量によって調整するのが有効であ
ることを見出したのである。
高熱間強度を得るためのリン酸ナトリウム系バインダー
としては、重合度21前後のメタリン酸ナトリウムが優
れておりバインダー相の生成にはCaOが必要で両者の
反応化合物でおるNa20・2CaO・P2O5(以下
「NC2P」と略称する)がバインダー相であることは
知られている、 ところでCaO源としては一般に生石灰、ドロマイト、
Ca(OH)2、CaCO3があるがキャスタブル耐火
物に配合する場合の適応性について実験した結果、生石
灰とドロマイトはキャスタブル耐火物を水で混練する際
急激な発熱反応を起すため便用できず、Ca(OH)2
とCaCO3については、マグクロ系耐火骨材にバイン
ダー材として重合度21前後のメタリン酸ナトリウム(
商品名グラスH、米国FMC社製)5%、Ca(OH)
2とCaCO3の何れかを5%、水を外掛8%をそれぞ
れ添加して混練した結果、前者の場合は混線中に激しい
発熱反応と凝結現象が見られ混練を続けても流動性が出
ないため鋳込施工が困難であったが、(Ca(OH)2
は強塩基性、グラスHは弱酸性のため急激な反応がおこ
るためと思われる)後者の場合は混線中に若干の偽凝結
が見られるが混線を続けると流動性が充分に発現するの
で施工が可能である。
としては、重合度21前後のメタリン酸ナトリウムが優
れておりバインダー相の生成にはCaOが必要で両者の
反応化合物でおるNa20・2CaO・P2O5(以下
「NC2P」と略称する)がバインダー相であることは
知られている、 ところでCaO源としては一般に生石灰、ドロマイト、
Ca(OH)2、CaCO3があるがキャスタブル耐火
物に配合する場合の適応性について実験した結果、生石
灰とドロマイトはキャスタブル耐火物を水で混練する際
急激な発熱反応を起すため便用できず、Ca(OH)2
とCaCO3については、マグクロ系耐火骨材にバイン
ダー材として重合度21前後のメタリン酸ナトリウム(
商品名グラスH、米国FMC社製)5%、Ca(OH)
2とCaCO3の何れかを5%、水を外掛8%をそれぞ
れ添加して混練した結果、前者の場合は混線中に激しい
発熱反応と凝結現象が見られ混練を続けても流動性が出
ないため鋳込施工が困難であったが、(Ca(OH)2
は強塩基性、グラスHは弱酸性のため急激な反応がおこ
るためと思われる)後者の場合は混線中に若干の偽凝結
が見られるが混線を続けると流動性が充分に発現するの
で施工が可能である。
以上の検討によりバインダー相の生成に必要なCaO源
としてはCaCO3が最も適していることが判明した。
としてはCaCO3が最も適していることが判明した。
次に前述したようにSiO2含有量の高い骨材において
はバインダー相が破壊される現象について試験した結果
を第1図〜第4図に示す。即ちメタリン酸ナトリウムと
CaCO3の混合組成(バインダー相)にSiO2源と
してそれぞれ非晶質シリカ(第1図)、珪砂(第2図)
、合成フォルステライト(2MgO・SiO2)(第3
図)、合成2CaO・S1O2(第4図)を、バインダ
ー相(Na2O・2CaO・P2O5−NC2P)とS
iO2との反応生成物である7CaO・P206・2S
iO2(以下C7PS2と略称する)の化学当量に対し
て1倍、1.5倍、2倍、3倍、4倍とSiO2を増加
させ各5時間、高温加熱してC7PS2の生成状況を実
験した結果を示すもので、●印はC7PS2が生成し、
○印はC7PS2が生成しなかった条件を示す。
はバインダー相が破壊される現象について試験した結果
を第1図〜第4図に示す。即ちメタリン酸ナトリウムと
CaCO3の混合組成(バインダー相)にSiO2源と
してそれぞれ非晶質シリカ(第1図)、珪砂(第2図)
、合成フォルステライト(2MgO・SiO2)(第3
図)、合成2CaO・S1O2(第4図)を、バインダ
ー相(Na2O・2CaO・P2O5−NC2P)とS
iO2との反応生成物である7CaO・P206・2S
iO2(以下C7PS2と略称する)の化学当量に対し
て1倍、1.5倍、2倍、3倍、4倍とSiO2を増加
させ各5時間、高温加熱してC7PS2の生成状況を実
験した結果を示すもので、●印はC7PS2が生成し、
○印はC7PS2が生成しなかった条件を示す。
即ち第1図〜第3図より、SiO2源がC7PS2化学
当量の2倍量以上の組成領域で非晶質シリカの場合14
00℃から珪砂と合成フォルステライトの場合は130
0℃からC7PS2が生成し、NC2Pを分解すること
、2CaO・SiO2の場合は分解しないことが判明し
た。このNC2Pの分解によってNa2Oが遊離してく
る反応式は次の如くと思われる。ただし(1)、(2)
式の反応は進行するが、(3)式の反応は進まない。
当量の2倍量以上の組成領域で非晶質シリカの場合14
00℃から珪砂と合成フォルステライトの場合は130
0℃からC7PS2が生成し、NC2Pを分解すること
、2CaO・SiO2の場合は分解しないことが判明し
た。このNC2Pの分解によってNa2Oが遊離してく
る反応式は次の如くと思われる。ただし(1)、(2)
式の反応は進行するが、(3)式の反応は進まない。
Na20・2CaO・P2O5+5CaCO2+2Si
O2→7CaO・P2O6・2SiO2+Na2O+5
CO2…(1)Na2O・2CaO−P2O5+5Ca
CO3+2(2MgO・SiO2)→7CaO・P2O
5・2SiO2+4MgO+Na20+5CO2…(2
)Na20・2CaO・P2O5+CaCO3+2(2
CaO・SiO2)→7CaO・P2O5・2SiO2
+Na2O+CO2…(3)次に上記(1)、(2)式
の反応抑制即ちNC2Pの分解、Na2Oの遊離を抑制
する手段について検討を行なった結果、アルミナセメン
トの添加が有効であり、特にSiO2含有量の少ないハ
イアルミナセメントの添加が効果大であった、実験の1
例を示すと、上記(1)、(2)式の3倍量のSiO2
源を珪砂及びフォルステライトで添加し1400℃に5
時間加熱すると、第2図、第3図に示すようにC7PS
2が生成するが、JISアルミナセメント1号(SiO
2 4.5%含有品)を珪砂及びフォルステライト中の
SiO2量に対して3倍量を添加した場合、1400℃
−5時間加熱後にても若干のC7PS2を生成するのみ
であった。
O2→7CaO・P2O6・2SiO2+Na2O+5
CO2…(1)Na2O・2CaO−P2O5+5Ca
CO3+2(2MgO・SiO2)→7CaO・P2O
5・2SiO2+4MgO+Na20+5CO2…(2
)Na20・2CaO・P2O5+CaCO3+2(2
CaO・SiO2)→7CaO・P2O5・2SiO2
+Na2O+CO2…(3)次に上記(1)、(2)式
の反応抑制即ちNC2Pの分解、Na2Oの遊離を抑制
する手段について検討を行なった結果、アルミナセメン
トの添加が有効であり、特にSiO2含有量の少ないハ
イアルミナセメントの添加が効果大であった、実験の1
例を示すと、上記(1)、(2)式の3倍量のSiO2
源を珪砂及びフォルステライトで添加し1400℃に5
時間加熱すると、第2図、第3図に示すようにC7PS
2が生成するが、JISアルミナセメント1号(SiO
2 4.5%含有品)を珪砂及びフォルステライト中の
SiO2量に対して3倍量を添加した場合、1400℃
−5時間加熱後にても若干のC7PS2を生成するのみ
であった。
更に同様にハイアルミナセメント(SiO20.3%)
を添加した場合には、1400℃−5時間加熱後にても
全くC7PS2は生成せず、(1)、(2)式の反応抑
制剤として非常に効果的であることが分った。
を添加した場合には、1400℃−5時間加熱後にても
全くC7PS2は生成せず、(1)、(2)式の反応抑
制剤として非常に効果的であることが分った。
なお上記反応抑制剤としての原因を明らかにするため、
アルミナセメント中の主要鉱物相であるCaO・Al2
O3を試薬より合成し、上記アルミナセメントと同様に
添加した実験を行なうと共にCaO・Al2O3と珪砂
及びフォルステライトとの反応性を調べた結果、SiO
2源は主に2CaO・SiO2及びゲーレナイト(2C
aO・Al203・SiO2)として固定されて、NC
2Pの分解作用が無くなることが判明した。
アルミナセメント中の主要鉱物相であるCaO・Al2
O3を試薬より合成し、上記アルミナセメントと同様に
添加した実験を行なうと共にCaO・Al2O3と珪砂
及びフォルステライトとの反応性を調べた結果、SiO
2源は主に2CaO・SiO2及びゲーレナイト(2C
aO・Al203・SiO2)として固定されて、NC
2Pの分解作用が無くなることが判明した。
以上の基礎実験の結果に基づきマグクロ質キャスタブル
耐火物の各添加物適正配合割合について述べる。
耐火物の各添加物適正配合割合について述べる。
(1)メタリン酸ナトリウムの添加量について、第1表
の配合100重量に対してメタリン酸ナトリウムとして
商品名「グラスH」を1〜10重量%の範囲で添加し、
水を外掛8〜9%添加・混線し、25×25×150m
mの型に振動成形し、養生乾燥后1400℃における熱
間曲げ強さを測定した結果を第5図に示す。
の配合100重量に対してメタリン酸ナトリウムとして
商品名「グラスH」を1〜10重量%の範囲で添加し、
水を外掛8〜9%添加・混線し、25×25×150m
mの型に振動成形し、養生乾燥后1400℃における熱
間曲げ強さを測定した結果を第5図に示す。
注:
配合粒度 …タイラー標準篩海水マグネシア
…MgO98.5%、SiO20.28%マシン
ロッククロ鉱 …SiO24.20%CaCO3
…工業用炭酸カルシウムアルミナセメント …電
化ハイアルミナセメントAl3O372.5%、SiO
30.3%第5図より50Kg/以上の熱間曲げ強さの
得られるグラスH(バインダー剤)の添加範囲は2〜8
重量%、60Kg/cm2以上では2.5〜7.5重量
%である。
…MgO98.5%、SiO20.28%マシン
ロッククロ鉱 …SiO24.20%CaCO3
…工業用炭酸カルシウムアルミナセメント …電
化ハイアルミナセメントAl3O372.5%、SiO
30.3%第5図より50Kg/以上の熱間曲げ強さの
得られるグラスH(バインダー剤)の添加範囲は2〜8
重量%、60Kg/cm2以上では2.5〜7.5重量
%である。
なおグラスHの添加量が2%より少くなるとパインダー
相の生成が減少し、8%を越えるとバインダー相である
NC2Pの生成領域をはずれるため何れも熱間強度が低
下するものと思われる。
相の生成が減少し、8%を越えるとバインダー相である
NC2Pの生成領域をはずれるため何れも熱間強度が低
下するものと思われる。
(2)アルミナセメントの添加量について第2表の配合
100重量に対して、第1表の電化ハイアルミナセメン
トを0.5〜9.0重量%の範囲で添加し、第1表の試
験と同様に1400℃における熱間曲げ強さを測定した
結果を第6図に示す。
100重量に対して、第1表の電化ハイアルミナセメン
トを0.5〜9.0重量%の範囲で添加し、第1表の試
験と同様に1400℃における熱間曲げ強さを測定した
結果を第6図に示す。
第6図により40Kg/cm2以上の熱間曲げ強さの得
られるアルミナセメントの添加範囲は1〜8重量%であ
り、望ましくは(60Kg/cm2以上)2〜7重量%
である。
られるアルミナセメントの添加範囲は1〜8重量%であ
り、望ましくは(60Kg/cm2以上)2〜7重量%
である。
アルミナセメントの添加量が1%より少い量では、Si
O2によるNC2P(バインダー相)の破壊作用を抑制
するに至らず耐火物の熱間強度が低下し、8%を越える
とアルミナセメント中の低融成分により液相の生成量が
増加するためと考えられる。
O2によるNC2P(バインダー相)の破壊作用を抑制
するに至らず耐火物の熱間強度が低下し、8%を越える
とアルミナセメント中の低融成分により液相の生成量が
増加するためと考えられる。
(3)アルミナセメントのSiO2含有量について反応
制御剤として添加するアルミナセメント中のSiO2含
有量がNC2Pの分解−Na2O分離−熱間強度の低下
に与える影響について検討するため、添加するアルミナ
セメントをアルミナセメントJIS1号(SiO2含有
量2〜3%)に変更して第2表と同様の試験を行ったと
ころ、1400℃における熱間曲げ強さは第6図の約1
/2の値しか発現しなかった。そこでSiO2含有量の
異るアルミナセメントで第2表と同様の試験を行った結
果、第6図に近い強度(3〜6%添加で熱間曲げ強度8
0Kg/cm2以上)を得られるアルミナセメントはS
iO2含有量が1重量%以下のものであることが判明し
た。
制御剤として添加するアルミナセメント中のSiO2含
有量がNC2Pの分解−Na2O分離−熱間強度の低下
に与える影響について検討するため、添加するアルミナ
セメントをアルミナセメントJIS1号(SiO2含有
量2〜3%)に変更して第2表と同様の試験を行ったと
ころ、1400℃における熱間曲げ強さは第6図の約1
/2の値しか発現しなかった。そこでSiO2含有量の
異るアルミナセメントで第2表と同様の試験を行った結
果、第6図に近い強度(3〜6%添加で熱間曲げ強度8
0Kg/cm2以上)を得られるアルミナセメントはS
iO2含有量が1重量%以下のものであることが判明し
た。
(4)CaCO3の添加量について
配合体中のCaCO3の配合率は、全配合体のCaO/
P2O5比に変動を与える。しかしてキャスタブル耐火
物の熱間強度は配合体のCaO/P2O5比が一定の範
囲にある時に高い値になることが判明した。即ちCaC
O3はメタリン酸ナトリウムと反応してバインダー相を
生成するとともにCaO/P2O5比の調整剤として添
加するものである。
P2O5比に変動を与える。しかしてキャスタブル耐火
物の熱間強度は配合体のCaO/P2O5比が一定の範
囲にある時に高い値になることが判明した。即ちCaC
O3はメタリン酸ナトリウムと反応してバインダー相を
生成するとともにCaO/P2O5比の調整剤として添
加するものである。
第7図は配合体のCaO/P2O5比即ちCaCO3の
添加量と熱間曲げ強さの関係を示す。図中●印はCaO
/P2O5比=1.24、CaCO3を全配合に対し7
.38%添加したものでその配合内容は第6表の通りで
ある。
添加量と熱間曲げ強さの関係を示す。図中●印はCaO
/P2O5比=1.24、CaCO3を全配合に対し7
.38%添加したものでその配合内容は第6表の通りで
ある。
注:マシンロッククロム鉱はSiO2含有4.2%第7
図から1400℃において40Kg/cm2以上の熱間
強度が得られるCaO/P2O5比の範囲は1.7〜2
.5である。
図から1400℃において40Kg/cm2以上の熱間
強度が得られるCaO/P2O5比の範囲は1.7〜2
.5である。
次にSiO2含有量が1.76%の低シリカクロム鉱(
廣瀬クロム鉱)を配合して同様に実験を行った結果を第
8図に示す。即ち40Kg/cm2を以上の熱間強度が
得られるCaO/P2O5比の範囲は1.1〜1.95
であって第7図より低い値である。即ち配合中の−Si
O2の含有量によってCaO/P2O5の適正値ひいて
はCaCO5の添加量を含む高熱間強度適正配合組成が
大きく異ることが判明した。
廣瀬クロム鉱)を配合して同様に実験を行った結果を第
8図に示す。即ち40Kg/cm2を以上の熱間強度が
得られるCaO/P2O5比の範囲は1.1〜1.95
であって第7図より低い値である。即ち配合中の−Si
O2の含有量によってCaO/P2O5の適正値ひいて
はCaCO5の添加量を含む高熱間強度適正配合組成が
大きく異ることが判明した。
そこで全配合体のSiO2含有量と全配合体のCaO/
P2O5比の各種組合せ実験において、キャスタブル耐
火物の熱間高強度が得られるものを○印、強度の低いも
のを×印としてプロットした結果を第8図に示す。
P2O5比の各種組合せ実験において、キャスタブル耐
火物の熱間高強度が得られるものを○印、強度の低いも
のを×印としてプロットした結果を第8図に示す。
即ち配合体のSiO2含有量が高い程(具体的にはSi
O2値の高いクロム鉱を使用する程)CaO/P2O5
比の適正範囲は高い方に移動する。つまりキャスタブル
耐火物の高熱間強度を得るためには配合体のSiO2含
有量に応じたCaS/P2O5比が存在することが判明
した。これを式で表すと次の通りである。
O2値の高いクロム鉱を使用する程)CaO/P2O5
比の適正範囲は高い方に移動する。つまりキャスタブル
耐火物の高熱間強度を得るためには配合体のSiO2含
有量に応じたCaS/P2O5比が存在することが判明
した。これを式で表すと次の通りである。
0.69S+0.53≦C/P≦0.69S+1.48
ここでC/P=配合体のCaO/P2O5比S=配合体
のSiO2含有量(重量%)たとえば配合体のSiO2
値が1.0%とすると高強度が得られるC/Pは1.2
2≦C/P、≦2.17となりこれに基づいてCaCO
3の適正添加量を計算することができる。
ここでC/P=配合体のCaO/P2O5比S=配合体
のSiO2含有量(重量%)たとえば配合体のSiO2
値が1.0%とすると高強度が得られるC/Pは1.2
2≦C/P、≦2.17となりこれに基づいてCaCO
3の適正添加量を計算することができる。
この発明は以上説明したようにマグクロ質キャスタブル
耐火物において、SiO2含有率の高いクロム鉱を骨材
、およびメタリン酸ナトリウムをバインダー剤とする場
合においても、アルミナセメント特にSiO2含有率の
少いアルミナセメントをバインダーの破壊抑制材として
特定量を添加し、また全配合のSiO2値に応じてCa
CO3の計算量を添加することによって、適正配合を決
定することができ、これによって熱間強度の高いキャス
タブル耐火物を得ることができる。
耐火物において、SiO2含有率の高いクロム鉱を骨材
、およびメタリン酸ナトリウムをバインダー剤とする場
合においても、アルミナセメント特にSiO2含有率の
少いアルミナセメントをバインダーの破壊抑制材として
特定量を添加し、また全配合のSiO2値に応じてCa
CO3の計算量を添加することによって、適正配合を決
定することができ、これによって熱間強度の高いキャス
タブル耐火物を得ることができる。
第1図〜第4図はSiO源の添加量と焼成温度によって
7CaO・P2O5・2SiO2が生成する状況を示す
実験結果、第5図〜第6図はそれぞれバインダー剤、ア
ルミナセメントの添加量が耐火物の熱間強度に及ばず影
響を示す実験結果、第7図、第8図は配合体のCaO/
P2O5比が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実験
結果、第9図は全配合体のSiO2含有量とCaO/P
2O5の関係が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実
験結果である。 代理人弁理士木村三朗 、7.、、1図 蛋度(’C) 第3図 第2図 120013001400 L皮(”cr 第4r!!2I グラス、16才;カワ1(%)了fしSオ仁メント^3
わ加重(%)汐1合、拌、の■O/PgOs声 第9図 イト市牽イオ〈のs+ogA1きペー(%)482−
7CaO・P2O5・2SiO2が生成する状況を示す
実験結果、第5図〜第6図はそれぞれバインダー剤、ア
ルミナセメントの添加量が耐火物の熱間強度に及ばず影
響を示す実験結果、第7図、第8図は配合体のCaO/
P2O5比が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実験
結果、第9図は全配合体のSiO2含有量とCaO/P
2O5の関係が耐火物の熱間強度に及ばず影響を示す実
験結果である。 代理人弁理士木村三朗 、7.、、1図 蛋度(’C) 第3図 第2図 120013001400 L皮(”cr 第4r!!2I グラス、16才;カワ1(%)了fしSオ仁メント^3
わ加重(%)汐1合、拌、の■O/PgOs声 第9図 イト市牽イオ〈のs+ogA1きペー(%)482−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、マグネシアとクロム鉱の粒粉配合物において、メタ
リン酸ナトリウムと炭酸カルシウムとの反応物をバイン
ダー相とし、さらにアルミナセメントを1〜8重量%添
加したことを特徴とするマグクロ質キャスタブル耐火物
。 2、メタリン酸ナトリウムとして重合度21前後のもの
を2〜8重量%用い、炭酸カルシウムを全配合組成で 0.69×(SiO2含有率)+0.53≦CaO/P
2O5≦0.69×(SiO2含有率)+1.48 となるように配合した特許請求の範囲第1項記載のマグ
クロ質キャスタブル耐火物。 3、アルミナセメントとしてSiO2含有量が1重量%
以下であるハイアルミナセメントを1〜8重量%用いる
特許請求の範囲第1項又は第2項記載のマグクロ質キャ
スタブル耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57172428A JPS5964576A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | マグクロ質キヤスタブル耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57172428A JPS5964576A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | マグクロ質キヤスタブル耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5964576A true JPS5964576A (ja) | 1984-04-12 |
Family
ID=15941784
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57172428A Pending JPS5964576A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | マグクロ質キヤスタブル耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5964576A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4781744A (en) * | 1985-10-11 | 1988-11-01 | Asahi Glass Company Ltd. | Molding method |
US5242639A (en) * | 1989-07-25 | 1993-09-07 | Glaverbel | Ceramic welding process |
JPH08217551A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用塩基性不定形耐火物 |
JPH08217552A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用不定形耐火物 |
CN111793844A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-10-20 | 宁波超泰新材料有限公司 | 一种利用聚酯废料pet瓶片制备的涤纶长丝及其制备工艺 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57172428A patent/JPS5964576A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4781744A (en) * | 1985-10-11 | 1988-11-01 | Asahi Glass Company Ltd. | Molding method |
US5242639A (en) * | 1989-07-25 | 1993-09-07 | Glaverbel | Ceramic welding process |
US5401698A (en) * | 1989-07-25 | 1995-03-28 | Glaverbel | Ceramic welding powder mixture |
JPH08217551A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用塩基性不定形耐火物 |
JPH08217552A (ja) * | 1995-02-14 | 1996-08-27 | Tokyo Yogyo Co Ltd | 誘導炉用不定形耐火物 |
CN111793844A (zh) * | 2020-07-03 | 2020-10-20 | 宁波超泰新材料有限公司 | 一种利用聚酯废料pet瓶片制备的涤纶长丝及其制备工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4066471A (en) | Constructional cement | |
EP0546000B1 (en) | Raw material briquette for mineral wool production and process for its preparation and its use | |
JPH02502371A (ja) | 耐火性で耐薬品性の繊維を製造するために溶融した珪酸鉄とフェロアロイスラグとを混合する方法 | |
JPS5964576A (ja) | マグクロ質キヤスタブル耐火物 | |
AU2001264004B2 (en) | Method for oxidising treatment of steel works slag and resulting LD slag | |
US5019160A (en) | Method of modifying steel slag | |
JP4585131B2 (ja) | 製鋼スラグの処理方法、ならびに土中埋設用材料の製造方法および港湾土木用材料の製造方法 | |
JPH07102310A (ja) | 精錬用複合造滓剤 | |
US1965605A (en) | Refractory synthetic magnesia product and process of making same | |
JPS5918137A (ja) | 製銑、製鋼滓のpH調整方法 | |
EP0034639A1 (en) | Synthetic flux for steel slag | |
US4147539A (en) | Preparation of cupola flux | |
US2245297A (en) | Refractory | |
JPS55167112A (en) | Manufacture of white phosphorus and steel making mold additive | |
JPS61243132A (ja) | 焼結原料用バインダ− | |
JPS59156966A (ja) | アルミナ質およびアルミナ・クロム質キヤスタブル耐火物 | |
CA1298323C (en) | Hard setting refractory composition | |
JPS6148475A (ja) | 製鋼スラグの利用方法 | |
SU1502640A1 (ru) | Способ производства офлюсованных окатышей | |
JP3698685B2 (ja) | 鉄鋼添加剤 | |
JPS624838A (ja) | 焼結用バインダ− | |
JPS58167421A (ja) | ゼオライト質組成物の製造方法 | |
JPS58122081A (ja) | ソ−ダ灰脱硫スラグの処理方法 | |
JPH02164749A (ja) | 特殊セメント | |
SU1631049A1 (ru) | В жущее |