JPS5943814A - 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋精錬方法 - Google Patents
鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋精錬方法Info
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- JPS5943814A JPS5943814A JP15499482A JP15499482A JPS5943814A JP S5943814 A JPS5943814 A JP S5943814A JP 15499482 A JP15499482 A JP 15499482A JP 15499482 A JP15499482 A JP 15499482A JP S5943814 A JPS5943814 A JP S5943814A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0075—Treating in a ladle furnace, e.g. up-/reheating of molten steel within the ladle
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する
取鍋精錬法に関し、とくに愚東密度や鉄損値に優れた冷
延無方向性電磁鋼板を得るために必要とされる介在物や
析出物の低減に対し、とりわけ有効な溶鋼処理の方法に
ついて提案する。
取鍋精錬法に関し、とくに愚東密度や鉄損値に優れた冷
延無方向性電磁鋼板を得るために必要とされる介在物や
析出物の低減に対し、とりわけ有効な溶鋼処理の方法に
ついて提案する。
無方向性電磁鋼板の最も重要な特性は鉄損の低いことで
ある。この鉄損は冷間圧延後の仕上げ焼鈍によって得ら
れる再結晶粒径に依存し、最も低い鉄損は再結晶粒径が
150〜25011のときに得られることが知られてい
る。かかる粒径に再結晶させるためには、窒化物、硫化
物の如き微細な析出物を極度に少なく管理する必要があ
る。これら析出物のうち、窒化物については鋼中に0.
15%以上のAJを含有させることによりl?Nを比較
的大きな粒径で析出させることができるから、仕上げ焼
鈍に際して再結晶の粒成長を妨げることは少ナイ。一方
、硫化物についても合金元累として添加する希土類元素
あるいはOaを用いれば、硫化物を熱力学的に安定で固
溶再析出することがなく、または比較的大きな析出物と
して固定することができ鉄損値の改善に効果のあること
が特開昭51−62115号あるいは同55−2494
2号としてすでに提案され公知である。
ある。この鉄損は冷間圧延後の仕上げ焼鈍によって得ら
れる再結晶粒径に依存し、最も低い鉄損は再結晶粒径が
150〜25011のときに得られることが知られてい
る。かかる粒径に再結晶させるためには、窒化物、硫化
物の如き微細な析出物を極度に少なく管理する必要があ
る。これら析出物のうち、窒化物については鋼中に0.
15%以上のAJを含有させることによりl?Nを比較
的大きな粒径で析出させることができるから、仕上げ焼
鈍に際して再結晶の粒成長を妨げることは少ナイ。一方
、硫化物についても合金元累として添加する希土類元素
あるいはOaを用いれば、硫化物を熱力学的に安定で固
溶再析出することがなく、または比較的大きな析出物と
して固定することができ鉄損値の改善に効果のあること
が特開昭51−62115号あるいは同55−2494
2号としてすでに提案され公知である。
しかるに、高級電磁鋼板の分野におりて、さらに鉄損値
を改善するためには、最も理想とする再結晶粒径を得る
こととともに基地組織中の介在物や析出物を極力低減す
ることが必要になる。無方向性高級電磁生板の鉄損値は
、磁気的履P:損失と渦電流損失とからなるが、その比
率は6〜7:4〜3で履歴接失の寄力が大きい。
を改善するためには、最も理想とする再結晶粒径を得る
こととともに基地組織中の介在物や析出物を極力低減す
ることが必要になる。無方向性高級電磁生板の鉄損値は
、磁気的履P:損失と渦電流損失とからなるが、その比
率は6〜7:4〜3で履歴接失の寄力が大きい。
その鉄損値に影響を及はず上記渦電流損失を低減するこ
は、SlやA/の含有量を増加して鋼板基地の電気抵抗
を低減ずれt−1’よいことが知られている。しかし、
S1+A/’の「1が4チを越えると、冷延時に割れが
生じるため、渦電流損失の低減には限界がある。一方、
履歴損失は、6基地組織中の介在物や析出物によって増
加するから、これらの生成を抑制しなければならない。
は、SlやA/の含有量を増加して鋼板基地の電気抵抗
を低減ずれt−1’よいことが知られている。しかし、
S1+A/’の「1が4チを越えると、冷延時に割れが
生じるため、渦電流損失の低減には限界がある。一方、
履歴損失は、6基地組織中の介在物や析出物によって増
加するから、これらの生成を抑制しなければならない。
すなわち、磁壁の移動に際し、これらの介在物や析出物
が障害となって履歴損失を増加させるのである。こうし
た介在物や析出物を形成するのは、前記窒化物や硫化物
とともに酸化物であり、高級無方向性電磁鋼板の鉄損値
を改善するためには、正にかかる窒化物、硫化物ならび
に酸化物抑制のために、鞘製された溶銅中のN、S、O
などの低減が必要である。
が障害となって履歴損失を増加させるのである。こうし
た介在物や析出物を形成するのは、前記窒化物や硫化物
とともに酸化物であり、高級無方向性電磁鋼板の鉄損値
を改善するためには、正にかかる窒化物、硫化物ならび
に酸化物抑制のために、鞘製された溶銅中のN、S、O
などの低減が必要である。
本発明は上述した斯界の現状に鑑みその間鎖点の克服を
目的として開発した技術であ1)、その要旨とするとこ
ろは、鉄損の低い無方向性’tVb、磁鋼板の製造に供
するべく製鋼炉で溶製された浴脩の取鍋精錬に当り、ま
ず5i−Arを使う脱酸剤を添加して十分に脱酸し、そ
の脱酸溶鋼中に希土、%種または2 ffi以上からな
るその合金を、脱硫フラックスとともに添加して真空脱
ガス処理を;Vむ取鍋精錬を行うことを特徴とする鉄損
の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋鞘0
)11方法の構成にある。以下にその構成の詳細を説明
する。
目的として開発した技術であ1)、その要旨とするとこ
ろは、鉄損の低い無方向性’tVb、磁鋼板の製造に供
するべく製鋼炉で溶製された浴脩の取鍋精錬に当り、ま
ず5i−Arを使う脱酸剤を添加して十分に脱酸し、そ
の脱酸溶鋼中に希土、%種または2 ffi以上からな
るその合金を、脱硫フラックスとともに添加して真空脱
ガス処理を;Vむ取鍋精錬を行うことを特徴とする鉄損
の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋鞘0
)11方法の構成にある。以下にその構成の詳細を説明
する。
一般に、無方向性電磁鋼板用素材の′r8製は、脱硫溶
銑を溶製炉で脱炭した後、取鍋梢fcti処J!11に
より行う。取鍋精錬方法としては、真空梢ρ1!が好適
であり、まずリムド処理により十分脱炭した後、Slお
よびAI!を添加して脱酸し、溶鋼を十分攪拌して脱酸
生成物を分離する。溶鋼中Sは溶銑脱硫時に十分低くし
ておくことが必要であるが、溶製炉力・ら汚染により復
硫する場合もあり、かならずしも満足のゆく低硫溶鋼が
得られていないのが現状である。そこで、SlおよびA
/’による脱酸の後で、脱硫フラックスを添加して脱硫
を試各ることもあるが、高級無方向性電磁鋼板の鉄損値
を確保するためのS濃度(S≦l Oppm )を得る
ためには、脱硫フラックスを大量に添加せねばならず、
その場合は、脱酸が十分に進行しな−と言う欠点があっ
た。
銑を溶製炉で脱炭した後、取鍋梢fcti処J!11に
より行う。取鍋精錬方法としては、真空梢ρ1!が好適
であり、まずリムド処理により十分脱炭した後、Slお
よびAI!を添加して脱酸し、溶鋼を十分攪拌して脱酸
生成物を分離する。溶鋼中Sは溶銑脱硫時に十分低くし
ておくことが必要であるが、溶製炉力・ら汚染により復
硫する場合もあり、かならずしも満足のゆく低硫溶鋼が
得られていないのが現状である。そこで、SlおよびA
/’による脱酸の後で、脱硫フラックスを添加して脱硫
を試各ることもあるが、高級無方向性電磁鋼板の鉄損値
を確保するためのS濃度(S≦l Oppm )を得る
ためには、脱硫フラックスを大量に添加せねばならず、
その場合は、脱酸が十分に進行しな−と言う欠点があっ
た。
そこで、本発明は、製鋼炉で得た溶粂の取鍋精錬に当り
、まずSlおよびl’による十分な脱酸の後、希土類元
素を添加して溶存Sを低減すると共に必要最小量の脱硫
フラックスを複合添加して溶存Sを脱硫することにより
、希土類元素の添加によつ“ご生成し溶鋼中に浮遊して
いる希土類の硫化物ならびに硫酸化物を該脱硫フラック
スによって浮上分離を促進して、脱酸に引き続いて脱硫
を行う方法である。
、まずSlおよびl’による十分な脱酸の後、希土類元
素を添加して溶存Sを低減すると共に必要最小量の脱硫
フラックスを複合添加して溶存Sを脱硫することにより
、希土類元素の添加によつ“ご生成し溶鋼中に浮遊して
いる希土類の硫化物ならびに硫酸化物を該脱硫フラック
スによって浮上分離を促進して、脱酸に引き続いて脱硫
を行う方法である。
以下本発明方法をさらに詳述する。希土類元素は、酸素
との親和力が強く脱硫を有効に行うためには溶鋼を十分
に脱酸し、予め脱酸生成物を系外に除去しておくことが
必要である。したがって、希土類元素の添加に先立ち、
溶鋼中にSit・よびA/を添加し十分脱酸し、しかる
後にその脱酸溶鋼に対し希土類元素を添加する。
との親和力が強く脱硫を有効に行うためには溶鋼を十分
に脱酸し、予め脱酸生成物を系外に除去しておくことが
必要である。したがって、希土類元素の添加に先立ち、
溶鋼中にSit・よびA/を添加し十分脱酸し、しかる
後にその脱酸溶鋼に対し希土類元素を添加する。
この希土類元素の添加に際しては溶鋼中の溶存Sを平衡
S#度に低減するために必要な希土類元素の添加量を確
保することが大切であり、具体的には0.1〜2 kf
/lの希土類元素を添加する。通常、無方向性珪素鋼の
製造においては、溶銑脱硫時に溶鋼のS濃度を100
ppm程度にまで下げてから取鍋精錬を行うので、希土
類元素のSとの反応効率を約50係とすると、2に9/
lの希土類元素の添加が必要である。また、溶鋼の初期
S濃度が低い場合でも、0.1kp/を以下の添加量で
は、水洗における効果は期待できない。
S#度に低減するために必要な希土類元素の添加量を確
保することが大切であり、具体的には0.1〜2 kf
/lの希土類元素を添加する。通常、無方向性珪素鋼の
製造においては、溶銑脱硫時に溶鋼のS濃度を100
ppm程度にまで下げてから取鍋精錬を行うので、希土
類元素のSとの反応効率を約50係とすると、2に9/
lの希土類元素の添加が必要である。また、溶鋼の初期
S濃度が低い場合でも、0.1kp/を以下の添加量で
は、水洗における効果は期待できない。
希土類元素を添加した後、溶存Sとの反応を完全に行わ
せるために溶鋼を十分攪拌する。希土類元素は、溶存S
および溶鋼中に浮遊する酸化物と反応し、硫化物(Ce
S、 LaS ) l>るいは酸硫化物(CeO2,’
La5s)を形成するが、これらの硫化物22
22 あるいは酸硫化物は密度が太きく、溶鋼に対する密度差
が小さいためあまり浮上分肉11が期erできず、溶鋼
中に回遊している。
せるために溶鋼を十分攪拌する。希土類元素は、溶存S
および溶鋼中に浮遊する酸化物と反応し、硫化物(Ce
S、 LaS ) l>るいは酸硫化物(CeO2,’
La5s)を形成するが、これらの硫化物22
22 あるいは酸硫化物は密度が太きく、溶鋼に対する密度差
が小さいためあまり浮上分肉11が期erできず、溶鋼
中に回遊している。
次いで、脱硫フラックスを添加して希土類元素と未反応
の溶存Sを脱硫する。ここで使用される脱硫フラックス
は石灰(CaO)、(Ca F 2 )、ソーダ灰(N
’ 2 COa )、苛性ソーダ(NaOH)、苛性
カリ(KOH)など、通常使用される公知の種(白のも
の、あるいはそれらを複合したものでよい。カルシウム
カーバイド(Oa C2) il″j:、本状において
は、溶鋼の復炭をきたし、′成虫鋼板の電磁79性を劣
化せしめるためあ才り好ましいものではない。な訃、脱
硫フラックスとして石灰((、aO)など溶鋼温2度に
おいて固体のものを使用する場合、溶鋼温度における固
体脱硫フラックスの滓化溶融を促進するため、弗化カル
シウム(C乙F)、酸化鉄(Fe208)、石灰石(C
” COa )などの1種類以上を添加したものを混合
して使用することが有効である。溶鋼に添加された脱硫
フラックスは、溶存Sと反応して硫化物を形成するとと
もに、フラックスにより形成された硫fヒ物あるいは過
剰に存在するフラックスは、先に形成され密度が大きく
て浮上できずに溶鋼中に浮遊している状態の希土類元素
の硫化物あるいは酸硫化物と吸着合体し、その見掛は上
の密度を低下させて浮上性を増大し、溶鋼か「)の脱セ
ムを急激に促進する。
の溶存Sを脱硫する。ここで使用される脱硫フラックス
は石灰(CaO)、(Ca F 2 )、ソーダ灰(N
’ 2 COa )、苛性ソーダ(NaOH)、苛性
カリ(KOH)など、通常使用される公知の種(白のも
の、あるいはそれらを複合したものでよい。カルシウム
カーバイド(Oa C2) il″j:、本状において
は、溶鋼の復炭をきたし、′成虫鋼板の電磁79性を劣
化せしめるためあ才り好ましいものではない。な訃、脱
硫フラックスとして石灰((、aO)など溶鋼温2度に
おいて固体のものを使用する場合、溶鋼温度における固
体脱硫フラックスの滓化溶融を促進するため、弗化カル
シウム(C乙F)、酸化鉄(Fe208)、石灰石(C
” COa )などの1種類以上を添加したものを混合
して使用することが有効である。溶鋼に添加された脱硫
フラックスは、溶存Sと反応して硫化物を形成するとと
もに、フラックスにより形成された硫fヒ物あるいは過
剰に存在するフラックスは、先に形成され密度が大きく
て浮上できずに溶鋼中に浮遊している状態の希土類元素
の硫化物あるいは酸硫化物と吸着合体し、その見掛は上
の密度を低下させて浮上性を増大し、溶鋼か「)の脱セ
ムを急激に促進する。
脱硫フラックスの添加量は、脱硫をl1li進するうえ
て必要な量を確保するとともに、あ徒り過剰に添加して
溶鋼中の酸素の量を高めることがあっては好寸しくない
。具体的には[〜2 (,1ky/ tの脱硫フラック
スを添加する。1kV/を未満のフラックス添加量では
上記の脱硫効果が十分でな(ハ。また、20にり/lよ
り多いフラックス添加では、鋼中酸素濃度が増加し、か
えって製品の電磁特性が劣化する。
て必要な量を確保するとともに、あ徒り過剰に添加して
溶鋼中の酸素の量を高めることがあっては好寸しくない
。具体的には[〜2 (,1ky/ tの脱硫フラック
スを添加する。1kV/を未満のフラックス添加量では
上記の脱硫効果が十分でな(ハ。また、20にり/lよ
り多いフラックス添加では、鋼中酸素濃度が増加し、か
えって製品の電磁特性が劣化する。
次に、本発明の詳細な説明する。
実施例 I
S濃度が0.004 %の脱硫溶銑を、280トン底吹
き転炉で吹錬し、溶鋼成分が、c : o、oa〜0.
06 ’1、Si : tr、 Mn : 0,10〜
0.20%、P:0.007〜0.015係、 S :
0.002〜0.004係、0:400〜6 (10
ppmの成分組成の鋼を溶?!(3チヤージ)し、この
溶製鋼をRH脱ガス装置を用いて脱炭処理とともに、イ
聾1に示す条件のRH脱ガスの取鍋精錬を実施し、同表
に示すような成分の溶製鋼を得た。次に、その溶鋼を連
Uシ彷造してスラブとなし、熱間圧延して熱延板を得た
。これらの熱延板をr浚洗後、連続焼鈍をはさむ2回(
9間圧延により0.85tntmの仕上厚の冷延板とし
たV仕上げ連続焼鈍を施した。Δ、13.03相類の蛋
@鋼板について得られた電磁114.性を表2に示(、
た。この表から、本発明例で・ちる希土類元素合金と脱
硫フラックスとを複合添加したA法、比較例である希土
類元素合金あるいは脱硫フラックスをそれぞれ単独添加
したB法あるいはC法に比較し、格段と優れていること
がわかる。
き転炉で吹錬し、溶鋼成分が、c : o、oa〜0.
06 ’1、Si : tr、 Mn : 0,10〜
0.20%、P:0.007〜0.015係、 S :
0.002〜0.004係、0:400〜6 (10
ppmの成分組成の鋼を溶?!(3チヤージ)し、この
溶製鋼をRH脱ガス装置を用いて脱炭処理とともに、イ
聾1に示す条件のRH脱ガスの取鍋精錬を実施し、同表
に示すような成分の溶製鋼を得た。次に、その溶鋼を連
Uシ彷造してスラブとなし、熱間圧延して熱延板を得た
。これらの熱延板をr浚洗後、連続焼鈍をはさむ2回(
9間圧延により0.85tntmの仕上厚の冷延板とし
たV仕上げ連続焼鈍を施した。Δ、13.03相類の蛋
@鋼板について得られた電磁114.性を表2に示(、
た。この表から、本発明例で・ちる希土類元素合金と脱
硫フラックスとを複合添加したA法、比較例である希土
類元素合金あるいは脱硫フラックスをそれぞれ単独添加
したB法あるいはC法に比較し、格段と優れていること
がわかる。
実施例 2
S濃度が0.004 %の脱硫溶銑を、90トンの上底
吹併用転炉で吹ρ1(シ、上記実施例1と同一成分溶鋼
を溶製し、次いでその溶鋼をRH脱ガス装置に上り脱炭
脱ガスを−1−分に行って希土類元素の合金の添加を行
う炉外精練の後、表8に示すように1部のチャージは取
鍋浸漬ランスを用いて石灰系脱硫フラックスをArガス
とともに吹き込んだ。それぞれの溶鋼を連続鋳造し、て
スラブとなし、以下熱間圧延、1回冷間圧延により0.
5 m、m仕上厚の冷延板と17で仕上焼鈍を行った。
吹併用転炉で吹ρ1(シ、上記実施例1と同一成分溶鋼
を溶製し、次いでその溶鋼をRH脱ガス装置に上り脱炭
脱ガスを−1−分に行って希土類元素の合金の添加を行
う炉外精練の後、表8に示すように1部のチャージは取
鍋浸漬ランスを用いて石灰系脱硫フラックスをArガス
とともに吹き込んだ。それぞれの溶鋼を連続鋳造し、て
スラブとなし、以下熱間圧延、1回冷間圧延により0.
5 m、m仕上厚の冷延板と17で仕上焼鈍を行った。
方法D −y f) (7) 4鋼種について得られた
製品板の電磁特性を?モ4に示した。これより希土類元
素合金と脱硫フラックスとを複合添加した本発明のG方
法が、比較方法り、E、Fに対し著しく優ねた電磁特性
が得られていることがわかる。
製品板の電磁特性を?モ4に示した。これより希土類元
素合金と脱硫フラックスとを複合添加した本発明のG方
法が、比較方法り、E、Fに対し著しく優ねた電磁特性
が得られていることがわかる。
表2 製品板の電磁特性
−90−
表4 製品板の電磁特性
以上説明したように本発明によれば、最も好ましい再結
晶粒径を調整し得るとともに、基地組織中の介在物や析
出物を著しく低減できるかC)鉄損の低い無方向性高級
電磁鋼板の製造を容易にする効果がある。
晶粒径を調整し得るとともに、基地組織中の介在物や析
出物を著しく低減できるかC)鉄損の低い無方向性高級
電磁鋼板の製造を容易にする効果がある。
Claims (1)
- 1 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供される製鋼
炉で溶製された溶鋼の取鍋精&Ijに当り、まずSl・
A/’を使う脱酸剤を添加して十分に脱酸し、その脱酸
溶鋼中に希土類元素の1種または2種以上からなるその
合金を、脱硫フラックスとともに添加して真空脱ガス処
理を含む取鍋精錬を行うことを特徴とする鉄損の低い無
方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋相線方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15499482A JPS5943814A (ja) | 1982-09-06 | 1982-09-06 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15499482A JPS5943814A (ja) | 1982-09-06 | 1982-09-06 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋精錬方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5943814A true JPS5943814A (ja) | 1984-03-12 |
JPS626604B2 JPS626604B2 (ja) | 1987-02-12 |
Family
ID=15596384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15499482A Granted JPS5943814A (ja) | 1982-09-06 | 1982-09-06 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造に供する溶鋼の取鍋精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5943814A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009024201A (ja) * | 2007-07-18 | 2009-02-05 | Japan Steel Works Ltd:The | 高清浄度鋼の製造方法 |
JP2012012681A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の高速脱硫脱窒方法 |
WO2020071048A1 (ja) * | 2018-10-02 | 2020-04-09 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその素材となるスラブ鋳片の製造方法 |
-
1982
- 1982-09-06 JP JP15499482A patent/JPS5943814A/ja active Granted
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009024201A (ja) * | 2007-07-18 | 2009-02-05 | Japan Steel Works Ltd:The | 高清浄度鋼の製造方法 |
JP2012012681A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼の高速脱硫脱窒方法 |
WO2020071048A1 (ja) * | 2018-10-02 | 2020-04-09 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその素材となるスラブ鋳片の製造方法 |
JPWO2020071048A1 (ja) * | 2018-10-02 | 2021-02-15 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその素材となるスラブ鋳片の製造方法 |
CN112789363A (zh) * | 2018-10-02 | 2021-05-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 无方向性电磁钢板和作为其材料的板坯铸片的制造方法 |
RU2768098C1 (ru) * | 2018-10-02 | 2022-03-23 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Лист из неструктурированной электротехнической стали и способ изготовления сляба, используемого в качестве материала для него |
CN112789363B (zh) * | 2018-10-02 | 2022-06-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 无方向性电磁钢板和作为其材料的板坯铸片的制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS626604B2 (ja) | 1987-02-12 |
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