JPS5941838B2 - スポット溶接用電極 - Google Patents
スポット溶接用電極Info
- Publication number
- JPS5941838B2 JPS5941838B2 JP1654779A JP1654779A JPS5941838B2 JP S5941838 B2 JPS5941838 B2 JP S5941838B2 JP 1654779 A JP1654779 A JP 1654779A JP 1654779 A JP1654779 A JP 1654779A JP S5941838 B2 JPS5941838 B2 JP S5941838B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrode
- tip
- chip
- welding
- tungsten
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0205—Non-consumable electrodes; C-electrodes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、変形や割れが起りにくく、亜鉛メッキ鋼板の
溶接時に亜鉛の付着が生じにくい電極チップを備えたス
ポット溶接用電極に関するものである。
溶接時に亜鉛の付着が生じにくい電極チップを備えたス
ポット溶接用電極に関するものである。
亜鉛メッキ鋼板は、近年、耐食性を備えた安価な材料と
して評価され、その需要が増加している。
して評価され、その需要が増加している。
しかし、亜鉛メッキ鋼板のスポット溶接には、溶接時に
電極チップと鋼板との間に介在する亜鉛層が電極チップ
に付着したり、電極材料金属と合金化したりするなどの
悪影響を与え、電極チップの変形、導電性の低下ひいて
は被溶接材中の電流密度の低下を起し、電極チップが早
期に消耗し、あるいは亜鉛層が剥離するという問題があ
る。従来、この問題を解決するために、種々の努力がな
されているが、未だに十分に克服されていない。スポッ
ト溶接の電極チップは、被溶接材に直接接触してこれに
電流と加圧力とを伝えることである。このため、電極チ
ップの先端部は、圧縮応力を受けつつ、被溶接材の昇温
によつて加熱され、また急速に冷却される。この熱履歴
の一例として、第１図に示した先端面の外径が１２ｍｍ
φ、長さが１５ｍＥの円錐台形の電極チップ１を電極本
体２の先端部に嵌着し、この本体２の外径を１５關φ、
内径を８ｍｍφとし、本体２内に冷却水管３を挿入した
下部電極を用い、厚さ１．６ｍｍの軟鋼板のスポット溶
接を行なつた場合の前記チップ１の先端部ａ、末端冷却
面ｂ、冷却水管３の先端部ｃの各部の温度変化は第２図
の通りである。この場合の溶接条件は電流１１５００Ａ
、通電時間１６サイクル、加圧力３６０ｋｇ、ホールド
時間４サイクル、溶接速度１点／１秒、冷却水量１．３
５、ｅ、／分である。第２図から明らかなように、電極
チップ１先端部は１点の溶接で約２５０゜Ｃに達し、以
後溶接点数の増加に従つて５〜６点の溶接で約４００℃
の最高加熱温度に達する。そして、亜鉛メッキ鋼板のス
ポット溶接は、溶接条件を高めにすることが好ましいと
されている。
電極チップと鋼板との間に介在する亜鉛層が電極チップ
に付着したり、電極材料金属と合金化したりするなどの
悪影響を与え、電極チップの変形、導電性の低下ひいて
は被溶接材中の電流密度の低下を起し、電極チップが早
期に消耗し、あるいは亜鉛層が剥離するという問題があ
る。従来、この問題を解決するために、種々の努力がな
されているが、未だに十分に克服されていない。スポッ
ト溶接の電極チップは、被溶接材に直接接触してこれに
電流と加圧力とを伝えることである。このため、電極チ
ップの先端部は、圧縮応力を受けつつ、被溶接材の昇温
によつて加熱され、また急速に冷却される。この熱履歴
の一例として、第１図に示した先端面の外径が１２ｍｍ
φ、長さが１５ｍＥの円錐台形の電極チップ１を電極本
体２の先端部に嵌着し、この本体２の外径を１５關φ、
内径を８ｍｍφとし、本体２内に冷却水管３を挿入した
下部電極を用い、厚さ１．６ｍｍの軟鋼板のスポット溶
接を行なつた場合の前記チップ１の先端部ａ、末端冷却
面ｂ、冷却水管３の先端部ｃの各部の温度変化は第２図
の通りである。この場合の溶接条件は電流１１５００Ａ
、通電時間１６サイクル、加圧力３６０ｋｇ、ホールド
時間４サイクル、溶接速度１点／１秒、冷却水量１．３
５、ｅ、／分である。第２図から明らかなように、電極
チップ１先端部は１点の溶接で約２５０゜Ｃに達し、以
後溶接点数の増加に従つて５〜６点の溶接で約４００℃
の最高加熱温度に達する。そして、亜鉛メッキ鋼板のス
ポット溶接は、溶接条件を高めにすることが好ましいと
されている。
そこで、上記の厚さ１．６ｍｍの軟鋼板よりかなり薄い
厚さ１．０關の亜鉛メッキ鋼板ではあるが、溶接条件を
上記軟鋼板の場合より高めにするため電流、通電時間だ
けをそれぞれ１Ｏ、４００Ａ、１９サイクルに変えたと
ころ、第１図の電極のチップ先端部は、１点の溶接で第
３図に示すような熱履歴を有することが測定された。こ
れによればチップ先端部は、１点の溶接で亜） 鉛の融
点である４１９°Ｃよりも遥かに高い６００℃の温度に
達している。
厚さ１．０關の亜鉛メッキ鋼板ではあるが、溶接条件を
上記軟鋼板の場合より高めにするため電流、通電時間だ
けをそれぞれ１Ｏ、４００Ａ、１９サイクルに変えたと
ころ、第１図の電極のチップ先端部は、１点の溶接で第
３図に示すような熱履歴を有することが測定された。こ
れによればチップ先端部は、１点の溶接で亜） 鉛の融
点である４１９°Ｃよりも遥かに高い６００℃の温度に
達している。
従つて、第２図の軟鋼板の例から多点連続して溶接した
場合には、チップ先端部の温度は６００℃よりさらに上
昇すると類推される。ｊ 従来のこの種電極チップの材
料としてはクロム銅のような銅合金が使用されているが
、クロム銅の電極チップを用いて亜鉛メッキ鋼板を溶接
した場合の、下部電極側の前記鋼板の凹みを測定すると
、第４図のようになる。
場合には、チップ先端部の温度は６００℃よりさらに上
昇すると類推される。ｊ 従来のこの種電極チップの材
料としてはクロム銅のような銅合金が使用されているが
、クロム銅の電極チップを用いて亜鉛メッキ鋼板を溶接
した場合の、下部電極側の前記鋼板の凹みを測定すると
、第４図のようになる。
この凹みａは主として亜鉛層の電極チツプへの付着によ
る剥離に起因しており、この剥離は初期の溶接打点では
起らないが、３００点では既に烈しく剥離が生じている
ことがわかる。前述したように、従来の電極チツプに使
用されていた材料はクロム銅などの銅合金で、銅合金は
亜鉛との親和力が強く、溶融亜鉛との漏れもよい。
る剥離に起因しており、この剥離は初期の溶接打点では
起らないが、３００点では既に烈しく剥離が生じている
ことがわかる。前述したように、従来の電極チツプに使
用されていた材料はクロム銅などの銅合金で、銅合金は
亜鉛との親和力が強く、溶融亜鉛との漏れもよい。
また、前述したように電極チツプの先端部は亜鉛の融点
以上の温度に加熱されるので、銅合金や銅からなる電極
チツプへの亜鉛の付着は避けられない。そこで、近年、
銅合金以外の材料を用いた電極チツプの研究が行なわれ
、第５図に示すようにタングステンＷを用いた電極チツ
プ１１を電極本体１２の先端部に嵌着したものが開発さ
れた。
以上の温度に加熱されるので、銅合金や銅からなる電極
チツプへの亜鉛の付着は避けられない。そこで、近年、
銅合金以外の材料を用いた電極チツプの研究が行なわれ
、第５図に示すようにタングステンＷを用いた電極チツ
プ１１を電極本体１２の先端部に嵌着したものが開発さ
れた。
タングステンは、第６図から明らかなように、熱伝導率
と比抵抗が銅Ｃｕと鉄Ｆｅとの中間であり、タングステ
ンからなる電極チツプを用いて前記第４図の場合と同様
な実験を行なつたところ、亜鉛メツキ鋼板の凹みは第７
図の結果が得られた。第７図から明らかなように、６５
０点の溶接打点でもタングステンの電極チツプでは亜鉛
層の剥離がほとんど生じない。従つて、亜鉛メツキ鋼板
のスポツト溶接用電極の電極チツプとしてタングステン
は有望な材料と考えられる。しかし、タングステンの電
極チツプは脆く割れが生じ易く、寿命が短いという欠点
があるため、その実用化が妨げられていた。そこで、本
発明は、タングステンの割れの発生原因を究明し、これ
割れを防止した新規な電極チツプを得ることにより、完
成されたものである。
と比抵抗が銅Ｃｕと鉄Ｆｅとの中間であり、タングステ
ンからなる電極チツプを用いて前記第４図の場合と同様
な実験を行なつたところ、亜鉛メツキ鋼板の凹みは第７
図の結果が得られた。第７図から明らかなように、６５
０点の溶接打点でもタングステンの電極チツプでは亜鉛
層の剥離がほとんど生じない。従つて、亜鉛メツキ鋼板
のスポツト溶接用電極の電極チツプとしてタングステン
は有望な材料と考えられる。しかし、タングステンの電
極チツプは脆く割れが生じ易く、寿命が短いという欠点
があるため、その実用化が妨げられていた。そこで、本
発明は、タングステンの割れの発生原因を究明し、これ
割れを防止した新規な電極チツプを得ることにより、完
成されたものである。
すなわち、タングステンの電極チツプに割れが発生する
原因について検討したところ、（１）被溶接材に加圧力
を伝えることにより生じ、時には衝撃的に働く圧縮応力
（）不均一なチツプ内部の温度分布 （）急激な温度の上昇と下降 が挙げられる。
原因について検討したところ、（１）被溶接材に加圧力
を伝えることにより生じ、時には衝撃的に働く圧縮応力
（）不均一なチツプ内部の温度分布 （）急激な温度の上昇と下降 が挙げられる。
これらの因子はいずれもスポツト溶接では必然的に発生
するものである。また、割れが発生する２次的な要因と
しては、従来のタングステンからなる篭極チツプは脆く
、このチツプの側面方向の変形が比較的容易であるため
と考えられる。従つて、本発明では、タングステンのチ
ツプ主体の側面方向への変形を拘束すれば割れの発生を
阻止できることに鑑み、チツプ主体を比較的高い強度と
靭性を有する保持リングに嵌着して電極チツプを構成す
ることにより、変形や割れが起りにくく、かつ亜鉛メツ
キ鋼板の溶接時に亜鉛の付着が生じにくい電極チツプを
備えたスポツト溶接用の電極を提供することを目的とす
るものである。
するものである。また、割れが発生する２次的な要因と
しては、従来のタングステンからなる篭極チツプは脆く
、このチツプの側面方向の変形が比較的容易であるため
と考えられる。従つて、本発明では、タングステンのチ
ツプ主体の側面方向への変形を拘束すれば割れの発生を
阻止できることに鑑み、チツプ主体を比較的高い強度と
靭性を有する保持リングに嵌着して電極チツプを構成す
ることにより、変形や割れが起りにくく、かつ亜鉛メツ
キ鋼板の溶接時に亜鉛の付着が生じにくい電極チツプを
備えたスポツト溶接用の電極を提供することを目的とす
るものである。
そして、本発明は、第６図から明らかなように、モリブ
デンＭもタングステンに近似した熱伝導率と比抵抗を有
しているので、チツプ主体として用いることができ、ま
たタングステン、モリブデンの合金も用いることができ
る。さらに、前述したように、電極チツプは亜鉛メツキ
鋼板の溶接時には６００′Ｃ以上に加熱されるので、チ
ツプ主体を嵌着したリングは、例えばＳＵＳ６２Ｏ鋼な
どの常温からその最高上昇温度すなわち約７０００Ｃ程
度までの温度範囲で比較的高い強度と靭性とを有するも
のであることが必要である。すなわち、本発明によるス
ポツト溶接用電極は、タングステン、モリブデンまたは
これらの合金からなるチツプ主体を、常温からその最高
上昇温度までの温度範囲で比較的高い強度と靭性とを有
する金属からなる保持リングに嵌着した電極を備えたこ
とを特徴とするものである。
デンＭもタングステンに近似した熱伝導率と比抵抗を有
しているので、チツプ主体として用いることができ、ま
たタングステン、モリブデンの合金も用いることができ
る。さらに、前述したように、電極チツプは亜鉛メツキ
鋼板の溶接時には６００′Ｃ以上に加熱されるので、チ
ツプ主体を嵌着したリングは、例えばＳＵＳ６２Ｏ鋼な
どの常温からその最高上昇温度すなわち約７０００Ｃ程
度までの温度範囲で比較的高い強度と靭性とを有するも
のであることが必要である。すなわち、本発明によるス
ポツト溶接用電極は、タングステン、モリブデンまたは
これらの合金からなるチツプ主体を、常温からその最高
上昇温度までの温度範囲で比較的高い強度と靭性とを有
する金属からなる保持リングに嵌着した電極を備えたこ
とを特徴とするものである。
以下、図面を参照して本発明の一実帷例を具体的に説明
する。
する。
第８図において、符号２１は電極チツプで、このチツプ
２１は、タングステンの粒子を必要に応じてバインダー
と共に析出硬化型ステンレス鋼であるＳＵＳ６３Ｏ鋼か
らなる保持リング２４を型としてその内部に充填し、充
填物を軸方向から加圧しつつ全体を加熱することにより
、タングステン粒子を焼結させてチツプ主体２５を前記
リング２４内にこれと一体に嵌着させたものである。
２１は、タングステンの粒子を必要に応じてバインダー
と共に析出硬化型ステンレス鋼であるＳＵＳ６３Ｏ鋼か
らなる保持リング２４を型としてその内部に充填し、充
填物を軸方向から加圧しつつ全体を加熱することにより
、タングステン粒子を焼結させてチツプ主体２５を前記
リング２４内にこれと一体に嵌着させたものである。
前記電極チツプ２１は、先端面ではチツプ主体２５とリ
ング２４とが同一平面上に位置し、チツプ主体２５の末
端面からリング２４の末端部が突出しており、この突出
部を圧入嵌合などによつて、銅または銅合金からなる奄
極本体２２の先端部に形成した環状溝２６に嵌着し、電
極本体２２の先端面外周部から突出させたものである。
以上のように構成された電極は、亜鉛メツキ鋼板を被溶
接材２７とする溶接時に第９図に示すように、タングス
テンからなるチツプ主体２５に作用する外力は、電極本
体２２からの加圧力Ｆ１と、被溶接材２７からの反力Ｆ
２と、これらによるチツプ主体２５外側に作用する力に
対するリング２４からの拘束力Ｆ３であり、この拘束力
Ｆ３によつてチツプ主体２５に作用する外力は静水圧状
態に近づく。
ング２４とが同一平面上に位置し、チツプ主体２５の末
端面からリング２４の末端部が突出しており、この突出
部を圧入嵌合などによつて、銅または銅合金からなる奄
極本体２２の先端部に形成した環状溝２６に嵌着し、電
極本体２２の先端面外周部から突出させたものである。
以上のように構成された電極は、亜鉛メツキ鋼板を被溶
接材２７とする溶接時に第９図に示すように、タングス
テンからなるチツプ主体２５に作用する外力は、電極本
体２２からの加圧力Ｆ１と、被溶接材２７からの反力Ｆ
２と、これらによるチツプ主体２５外側に作用する力に
対するリング２４からの拘束力Ｆ３であり、この拘束力
Ｆ３によつてチツプ主体２５に作用する外力は静水圧状
態に近づく。
従つて、チツプ主体２５がタングステンから構成してあ
つても、これに割れが生じにくい。以上説明したように
、本発明のスポツト溶接用電極は、電極チツプがタング
ステン、モリブデンまたはこれらの合金からなるチツプ
主体を有しているので、亜鉛メツキ鋼板の溶接を行なつ
ても、亜鉛層の剥離が少なく、亜鉛のチツプ主体への付
着もないので、亜鉛メツキ鋼板の溶接部の外観を損じる
ことがなく、チツプ主体の消耗も少なく、また、チツプ
主体を前記のような比較的高い強度と靭性をもつ金属か
らなる保持リングに嵌着したことにより、チツプ主体が
タングステン、モリブデンまたはこれらの合金からなり
、割れ易いものであつてもその割れを防止でき、従つて
前述のように消耗が少ないことと相まつて、チツプ主体
の寿命が長く、電極チツプ全体としても実用に好適する
ものを提供できる。
つても、これに割れが生じにくい。以上説明したように
、本発明のスポツト溶接用電極は、電極チツプがタング
ステン、モリブデンまたはこれらの合金からなるチツプ
主体を有しているので、亜鉛メツキ鋼板の溶接を行なつ
ても、亜鉛層の剥離が少なく、亜鉛のチツプ主体への付
着もないので、亜鉛メツキ鋼板の溶接部の外観を損じる
ことがなく、チツプ主体の消耗も少なく、また、チツプ
主体を前記のような比較的高い強度と靭性をもつ金属か
らなる保持リングに嵌着したことにより、チツプ主体が
タングステン、モリブデンまたはこれらの合金からなり
、割れ易いものであつてもその割れを防止でき、従つて
前述のように消耗が少ないことと相まつて、チツプ主体
の寿命が長く、電極チツプ全体としても実用に好適する
ものを提供できる。
なお、本発明の溶接用電極は亜鉛メツキ鋼板の上下電極
として使用できるだけではなく、それ以外の被溶接材の
スボツト溶接にも使用でき、この場合でも電極チツプの
寿命が長いという効果が得られる。
として使用できるだけではなく、それ以外の被溶接材の
スボツト溶接にも使用でき、この場合でも電極チツプの
寿命が長いという効果が得られる。
第１図は銅合金からなる電極チツプを備えたスポツト溶
接用電極の要部を示す側断面図、第２図は第１図の電極
による軟鋼板溶接時の電極チツプの時間一温度特性図、
第３図は同亜鉛メツキ鋼板の１回の溶接時の温度特性図
、第４図は第１図の電極による亜鉛メツキ鋼板溶接時の
溶接回数一亜鉛メツキ鋼板の凹み特性図、第５図はタン
グステンからなる電極チツプを備えたスポツト溶接用電
極の要部を示す側断面図、第６図は各種金属材料の熱伝
導率一比抵抗特性図、第７図は第６図の電極による亜鉛
メツキ鋼板溶接時の溶接回数一亜鉛メツキ鋼板の凹み特
性図、第８図は本発明の一実施例によるスポツト溶接用
電極の要部を示す側断面図、第９図は同作用説明図であ
る。 １，１１，２１・・・・・・電極チツプ、２，１２，２
２・・・・・・電極本体、３・・・・・・冷却水管、２
４・・・・・・保持リング、２５・・・・・・チツプ主
体、２６・・・・・・環状溝、２７・・・・・・被溶接
材。
接用電極の要部を示す側断面図、第２図は第１図の電極
による軟鋼板溶接時の電極チツプの時間一温度特性図、
第３図は同亜鉛メツキ鋼板の１回の溶接時の温度特性図
、第４図は第１図の電極による亜鉛メツキ鋼板溶接時の
溶接回数一亜鉛メツキ鋼板の凹み特性図、第５図はタン
グステンからなる電極チツプを備えたスポツト溶接用電
極の要部を示す側断面図、第６図は各種金属材料の熱伝
導率一比抵抗特性図、第７図は第６図の電極による亜鉛
メツキ鋼板溶接時の溶接回数一亜鉛メツキ鋼板の凹み特
性図、第８図は本発明の一実施例によるスポツト溶接用
電極の要部を示す側断面図、第９図は同作用説明図であ
る。 １，１１，２１・・・・・・電極チツプ、２，１２，２
２・・・・・・電極本体、３・・・・・・冷却水管、２
４・・・・・・保持リング、２５・・・・・・チツプ主
体、２６・・・・・・環状溝、２７・・・・・・被溶接
材。
Claims (1)
- １ タングステン、モリブデンまたはこれらの合金から
なるチップ主体を、常温からその最高上昇温度までの温
度範囲で比較的高い強度と靭性とを有する金属からなる
保持リングに嵌着した電極チップを備えたことを特徴と
するスポット溶接用電極。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1654779A JPS5941838B2 (ja) | 1979-02-15 | 1979-02-15 | スポット溶接用電極 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1654779A JPS5941838B2 (ja) | 1979-02-15 | 1979-02-15 | スポット溶接用電極 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55109583A JPS55109583A (en) | 1980-08-23 |
| JPS5941838B2 true JPS5941838B2 (ja) | 1984-10-09 |
Family
ID=11919285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1654779A Expired JPS5941838B2 (ja) | 1979-02-15 | 1979-02-15 | スポット溶接用電極 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941838B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006095549A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｍｇ成分含有Ｚｎ系合金めっき鋼板スポット溶接用電極 |
| CN107206541A (zh) * | 2015-01-14 | 2017-09-26 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 焊接电极、用于焊接夹心板的方法和装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0324388U (ja) * | 1989-07-13 | 1991-03-13 | ||
| JP5083930B2 (ja) * | 2004-06-30 | 2012-11-28 | 日新製鋼株式会社 | スポット溶接用電極 |
| DE102014008623A1 (de) | 2014-06-17 | 2015-12-17 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zum Widerstandspunktschweißen eines Sandwichmaterials und Vorrichtung hierfür |
-
1979
- 1979-02-15 JP JP1654779A patent/JPS5941838B2/ja not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006095549A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｍｇ成分含有Ｚｎ系合金めっき鋼板スポット溶接用電極 |
| JP4683890B2 (ja) * | 2004-09-28 | 2011-05-18 | 日新製鋼株式会社 | Ｍｇ成分含有Ｚｎ系合金めっき鋼板スポット溶接用電極 |
| CN107206541A (zh) * | 2015-01-14 | 2017-09-26 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 焊接电极、用于焊接夹心板的方法和装置 |
| CN107206541B (zh) * | 2015-01-14 | 2020-05-05 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 焊接电极、用于焊接夹心板的方法和装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55109583A (en) | 1980-08-23 |
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